Остаточная активность угля

Принципиальная схема двухступенчатой очистки сахарного сиропа представлена на рис. 14,18. Вода и сахар смешиваются в обогреваемом аппарате 1, где сахар расплавляется и образуется сироп. Скорость адсорбции примесей из водных растворов в значительной мере зависит от температуры. При равном времени контакта с пылевидным активным углем (например, 20 мин) остаточное содержание примесей в сахарном сиропе при 80 °С в 2 раза, а при 70 °С в 3,5 раза больше, чем при 90 °С. Обесцвечивание сначала проводят в контакторе 2, в который подают уголь, частично отработанный во второй ступени. Расход угля составляет 5—10 г па 1 л сиропа, время контакта 30 мин. [c.295]

Очистка сточных вод адсорбционным методом заключается в пропускании их через аппарат, заполненный активным углем (размер частиц 1,5—2 мм). Уголь весьма энергично поглощает из воды фенолы и другие примеси. При 10—15-минутном соприкосновении воды с адсорбентом содержание фенолов на выходе из аппарата не превышает 100 мг/л, а увеличение времени пребывания позволяет довести остаточную концентрацию фенолов до 2 мг/л. Емкость активного угля ио фенолам составляет 10— 11 % от массы адсорбента. После его насыщения подачу воды в адсорбер прекращают и проводят регенерацию — промывают адсорбент бензолом при 60—65 °С. Количество подаваемого бензола составляет 10—15% от объема пропущенной воды. Последующее разделение смеси бензола с фенолами осуществляют дистилляцией. После бензольной промывки адсорбер продувают острым паром для удаления остатков бензола и вновь включают в цикл. Таким образом, адсорбционная установка должна содержать не менее двух адсорберов, подключаемых попеременно к системам очистки воды и регенерации поглотителя. При наличии в воде двухатомных фенолов они адсорбируются на активном угле необратимо, поэтому периодически уголь выгружают из адсорберов и прокаливают, одновременно продувая паром для восстановления его активности. [c.258]

При очистке нефтепромысловых сточных вод адсорбцией высокоэффективны активный уголь КАД и анионит АН-2ф-Н. С увеличением концентрации активного угля КАД с 0,2 до 1,0 г/л остаточное содержание нефти в сточной воде резко снижается от 35 до 2 мг/л, т. е. на 94,3%. [c.206]

Технологическая схема синтеза углеводородов в жидкой фазе приведена на рис. 7.5. Синтез-газ, очищенный от сернистых соединений, компрессором (1) сжимают до 1,2 МПа и после прохождения им теплообменника (2), где он нагревается за счет тепла остаточного газа, через распределительное устройство подают в реактор (3). Из остаточного газа, отходящего с верха реактора, путем теплообмена с исходным газом выделяют высококипящие продукты синтеза и часть испарившейся жидкой среды. Эти продукты собирают в емкости (5). Низкокипящие жидкие продукты синтеза и образующиеся пары воды, пройдя водяной холодильник (4), где происходит конденсация и охлаждение продуктов до 30°С, также поступают в емкости (5). Разделение первичных продуктов синтеза и воды происходит в аппаратах (6). Остаточный газ после охлаждения направляют на установку (10), где его промывают маслом под давлением или пропускают через активный уголь для отделения СО2. Эту операцию проводят в том случае, если остаточный газ возвращают на циркуляцию или направляют на вторую ступень синтеза. [c.114]

На резервуарах, имеющих вакуумную изоляцию, для поглощения остаточных газов и сохранения глубокого вакуума применяют адсорбенты, которые размещают в теплоизоляционной вакуумной полости, в месте с наи-низшей температурой. В качестве адсорбентов используют активный уголь, силикагель и др., адсорбционная способность которых при низкой температуре возрастает. Для поддержания высокого вакуума применяют и химические реагенты — геттеры, связывающие остаточные газы. В качестве геттеров используют щелочноземельные металлы, а также цирконий и титан, в которых газы растворяются без химического взаимодействия [700]. [c.503]

При осаждении марганца из сточных вод известью эффект очистки составлял 93—95%, при фильтровании через активный уголь —95% [0-55]. По другим данным [0-49], эффект очистки сточных вод от марганца составлял при применении квасцов — 75 % , извести-86% остаточная концентрация марганца составляла в среднем 0,07 мг/л, минимальная — 0,02 и максимальная — 0,13 мг/л. Применение метода обратного осмоса дало возможность снизить из сточных вод концентрацию марганца с 3,8 мг/л до О [29], после катионитовых фильтров с 7,55—10,85 до 0,2 мг/л [30]. [c.74]

Пользуясь изотермой адсорбции бензола (рис. 9-2), определить скорость и высоту слоя активированного угля при непрерывной адсорбции парогазовой смеси с начальной концентрацией Со 0,11 кг/м , скоростью прохождения смеси и == 20 м/мин и коэффициентом массопередачи = 4 Уголь в процессе адсорбции насыщается до 80% своей статической активности. Остаточная активность угля после десорбции составляет 14,5% от первоначальной статической активности. Парогазовая смесь должна быть очищена до концентрации не более = 0,01 кг/м . [c.401]

Хлор или гипохлориты могут быть использованы перед окончательной очисткой с гранулированным активным углем, который удаляет органические вещества, придающие привкус воде, и разрушает излишек хлора в процессе катализа. После фильтрации через активный уголь в воду может быть введено очень небольшое дополнительное количество хлора для поддержания его остаточного уровня в системе. Это не придает воде привкус, если его не придают сами облицовочные материалы и отложения в магистральных трубопроводах. Хлорамины или диоксид хлора могут быть использованы для дополнительного хлорирования. [c.31]

Доочистка биологически очищенной смеси сточных вод завода синтетического каучука и бытовых стоков с ХПК более 150 мг Ог/л в блоке колонн с плотным слоем гранулированного угля испытана ВНИИ Водгео [41]. Удовлетворительные результаты получены при небольшой скорости фильтрования через пять колонн высотой по 6 м. Остаточное ХПК очищенных стоков не превышало 15 мг Ог/л. Для регенерации активный уголь выгружали и прокаливали в течение 1 ч во вращающейся печи при температуре 800—900° С. Потери угля составляли 5—10% за цикл. [c.151]

Обработка конденсата, Конденсат, входящий в состав питательной воды, может быть загрязнен солями (за счет уноса их с паром, подсоса охлаждающей воды через неплотности конденсаторов и т. д.). Обессоливание проводится методом ионного обмена. Освобождение конденсата от масла достигается механич. очисткой отработанного пара и коагуляцией конденсата с последующим пропуском его через фильтры, заполненные дробленным коксом и антрацитом остаточная концентрация масла 1,5—2,0. iis. i. При дальнейшем пропуске конденсата через активный уголь или Na-катионит снижают остаточное содержание до 0,5. 3/.1. [c.309]

Древесный активный уголь БАУ, являющийся пористой массой, после пропитки ацетоном сохраняет еще какую-то остаточную адсорбционную способность, однако адсорбция на его поверхности диацетилена из раствора в ацетоне вряд ли может иметь место. Из опыта газо-жидкостной хроматографии известно, что когда жидкая фаза и испытуемое вещество являются неполярными или имеют одинаковую полярность, то на поверхности носителя адсорбируются молекулы с большим молекулярным весом. Если же присутствуют соединения с разной полярностью, то молекулы соединений с ббльшим молекулярным весом, но имеющие меньшую полярность, могут быть вытеснены с поверхности носителя молеку- [c.190]

Исследования проводили с неполярной углеводородной жидкостью (керосином), различными по активности нефтями и раз-,личными водами (дистиллированной, пресной и щелочной). При перемещении капли керосина и последующем ее отрыве на твердой поверхности не остается никаких следов, в то время как при перемещении капель нефти и их отрыве на поверхности остаются следы нефти (это наблюдалось, например, с каплей керосина, содержащей 5% высокоактивной нефти). При наклоне кварцевой пластинки капля перемещалась, увеличивала площадь прилипания и отрывалась не полностью, оставляя после себя остаточную каплю с тупым углом смачивания, хотя сама она первоначально имела острый угол смачивания. [c.122]

Реагент из резиновой крошки является отходом резино-регене-ратных заводов. Размеры частиц крошки 0,2—1 мм. Соотношение резина соляровое масло равно 1 10. Чтобы обеспечить достаточное набухание, необходимо резиновую. крошку выдерживать в соляровом масле один-два дня. По данным ВолгоградНИПИнефти, резина СКС-300 имеет краевой угол смачивания а = 43° 57 и работу адгезии И т-г -= 20,2 эрг/см, а после обработки соляровым маслом соответственно а = 57° 21 и И т-г = 33,14 эрг/см . Оптимальная добавка реагента на основе резиновой крошки (РС) — 0,2—0,3% в расчете на резину. Содержание остаточного воздуха не должно при этом превышать 2%. В процессе бурения гидрофобные свойства резины приходится возобновлять дополнительными добавками солярового масла (0,2—0,5%). Расход крошки на 1 м проходки — 2,1 кг, а солярового масла — 22,3 кг. Еш,е более активна суспензия тонкодисперсного негранулированного полиэтилена (ПС). Расходы ее — 0,61 кг/м полиэтилена и 7,7 кг/м солярового масла [4]. Реагенты РС и ПС являются хорошими, но отнюдь не универсальными пеногасителями. Так, действие этих реагентов ухудшается в нефтеэмульсионных растворах, особенно при насыш,ении солью. [c.215]

Схема восстановления сточной воды (рис. 14.3) включает процессы традиционной обработки и доочистки. После первичного отстаивания и вторичной очистки с использованием биофильтров сточная вода поступает в расположенные последовательно три стабилизационных пруда с общим временем пребывания около 18 сут. Рост водорослей в этих прудах снижает концентрации неорганического азота и фосфатов. В стабилизационных прудах уменьшается также содержание других загрязнений. Вода, выходящая из стабилизационных прудов, подвергается рекарбонизации, в результате чего pH снижается с 9,0 до 7,5, и в нее вводится сульфат алюминия в концентрации 150 мг/л для флотационного отделения водорослей. Плавающие на новерхности водоросли собираются скребками, а затем вода подвергается фракционированию путем нено-образования. Сжатый воздух, вводимый в нижнюю часть резервуара, перемешивает воду и приводит к образованию пены. Последняя собирается с поверхности и разбивается струями воды для облегчения ее удаления. Затем вода подвергается хлорированию до точки перегиба с целью окисления и выведения большой части оставшегося неорганического азота и получения необходимой концентрации свободного остаточного хлора. Небольшая доза извести (около 30 мг/л) добавляется вместе с хлором для улучшения осаждаемости взвешенных частиц. Осветленная вода фильтруется через скорые песчаные фильтры, а затем обрабатывается в колоннах с загрузкой из гранулированного активного угля. у дсорбция с помощью активного угля способствует извлечению остаточных растворенных веществ, что приводит к улучшению органолептических характеристик воды, таких, как вкус, цветность и запах. Периодически проводится обратная промывка колонн, а уголь по мере необходимости заменяется. Отработанный уголь складируется и хранится для последующей регенерации. [c.381]

Для этой пели проводят разбавление газов до безопасных концентраций озона перед их выбросом в атмосферу, деструкцию озона или его утилизацию. Для деструкции остаточного озона применяют адсорбцию, катализ или пиролиз. При адсорбции газы пропускают через колонну с активным углем в виде зерен диаметром 1-6 мм. Недостатком процесса является то, что уголь легко сорбирует органические вещества. В результате он медленно окисляется по мере окисления органических веществ озоном, В среднем затрачивается 450 г активного угля на 1 кг озона. [c.64]

Согласно опытным данным, адсорбирующиеся остаточные газы (примеси) существенно влияют на структуру и свойства металлических конденсатов. Активными газами считаются, в частности, пары воды и кислород. Для получения высококачественных металлических конденсатов парциальные давления газообразных примесей необходимо предельно снижать. Следует учитывать также скорость конденсации и угол падения молекулярного пучка на поверхность. Эти факторы влияют на степень неравновесности пленок, анизотропию физических свойств, напряжения в пленках и т. п. [c.9]

В Советском Союзе опытная адсорбционная установка для выделения этилена из коксового газа при нормальном давлении была построена в 1951 г. на Харьковском коксохимическом заводе по проекту Гипрококса. При проектировании были использованы материалы фирмы Лурги. На установке предварительно удалялись из газа остаточные бензольные углеводороды (первая ступень сорбции), затем из коксового газа извлекались непредельные углеводороды (вторая ступень). Последние после десорбции их из угля проходили через третью ступень, где из сырой фракции селективно адсорбировались гомологи этилена. Очищенная этиленовая фракция, содержащая 30—35% этилена и 0,8—1 % пропилена, использовалась для получения этанола. На установке в качестве адсорбента применялся активированный уголь марки АР-3 со сравнительно низкой статической активностью по этилену. [c.205]

Для выделения органических суперэкотоксикантов из экарак-гов применяют различные сорбенты силикагель, кремниевую кислоту, оксид алюминия, флоризил(силикат магния), фосфат кальция, активный уголь, целлюлозу, полимерные смолы и др Классическим примером могут служить методы разделения ХОП и ПХБ с помощью флоризила [90,9 П и арохлора [92,93] Большое число работ посвящено вьщелению ХОС и ПАУ с применением колоночной хроматографии на силикагелях [36,94-96]. Установлено, что степень ра аделения ПХБ и ХОП зависит от пористости и удельной поверхности силикагелей, условий их активации и содержания воды Интересные результаты получены при использовании двух колонок, заполненных оксидами алюминия и кремния [97] (рис. 6 4) Для удаления остаточных количеств воды наряду с сорбентами в каждую колонку добавляют по 0,2 г безводного сульфата натрия [c.221]

В качестве адсорбентов были использованы синтетические цеолиты СаА, NaX, активный уголь АР-3 и мелкопористый силикагель КСМ. Исследование кинетики десорбции проводилось на вакуу.мной ус-таповкс с кварцевыми весами. Подготовка образца адсорбента заключалась в вакуумировании (остаточное давление 1,3 X 10 Па, или 1-10 ) при 350 °С до постоянной массы. Подготовленный образец насыщали парами углеводорода при температуре опыта, после чего адсорбционную ячейку с образцом соединяли с вакуумной системой, в которой поддерживалось давление —1,3 Па (1 10 мм рт. ст.). Изменение массы гранул фиксировалось катетометром через каждые 1—10 мин. [c.192]

Н. Ф. Ермоленко, А. Р. Улазова и М. И. Яцевская провели специальные исследования [132], для того чтобы выяснить, как влияет тщательное обеззоливание активного угля на молекулярную адсорбцию неэлектролитов и слабых электролитов из водных растворов. В качестве исходного материала в этой работе был использован березовый активный уголь марки БАУ с зольностью 2,6%. Уголь обрабатывали последовательно водой и 2-н. Н МОд при кипячении с обратным холодильником в течение 3 ч. Далее уголь нагревали в течение 1 ч (на водяной бане) с плавиковой кислотой, снова обрабатывали азотной кислотой и отмывали водой. После обработки остаточная зольность активного угля составляла всего 0,045%. На каждой стадии обработки активного угля снимали изотермы адсорбции на нем. Оказалось, что адсорбционная активность зольного угля БАУ выше, чем обезволенного. [c.53]

Блэкберн и Киплинг [133] также подробно исследовали влияние обеззоливания активного угля на его адсорбционные свойства. Для опытов был использован активный уголь из скорлупы кокосовых орехов с зольностью 4,3%. Уголь был последовательно обработан водой, уксусной, затем плавиковой кислотой. Остаточная зольность активного угля в результате такой обработки снизилась до 0,2%. Сравнение изотерм адсорбции, измеренных после каждой из стадий обработки угля, показало, что в тех случаях, когда соединения, входящие в состав золы, имели основной характер, зольность не влияла на адсорбцию органических оснований и тех веществ, в которых зола нерастворима. Однако такая зольность сильно влияла на адсорбцию органических с ммоль)л кислот. После удаления из ак- тивного угля неорганических [c.54]

Почти во всех штатах теперь требуется проведение анализа обработанной воды на колиформные бактерии в этом случае число требуемых анализов зависит от численности обслуживаемого населения. Подсчет фекальных колиформ, хотя он обычно необязателен с точки зрения контролирующих органов, несложен и может дать дополнительную инь формацию относительно источников загрязнения. Иногда применительно к конкретной установке специально устанавливают предельные значения некоторых показателей, таких, как концентрация остаточного хлора, мутность, содержание растворенных твердых частиц, нитратов, а также цветность. Концентрацию остаточного хлора в распределительной системе измеряют для того, чтобы определить, является ли достаточным хлорирование. Другие лабораторные анализы связаны с контролем химической обработки, выявлением и устранением некоторых проблем, возникающих в сооружениях распределительной системы, и с жалобами потребителей на качество воды. Химические реагенты должны отвечать требованиям соответствующих технических условий, и их следует подвергать традиционным анализам, причем при отклонении от технических условий на поставщика необходимо накладывать штраф. Например, известь обычно покупают с содержанием СаО 88—90%, квасцы—с 17%-ным содержанием AI2O3, а активный уголь — по спецификациям относительно содержания фенола. Если в контракте на поставку химических веществ предусмотрено наложение штрафов на поставщика на основании результатов лабораторных анализов, то это может оградить водоочистную установку от поступления в нее недоброкачественных материалов. [c.233]

Весовые отношения хлора р азоту аммиака (С М), требуемые для хлорирования сточных вод до точки перегиба, колеблются от 8 1 до 10 1 менышее значение применимо для сточных вод, прошедших обширную предварительную о1бработку. Анализы показали, что хлорирование до точки перегиба при pH в диапазоне 6,5—7,5 может дать 96%-ное удаление аммиака, а при первоначальных концентрациях азота аммиака 8—15 мг/л содержание остаточных треххлористых азотистых соединений никогда не превышает 0,5 мг/л. Хлорирование может быть хорошо приспособлено к физико-химической обработке, и процесс этот относительно недорог и прост для реализации и контроля. Недостаток чрезмерного хлорирования состоит в том, что почти весь вводимый хлор восстанавливается в ионы хлорида, что приводит к повышению концентрации растворенных солей в очищенной сточной воде. Например, при весовом отношении 8 1 окисление 20 мг/л азота аммиака дает 160 мг/л хлорид-ионов. Во многих случаях для получения треб /емого качества очищенных сточных вод совсем не обязательно полное удаление аммиака. Однако при хлорировании, близком к точке перегиба, образование хлораминов может быть слишком большим и создавать проблемы при сбросе этих очищенных сточных вод непосредственно в природные водоемы. Активный уголь представляет собой эффективное средство разрушения свободных и связанных остатков хлора поэтохму одним из способов решения проблемы может быть пропускание очищенной сточной воды через угольные колонны. [c.374]

Промывка анионита АН-31Г от остаточных количеств масла и ыоющего средства осуществляется также в пульсационной колонне. Вода после промывки содержит до 15 мг/л органических и до 7мг/л неорганических соединений. Перед возвратом воды в технологический цикл из нее удаляются органические примеси сорбцией на активном угле АГ-3, а неорганические - ионным обменом на катионите КУ-2 или КУ-1 и анионите АН-31Г. Так как содержание примесей в промывной воде незначительно, фильтроциклы получаются очень длительными. Отработанные сорбенты в цалях экономии капитальных затрат на оборудование не регенерируются, а заменяются свежим . При эгом иониты передаются на заводскую станцию водоподготовки, а активный уголь может использоваться на торфопредприятиях в качестве добавки к торфобрикетам. [c.91]

В качестве наполнительных пористых масс для ацетиленовых баллонов ранее использовали активный уголь БАУ (ГОСТ 6217—52), 1в настоящее время применяют актив1ный древесный дробленый уголь БАУ-А (ГОСТ 6217—74). Остаточная доля влаги в угле не должна превышать 1 % (масс.). [c.41]

Органические вещества. При жидкостно-жидкостной экстракции остаточное содержание растворителя мешает осаждению металла, особенно в случае электролиза. Приблизительно 80— 90% оставшегося растворителя может быть извлечено коалес-ценцией на песке с помощью процесса, разработанного фирмой Дегремон . Этот способ позволяет дополнительно удалить 60— 70% взвешенных веществ, присутствующих в жидкой фазе, без какого-либо риска необратимой закупорки фильтра. Такая обработка может быть дополнена фильтрованием через гранулированный активный уголь. [c.125]

Более экономичной в отношении необходимого количества адсорбента для очистки сточной воды до требуемой по технологическим условиям степени извлечения органических загрязнений является схема с перекрестным движением адсорбента и очищаемой жидкости (рис. У1-35). В такпх технологических схемах вода последовательно проходит через каскад аппаратов с перемешиванием, а сорбент (в одинаковых или различных количествах) непрерывно дозируется в каждый из адсорберов. При этом на каждой ступени очистки адсорбент отрабатывается в различной степени (в соответствии с остаточной концентрацией загрязнения на выходе из аппарата) и после отделения от воды в отстойниках (гидроциклонах или сгустителях) направляется на регенерацию. Естественно, что наиболее полно адсорбционная емкость активного угля используется в результате контакта его с очищаемой жидкостью в первом по ходу движения сточной воды аппарате и в наименьшей степени отработан выводимый на регенерацию уголь после последней ступени реакторов, остаточная концентрация загрязнения в которой достигает ПДК (предельно допустимой концентрации). [c.183]

Нагревая материал, содержащий целлюлозу, с серной кислотой можно получить активный уголь с остаточными сульфо-групнами, которые сохраняются и во влажном состоянии. Подобный продукт с катионообменными свойствами был впервые применен в 1934 г. в сахарной промышленности и получил название коллактивит . Хотя на рынке он продержался недолго, однако способствовал разработке эффективных регенерируемых обесцвечивающих смол. В результате в Западной Европе они почти полностью вытеснили порошковый уголь нз процессов получения сахарозы из сахарной свеклы, однако при переработке сахарного тростника активный уголь еще широко используется во многих странах. Большую роль в выборе технологии играют также экономические факторы. [c.133]

Для анализа активного угля КАД-иодный предварительно приготовляют пробу закисленного угля. Навеску испытуемого угля, равную 20 г, помещают в колбу и заливают 200 мл 0,2й. раствора соляной кислоты. Содержимое колбы кипятят с обратным холодильником в течение 10 мин. Затем уголь отмывают от избытка соляной кислоты горячей дистиллированной водой до остаточной концентрации хлор-иона не более 2,0 мг л. Перед определением сорбционной активности уголь высушивают в сушильном шкафу при температуре 105—110°С в течение 1ч. [c.54]

В работе использовался промышленный обеззоленный активный уголь СКТ. Уголь окислялся азотной кислотой в жидкой фазе [ ]. Термическая обработка окисленного угля проводилась в вакуумном шкафу типа ВШ-0.035м при температуре 300 + 10° С в течение 3 часов с остаточным давлением 0.1 мм рт. ст. Носле обработки уголь охлаждался под вакуумом до 105° С и выгружался. [c.182]

Биологически активные вещества первого поколения выпускались в виде растворов или сухих веществ в результате обработки торфов, углей щелочами. Если в технологии предусматривалось удаление твердого остатка (так называемого остаточного торфа или угля), получаемый гумат назывался безбалластным. Если после смешения реагентов нерастворимый остаток не удатялся, препарат назывался балластньш . В первом случае значительная часть сырья шла в отвал, во втором в продукте существеннзто долю составлял биологически неактивный остаточный уголь (торф). На рис. 2.4 представлена схема производства гранулированного балластного биостимулятора роста растений на основе сажистого угля. [c.26]

Регенерация адсорбированных углеводородов производилась при температуре 350 С и остаточном давлении 2 мм р1.С1. Выход нормальных углеводородов составил 22 и 25%, смеси изопарафинов и нафтенов — 72 и 68% от парафиновонафтеновой части сульфидов первой и второй ступеней экстракции соответственно. Нафтеновые углеводороды после адсорбции на цеолите СаА подвергались каталитической дегидрогенизации [201]. Каталитическое дегидрирование проводилось на катализаторе след>ющего состава платина 19,6%, железо 2%, активированный уголь 78,4%. Активность катализатора проверялась перед каждым опытом по циклогексану. Каталитическая установка из трубки длиной 340 мм и диаметром 18 мм с краном для термопары, электропечи, автоматической бюретки, приемника и змеевиковой ловушки. Приемник охлаждался жидким азотом до —70° С. Температура печи автоматически регулировалась на участке длиной 80 мм, записывалась с помощью потенциометра ЭПП-09 и поддерживалась на уровне 300 2°С. Реакцию проводили в токе водорода. Водород подавался в реактор из баллона после трех поглотительных склянок (с 10%-ным щелочным раствором пирогаллола, ангидрона и аскарита) со скоростью 1 л/ч, остатки продукта с катализатора вытеснялись водородом в течение двух часов. Суммарный выход продукта составлял 90%. Продукты разрушения сульфидов анализировались с помощью газожидкостной хроматографии и масс-спектрометрии. [c.66]

Описанную часть аппарата помещают позади деревянного щитй, иа котором монтируют весь прибор на передней стороне его расположена основная поглотительная и микроизмерительная системы. Через кран 3 инертный газ, освобожденный от азота, кислорода и других активных газов, направляется в трубку с ответвлениями, ведущими к отдельным частям прибора. Через первое ответвление газ поступает (проходя трехходовой кран 4) в баллончик 5 с активированным углем и в отросток 6, соединяющий прибор с масляным вакуумным насосом. Другое ответвление горизонтальной трубки (гребенки) направляет газ через кран 7 в специальной формы баллончик 8, заполненный активированным углем. Третье по порядку ответвление, в виде короткой трубки с краном 9, сообщает прибор с масляным форвакуумным насосом. И, наконец, последний, четвертый отросток ведет к разрядной трубке 10. Гребенка заканчивается вертикальной трубкой 11, разделенной на миллиметры она служит уравнительной трубкой к микробюретке 12. Микробюретка емкостью 1,5—2 м. , градуированная через0,05жл расположена над верхним резервуаром ртутного насоса — манометра 13. Она заканчивается вверху двухходовым краном 14, дающим возможность соединять ее либо с баллончиком 8, либо с отростком 6, ведущим к форвакуум-ному насосу. Создав предварительно в приборе вакуум с остаточным давлением не более 5 мм, нагревают активированный уголь в баллончике <5 при температуре 300—350° до полного прекращения выделения поглощенных в нем газов нагревают также баллончик 5, охлаждая его затем до температуры жидкого воздуха. Перекрывают кран 7 и приступают к откачиванию и нагреванию металлического кальция, находящегося в трубке 2. Нагревание ведут сначала при 300—400°, а затем при 650—700°. При таком нагревании металлический кальций реагирует со всеми активными газами (N2, О2, Нг и др.), а небольшие количества инертных газов остаются непоглощенными. Исследуемый газ вводят в газовую бюретку 1. Промывают несколько раз газом трубку между трехходовым краном бюретки и [c.272]

Осушка. При завершении процесса вытеснительной десорбции паром поры активного угля и промежутки между зернами шихты насыщены водяным паром. Это значительно снижает адсорбцию многих растворителей в повторных циклах. Поэтому уголь следует осушить, что осуществляется обычно нагретым воздухом или сухим паром. Поскольку в мертвом объеме аппарата и в пространстве между зернами шихты имеются остаточные растворители, хотя и десорбированные, но еще не выведенные из адсорбера, при осушке может произойти кратковременный (несколько секунд, максимум — одна-две минуты) проскок растворителей. Их можно уловить конструкцноными средствами (замкнутая циркуляция воздуха [6], многоступенчатые адсорбционные установки). Для достижения высокой степени рекуперации необходимо следить за полным удалением остаточной влаги из углей. Влажные угли проявляют тенденцию к размытым проскокам в присутствии остаточной влаги это особенно характерно для рекуперации легколетучих растворителей. [c.92]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология