Конденсат анализы

В отделении цеха синтеза аммиака другого предприятия на колонне отмывки газообразного аммиака из танковых газов был обнаружен пропуск продукта во фланцевом соединении люка. Колонну остановили для замены прокладки, а затем промыли конденсатом. Анализ среды на содержание аммиака в колонне не проводили и при вскрытии люка слесарь отравился аммиаком. [c.10]

Значительно возросшее применение сжиженных углеводородных газов как в быту, так и в промышленности вызывает необходимость изучения вопросов, связанных с их производством и транспортировкой. Одним из таких вопросов является из> ение гидратообразования в сжиженных газах при их транспортировке, так как образовавшиеся гидраты нарушают нормальный режим транспортировки, а иногда вызывают серьезные аварии. Например, в условиях Башкирии в трубопроводах, по которым транспортируются сжиженные газы, наблюдались случаи, когда трубы полностью закупоривались гидратами [1]. Аналогичные явления имели место и в Азербайджане при транспортировке сжиженных газов и углеводородного конденсата. Анализ работы этих трубопроводов показывает, что в некоторых случаях причиной серьезных осложнений в транспортировке сжиженных углеводородов служит именно образование гидратных отложений. [c.89]

В работе [11] был выполнен анализ цроцесса стабилизации и разделения оренбургского газового конденсата. Состав конденсата (в % масс.) приведен в табл. У.9. [c.278]

Для проверки работы отдельных узлов технологической схемы по необходимости проводят лабораторный анализ ряда продуктов гидрогенизата после реактора, неочищенного углеводородного газа, насыщенного раствора МЭА, конденсата, насыщенного газами, нестабильного бензина и ряда других продуктов. [c.154]

При анализе теплоотдачи при конденсации смеси паров решающим является вопрос о том, идет ли речь о конденсации паров смеси веществ, неограниченно взаимно растворимых или нерастворимых либо ограниченно растворимых. В случае конденсации паров взаимно растворимых жидкостей величина коэффициента теплоотдачи будет зависеть от мольной концентрации конденсата и должна устанавливаться в каждом случае экспериментальным путем. Для конденсации паров нерастворимых жидкостей также нельзя вывести точные уравнения, однако на основе измерений, проведенных до настоящего времени, можно применять правила, в соответствии с которыми коэффициент теплоотдачи определяется отнощением [c.96]

Методика построения карт прогноза фазового состояния и состава углеводородных флюидов заключается в следующем. По данным карт изменения состава нефтей в пределах нефтегазоносного комплекса выделяют зоны с нефтями и газами разного состава. Границы этих зон наносят на карты прогноза. На основании корреляционного анализа выявляют связи между глубиной, температурой, давлением, с одной стороны, и свойствами и составом нефти, с другой, и отмечают глубинно-температурные интервалы изменения состава нефтей вплоть до их значительного катагенного превращения и перехода в конденсаты. На основании этих материалов коррелируются границы выявленных по геохимическим данным зон с разным фазовым состоянием УВ и составом нефтей. [c.161]

Методические рекомендации по анализам нефтей, конденсатов, газов и органического вещества. М., ВНИГНИ, 1982. [c.194]

Собранные после каждого опыта газообразные и жидкие продукты подвергались анализу газы на содержание водорода, метана, азота, углекислоты, окиси углерода, кислорода и непредельных углеводородов общепринятыми методами в конденсате (смесь жидких продуктов реакции) определялось содержание эфира, ацетальдегида и других альдегидов, уксусной и других кислот. [c.369]

На основе анализа литературных, собственных экспериментальных данных и результатов промышленных исследований показано, что в ходе каталитического крекинга, наряду с каталитическими процессами, протекающими по карбоний-ионному механизму, и термическими, имеющими радикальный механизм, происходят превращения, обусловленные окнслительно-восстаиовительными реакциями. Протекание окислительных процессов в ходе каталитического крекинга подтверждается наличием фенола (до 800-1200 мг/л в технологическом конденсате), достаточно высокой концентрацией диоксида углерода (СО2) в жирном газе (до 5-7%) и высоким содержанием кислородсодержащих соединений в жидких продуктах, особенно в тяжелом газойле и остатке с температурой начала кипения выше 420"С (0.5-3.0%) [4.1]. [c.101]

Количество свободного кислорода и СО в дымовых газах регулируется количеством воздуха, подаваемого в регенератор. Если анализ показывает недостаточное количество свободного. кислорода в отходящих дымовых газах, то количество воздуха, подаваемого в регенератор, увеличивается и содержание кислорода в дымовых газах доводится до требуемой величины. В случае, если количество свободного кислорода в дымовых газах достаточно, то выжиг кокса на катализаторе (при недостаточном его выжиге) производят за счет уменьшения скорости циркуляции катализатора. По мере повышения тепловой нагрузки регенератора увеличивают количество циркулирующего катализатора, а также количество воды, прокачиваемой через котел регенератора. Следует отметить, что питание котлов должно производиться чистым конденсатом или химически очищенной водой с нейтральной реакцией. [c.151]

Линия ЕН (см. рис. 141) расположена почти вертикально и разделяет две зоны, в одной из которых находится конденсат воды, гидрат и конденсат углеводородов, а в другой — конденсат воды и углеводородов. Целью изучения условий гидратообразования системы обычно является построение линии ВЕ. В ранних исследованиях при построении кривых гидратообразования плотность газа использовалась как параметр процесса гидратообразования. Такие кривые с определенной предосторожностью применимы для определения условий гидратообразования легких газов, перекачиваемых по газопроводам, и совершенно бесполезны для газов, содержаш их сернистые соединения или заметные количества высокомолекулярных тяжелых углеводородов. В литературе имеется множество результатов анализа газа на гидратообразование с использованием плотности газа в качестве параметра гидратообразования. [c.217]

После отключения аварийного участка линейными кранами следует освободить трубопровод от конденсата. Вылившийся конденсат после естественной дегазации должен быть засыпан свежим грунтом либо удален вместе с впитавшим его грунтом. Во время опорожнения трубопровода от конденсата должны быть открыты продувочные свечи. Если конденсат вылился в котлован, то огневые работы разрешается проводить только после очистки котлована и анализа воздушной среды на взрывоопасность. [c.123]

Анализ на содержание примесей является необходимым условием контроля чистоты веществ во всех случаях, когда примесь дает с компонентами исследуемой системы смеси, сильно отклоняющиеся от закона Рауля. Такой примесью в органических веществах часто является вода. В присутствии большинства органических веществ (особенно углеводородов, галоидзамещенных углеводородов, эфиров и др.) относительная летучесть воды резко возрастает, вследствие чего значительное количество ее может попасть в пробу конденсата паровой фазы, обусловливая этим большую погрешность эксперимента. [c.144]

Равновесие достигается, когда состав пара, образующегося при кипении жидкости, и состав конденсата паровой фазы возвращаемого в кипятильник, будут одинаковы. Циркуляция конденсата паровой фазы производится до установления равновесия, после чего с помощью кранов 11 и 12 отбираются ДJ я анализа пробы жидкой и паровой фаз (эти краны служат тa жe для опорожнения прибора). Трубкой 13 прибор соединяется с маностатом. [c.147]

Время установления равновесия в циркуляционных приборах зависит от интенсивности кипения и соотношения объемов жидкости и конденсата паровой фазы. Объем загружаемой жидкости может варьироваться в широких пределах. Обычно он принимается равным 70—150 мл. Объем приемника для конденсата паровой фазы зависит от количества жидкости, требующегося для анализа (однако он редко делается больше 15 мл и чаще всего 5—10 мл). Чем меньше объем приемника конденсата пара, тем быстрее достигается равновесие. Равновесие практически устанавливается за время, в течение которого получается количество конденсата пара, в 4—5 раз превышающее его объем в приемнике. В наиболее распространенных приборах продолжительность работы до отбора проб 1—2 часа. [c.150]

ИСКЛЮЧИТЬ эти источники погрешностей и обеспечить оптимальные рабочие условия. Идеальным было бы такое решение, которое обеспечивало бы измерение концентрации жидкости в колбе и конденсата пара без отбора пробы. В последнее время для этой цели стали использовать проточный рефрактометр (см. разд. 8.5). Благодаря применению такого рефрактометра Штаге с сотр. [ПО] добился уменьшения времени выхода процесса на стационарный режим в циркуляционной аппаратуре до 10 мин и менее по сравнению с несколькими часами для обычного прибора Отмера [111]. Следует отметить, что всегда выгоднее работать с возможно большим количеством жидкости в колбе, благодаря чему периодический или непрерывный отбор проб жидкости для анализа не препятствует установлению фазового равновесия. [c.88]

Для получения больших количеств очищенной ртути можно использовать аппаратуру для двукратной дистилляции ртути (рис. 185). После испарения ртути на первой ступени образуется конденсат, поступающий по трубчатой перемычке на вторую сту--пень, где он снова испаряется. Полученный дистиллят через запорную трубу, работающую на барометрическом нринцине, стекает в приемник. С использованием электронагревателей мощностью 300 Вт при остаточном давлении до 1 мм рт. ст., можно получать на каждой ступени около 2 кг/ч дистиллята ртути. По данным спектрального анализа перегнанная ртуть имеет очень высокую степень чистоты. Прибор снабжен с( рическими шли- [c.261]

При анализе работы третьей секции, прежде всего, обращает иа себя внимание снижение значений всех параметров по мере увеличения поверхностной скорости, что свидетельствует о наличии конденсата внутри труб, практически по всей длине, и неудовлетворительном его отборе. Кроме того, ярко выраженное снижение значений ij, 9 и Q в центре зоны 0,71 указывает на то, что именно на этом участке поверхности обнаруживается наибольшее термическое сопротивление, и не исключено полное перекрытие внутреннего сечения трубы конденсатом. [c.87]

Из анализа экспериментальных данных можно сделать важный практический вывод эффективный отбор жидкого конденсата из теплообменных труб в процессе непрерывной эксплуатации при поверхностной скорости воздуха Vn = 2,9—3,2 м/с обеспечивает плотность теплового потока 280—320 Вт/м , а при увеличении скорости до 3,8—4,0 м/с значения q достигают 400—450 Вт/м2, что выше среднего значения для всего АВО на 18-33%. [c.87]

Измерения. После выдачи и охлаждения кокс, как и конденсат (смола и вода), взвешивается. Содержание воды в смеси определяется посредством извлечения ксилолом, а количество смолы определяется по разности. Вода, называемая пирогенетической, представляет собой разность между полученной при анализе водой и количеством внутренней влаги, введенным при нагревании угля. Бензол десорбируется из активированного угля посредством продувки водяным паром, а затем конденсируется. [c.481]

В результате анализа состава конденсата установлено, что в нем содержится в основном изопропилбензол (среднее содержание 99,7%). Поэтому, количество ежегодно возвращаемого из пяти технологических ниток изопропилбензола составляет (1302-г 1344)0,862 0,997 = 1120 -1153 т, где 0,862 г/м — плотность изопропилбензола. [c.86]

Таблица 2.2. Хроматографический анализ состава конденсата, уловленного в вихревых теплообменниках I и II

Проведена промышленная проверка эффективности работы блока вихревых аппаратов, состоящего из последовательно соединенных аппаратов (2) и (3), на контактном газе, содержащем инертные газовые компоненты от 8 до 44% об. и фракцию углеводородов С2-С5 от 92 до 46% об., при давлении 0,26 МПа и 0,58 МПа на входе в первый аппарат, В вихревом теплообменнике (2) давление снижалось с 0,26 МПа до 0,21 МПа, при этом выделялось около 97 л/ч конденсата, состоящего на 99,7% из фракции С5. Усредненное давление после теплообменника (3) соответствовало 0,11 МПа, количество отобранного конденсата того же состава — до 58 л/ч. Расход газа составлял 52 м ч, в аппаратах было установлено по одной трубе с внутренним диаметром 20 мм, а в вихревом теплообменнике (2) труба имела оребрение (к = 14,6). При повышении исходного давления до 0,58 МПа и снижении по аппаратам (2) и (3) соответственно до 0,54 и от 0,20 до 0,28 МПа конденсат в первом аппарате не выделялся, а в6 втором отбирался в количестве от 96 до 144 л/ч при общем расходе контактного газа около 102 м /ч. В межтрубное пространство второго аппарата подавали рассол в количестве 350 л/ч с температурой минус 4°С, а в первый — охлажденный газ после второго теплообменника. Анализ результатов показал, что остаточная конден- [c.139]

В п. С рассмотрена конденсация на горизонтальных и расположенных под небольшим углом к горизонту трубах. Сначала обсуждается наиболее простой случай — одиночная горизонтальная труба. На рис. 2 показана конденсация, которая имеет место в этих условиях. Скорость пара вокруг трубы может быть при этом достаточной для того, чтобы влиять на пленку конденсата и, следовательно на коэффициент теплоотдачи. Наиболее распространенные направления потока пара — опускное и горизонтальное, их результирующие эффекты рассмотрены также ниже. При анализе пучков труб возникают трудности, связанные с тем, что конденсат с верхних труб стекает на нижние, этот вопрос также рассмотрен ниже. [c.340]

Анализ, который приводит к соотношениям (50), (51), основывается на допущении, что температура стенки постоянна по периметру трубы. Это верно только в случае, если термическое сопротивление сосредоточено в слое конденсата. Если в другом крайнем случае все сопротивление приходится на стенку трубы (слои отложений) и на охладитель, то соответствующее граничное условие, которое применяют при анализе,— постоянная плотпость теплового потока на стенке (охладитель однофазный). Указанный крайний случай анализировался в (10, 31], где получены идентичные результаты, за исключением того, что вместо константы 0,725 в уравнении (50) получено 0,70, а вместо постоянной 1,51 в соотношении (51) — не менее 1,47. Поэтому различие между двумя крайними случаями для всех практических приложений мало. [c.345]

Смешение бутилена и воздуха происходило в буферной емкости на 10 л, чем обеспечивалось постоянство состаиа смеои углеводорода и воздуха. Расход воздуха и бутилена замерялся реометрами. Подаваемая дозируюш им насосом вода испарялась в лредконтактной зоне реактора. Разбавление бутилена парами воды контролировалось по количеству собранного конденсата. Анализ контактного газа на кислород, СОг и СО проводился на мриборе ВТИ-2 содержание углеводородов определялось иа хроматографе ХТ-2м. Расчеты выходов дивинила сопровождались составлением баланса по углероду. [c.64]

Определение жидкого остатка ( 5, g) в тяжелом газе на медной колонке. Определение содержания жидких углеводородов в тяжелом газе состоит в пропускании 5—8 л газа через медную колонку, охлажденную смесью спирта с твердой углекислотой до температуры —50°. Неконденсирующийся газ собирают в газометр, куда затем собирают и газ, отогнанный от конденсата. Анализ может быть значительно ускорен, если пробу набирают в ректификационный кубик в виде жидкости. Охлаждают верх колонки смесью спирта с твердой углекислотой до минус 10—15°. Кубик охлаждают твердой углекислото , наполняют ожиженпым газом и присоединяют к колонке. Ректификацию проводят как указано выше. Весь газ отбирают в один газометр скорость отбора газа — [c.239]

В результате анализа были рекомендованы две схемы стабилизации и разделения конденсата (рис. У-7). По схеме а после дебутанизатора получается сырье для пропановой колонны и абсорбент для фракционирующего а1бсорбе)ра. Такая схема способствует более полному и четкому выделению пропана. Необходимость включения в схему деэтанизатора зависит от объема н глубины предварительной деэтанизации конденсата до завода. Для схемы а состав дебу-таниздрованного конденсата определен исходя из следующих условий остаточное содержание этана 2% от пропана, извлечение пропана 90% остаточное содержание сероводорода 86% от его потенциала в сырье. [c.278]

Анализ данных показывает, что минимальные потери углеводородов обеспечиваются при работе деэтанизатора с тремя вводами питания прн соотношении потоков питания ла верхнюю, 14-ю и 25-ю тарелки, равном 0,285 0,065 0,65, и температурах потоков питания Тр = Трн 0°С и Г/ 25= 187 °С. Снижение суммарных потерь углеводородов Сз—С4 на установке стабилизации вуктыльокого конденсата за счет оптимизации условий ра боты узла деэтанизации [c.280]

Блок очистки газов. Трубопроводы и аппараты должны быт заполнены и промыты конденсатом водяного пара. Сброс конденсат из системы проводится до тех пор, пока анализ не покажет отсутстви примесей. Механические примеси, следы щелочи, наличие соле может привести к вспениванию раствора МЭА в процессе эксплуа тации. [c.124]

Вначале убеждаются в отсутствии конденсата водяного пара в отпарной колонне, затем открывают задвижку на выходе паров из отпарной К0.Л0ННЫ в основную колонну и после этого открывают задвижки на линии поступления жидкости с тарелок основной колонны в отпарную колонну. Н с ольчо позже в низ последней подают перегретый водяной пар. В дальнейшем работа фракционирующей части регулируется в соответствии с заданным режи-мол[ п анализам получае.мых продуктов. [c.148]

По данным корреляционно-регрессионного анализа о составе нефтей, глубине их залегания, пластовой температуре и давлении, типе вод и коллекторов был рассчитан предполагаемый тип углеводородного флюида исходя из плотности и содержания парафино-нафтеновых УВ. При прогнозировании типа скоплений УВ были приняты следующие предпосылки при плотности > 0,800 г/см - нефть, 0,800 - 0,790 г/см - нефть и конденсат, 0,790-0,700 г/см - конденсат, < 0,700 г/см — газ. Как видно из табл. 49, на одних и тех же глубинах в зависимости от генетического типа нефтей могут быть встречены разные типы скоплений УВ. Так, например, на глубине 4 км в юрских и нижнемеловых отложениях предполагаются нефтегазоконденсатные залежи, в верхнемеловых — нефтяные, в палеоценовых - газоконденсатные, в олигоценовых - газоконденсатнонефтяные. [c.153]

Анализ факторов, вызывающих пожары и взрывы компрессорных систем, позволил предложить новый способ их предотвращения — испарительное охлаждение или влажное сжатие . Осуществляемый при влажном сжатии впрыск воды в цилиндр компрессора или в нагнетательный трубопровод снижает температуру компримируемого воздуха. Так, на компрессоре 200В-10/8 при впрыске 24 г воды на 1 кг воздуха конечная температура сжатия снизилась в одном случае от 138 до 82°С, т. е. на 56°С, в другом от 170 до 126°С, или на 44°С [108]. Впрыскиванием компрессорного конденсата во всасывающий трубопровод компрессора ВП-50/8 было получено снижение температуры нагнетания на 20°С [14]. [c.76]

Прибор дол/кен б .гть совортеиио сухим, так ка1 наличие влаги молс( т привести к разрушению колонки при охла.К еиип, а присутствие остатков конденсата от п]юдыдущего опыта может исказить результаты анализа. [c.41]

Исследование азеотропизма в трехком1понентны1х системах, имеющих две жидкие фазы, производится с помо1щью колонки так же, как это описано выше. Особые предосторожности должны быть предусмотрены во избежание погрешностей, связанных с расслаиванием отбираемых проб азеотропа. Для этого отбор проб дистиллата должен производиться из паровой фазы, а не из жидкой. В качестве пробы должен использоваться весь полученный при этом конденсат. Если желательно взять часть пробы, то она прежде должна быть гомогенизирована путем добавки к отвешенному количеству пробы определенного количества гомогенизирующего вещества, не препятствующего последующему анализу. [c.109]

Этот метод основан на непрерывном возвращении в кипятильник конденсата паровой фазы до установления равновесия, по достижении которого отбираются для анализа пробы жидкой фазы и конденсата. Один из наиболее распространенных приборов для этого предложен Отмером [128] (рис. 55). [c.146]

Результаты анализа на колонне 0,25 ммхЮ м (см. рис. 3.1) показали хорошее совпадение точек как для нефти, так и дпя конденсата. Только в начальной части хроматографические точки не совпадают с кривой ИТК, полученной ректификацией на установке, описанной ниже (в разделе 6) по стандарту АЗТМ Д-2892. Данные для бензинов [17] не обнаружили -неудовлетворительную сходимость отпичие температур составляет 15-20 °С, причем вначале хроматографические данные завышены, а затем занижены. [c.49]

Анализ зависимостей (4.10) и (4.14) показывает, что толщина пленки конденсата бпл(ж) = и коэффициент теплоотдачи апл(х) = Характер этих зависимостей показан на рис. 4.4. С возрастанием - л толщина пленки увеличивается, а коэффициент теплоотдачи уменьшается. Зависимость бплм и плм от температурного напора 6н ст= 7 н — Гст аналогична зависимости от величины X. [c.126]

Из приведенных обобщенных зависимостей следует, что в случае конденсации пара внутри горизонтальной трубы в условиях малых и умеренных скоростей парового потока и турбулентном течении конденсата средний коэффициент теплоотдачи пропорционален плотности теплового потока в степени 0,5 (а ° ), диаметру трубы в степени 0,2 (а в ) и длине трубы в степени 0,3 (а В диапазоне исследованных давлений пара Рп1 = 0,554-2,5 МПа влияние давления пара на теплоотдачу оказалось несущественным. Это согласуется с аналогичным выводом, сделанным Боришанским и Кочуровой [37] на основе анализа большого числа опытных данных о влиянии давления пара на теплоотдачу при конденсации . [c.144]

На основе проведенных исследований и анализа с целью повышения надежности рекомендуется след тощая принципиальная схема вакуумсоз-дающей системы. В предлагаемой схеме рекомендуется использование конденсаторов поверхностного типа и аппаратов воздушного охлаждения, что позволяет, исключить большие потери нефтепродукта, загрязнение сточных вод и воздушного бассейна Потери давления в поверхностных конденсаторах невелики при их правильном конструкторском исполняши и эксплуатации. Эксплуатация в вак5умсоздающих системах АВТ аппаратов воздушного охлаждения показала, что их работа в большой степени зависит от температуры окружающего воздуха. В зимний период наблюдаются случаи замерзания конденсата в трубках ABO. К недостаткам аппаратов воздушного охлаждения следу ет отнести их большую энергоемкость, сильный ш) м при работе. Учитывая все недостатки, использование ABO в некоторых районах нежелательно. [c.14]

Хроматографически (хроматограф марки Цвет , модель 1-64) был установлен химический состав конденсата, улавливаемого вихревыми кожухотрубными теплообменниками и отдельно каплеотбойниками (131 1ц). Результаты анализа сведены в табл. 2.2. [c.86]

При низком давлении в конденсаторе 14 (см. рис. 11) равновесная концентрация аммиака в газовой фазе рассчитывается по закону Дальтона а = HnNHj, где Р пЫНз — давление насыщенных паров аммиака. Структурный анализ системы уравнений баланса конденсатора аммиака показал, что ее решение может быть сведено к итерациям по одной переменной, например, количеству g конденсата аммиака. [c.76]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология