Коэффициент вычисление из параметров

Практическая проверка теории Дебая — Хюккеля была предметом многочисленных экспериментальных работ, включая прецизионные измерения коэффициентов активности, теплот разбавления и т. д. Достаточно строгая проверка теории может быть сделана, естественно, лишь в области крайне разбавленных растворов, где можно ожидать соблюдения предельного закона. Проверка соотношений, вытекающих из второго приближения теории, в котором учитываются размеры ионов, осложняется тем, что собственно теория не дает способа вычисления параметра а, характеризующего этот размер. [c.162]

С целью повышения точности расчетов, расширения областей применения уравнения БВР был сделан ряд попыток его усовершенствования путем корректирования коэффициентов уравнения, представлением их в виде функции от температуры, введением дополнительных коэффициентов и новых правил смешения при вычислении параметров смеси из параметров чистых компонентов [3—10 ]. [c.32]

По предварительным круглосуточным измерениям и вычислениям параметра устойчивости атмосферы было установлено опасное время суток, при котором рассеивание нефтяных паров в атмосфере затруднено, в том числе вследствие возникновения инверсионных или равновесных условий. В среднем для летних условий б ыло принято, что опасное устойчивое состояние атмосферы длится с 7 ч вечера до 7 ч утра. Последующие опыты проводили преимущественно в это время суток. Минимальные значения вертикальной составляющей коэффициента турбулентности на высоте 1 м 1=0,01 м /с получены в утренние часы перед восходом солнца после тихой ясной ночи. На основе проведенных опытов и литературных рекомендаций за минимальную часто повторяющуюся скорость ветра принята скорость 0,5 м/с. [c.75]

Для расчета коэффициентов усадки можно использовать различные методы. Наиболее точен, но достаточно трудоемок метод измерения координат профиля зуба литого колеса с последующей их аппроксимацией эвольвентой и вычислением параметров йа. йь, 0. Проще метод разности длин общей нормали, в соответствии с которым коэффициенты усадки и рассчитывают по результатам измерения длин и I общей нормали колеса при различных расчетных числах г и + у зубьев, охватываемых при измерении [c.150]

Величина коэффициента массопередачи определяется параметром X, характеризующим скорость массопередачи, и находится из экспериментальных данных. Для этого снимают экспериментальный профиль концентраций компонентов по высоте экстрактора в заданном режиме работы. По известному алгоритму и вычисленным параметрам модели рассчитывают теоретический профиль концентраций. Варьируя X, добиваются такого совпадения профилей, при котором сумма квадратов отклонений экспериментальных значений от теоретических была бы минимальна. [c.314]

Уравнения (IX, 24) — (IX, 26) дают общий вид математического описания. Чтобы выделить из него единичное конкретное явление, необходимо найти коэффициенты (Ь)—параметры процесса. Эта задача чаще всего решается методом наименьших квадратов. Расчет начинают с более простых случаев и ими ограничиваются, если отклонения вычисленных и опытных данных не выходят за пределы заранее принятых значений. [c.212]

Выбор этой потенциальной функции обусловлен тем, что многочисленные эксперименты показали хорошее соответствие между значениями вириальных коэффициентов, вычисленными при помощи потенциала Леннарда-Джонса, и значениями, полученными непосредственно из опыта для многих неполярных молекул. Необходимо, правда, иметь в виду, что применение потенциальной функции с параметрами е и б, определенными из экспериментальных значений второго вириального коэффициента, полученных при низких температурах, для вычисления значений вириальных коэффициентов при высоких температурах в общем случае незаконно и может привести к значительным ошибкам. Вычисление вириальных коэффициентов по силовым постоянным межмолекулярного потенциала, полученным из измерений вязкости, диффузии или теплопроводности, в ряде случаев также может привести к [c.998]

Если опыты неравноточны, могут быть учтены их весовые коэффициенты Цг. Задача -мерной линейной регрессии состоит в вычислении параметров линейной функции [c.427]

Калориметрические данные указывают на то, что лишь половина общего количества воды, сорбированной эластином (около 0,6 г/г сухого белка), в самом деле связывается . Остальная же вода сохраняет способность к замерзанию при 0°С [1]. Поэтому волюметрические данные, приводимые в литературе [15, 16], относятся к существенно гетерофазной системе. В связи с этим отрицательный и очень высокий коэффициент теплового расширения, по-видимому, нельзя использовать для интерпретации данных по термоэластичности и для вычисления параметра взаимодействия эластин — вода. [c.231]

Для вычисления параметра этого распределения Вц и любой последовательности мономерных звеньев в сополимере достаточно рассчитать только одну величину, например коэффициент микрогетерогенности Км. [c.144]

Рис. 3.1. Энергии 7-квантов (в кэв) уц — 14,39, VI — 122,0, 72 — 136,4 /Сар — 6,5 кэв [1]. Измеренные свойства и вычисленные параметры [2] полуширина ум — 9,8-Ю сек, коэффициент внутренней конверсии ум — 9,00, природное содержание изотопа — 2,19%.

Величины бис являются свободными параметрами, определяемыми из условия соответствия измеренных коэффициентов переноса значениям коэффициентов, вычисленных с помощью соотношения (10.50) вместе с (10.1), (10.8) и (10.9). [c.394]

Наличие одновременно двух опытных характеристик (3,9) и (3.18) может быть при необходимости использовано для определения коэффициента уменьшения момента количества движения на участке О—1 при закрутке с помощью ВРА, В этом случае параметры потока при выходе из входного устройства (сечение 0) определяют так, как показано выше. Затем решают систему уравнений, отличающуюся от системы (VI) тем, что из нее исключены все уравнения, начиная со второго (для определения г ) и кончая уравнением для определения фо- В итоге будет получено значение с ,,, отличающееся от вычисленного по формуле (3,14), Анализируя результаты подобных расчетов, можно учитывать изменение за счет уменьшения момента количества движения введением поправочного коэффициента М, ), с [c.93]

Транспорт компонента разделяемой газовой смеси через пористую основу мембраны осуществляется одновременно несколькими механизмами переноса, в зависимости от структуры матрицы, свойств веществ и термодинамических параметров процесса. В общем случае движение компонентов смеси может вызываться конвективно-фильтрационным переносом, различного вида скольжениями вдоль поверхности пор, объемной диффузией, баро- и термодиффузией, кнудсеновской диффузией (эффузией), поверхностной диффузией, пленочным течением вследствии градиента расклинивающего давления, капиллярным переносом конденсированной фазы в анизотропных структурах. Вещество в порах скелета мембраны, как показано ранее, может находиться в виде объемной газовой фазы, капиллярной жидкости и адсорбированной пленки. Для каждого из этих состояний возможно несколько механизмов переноса, взаимосвязанных между собой. Не все виды переноса равнозначны по своему вкладу в результирующий поток веществу, поэтому при вычислении коэффициента проницаемости необходимо определить условия, при которых те или иные формы движения вещества являются доминирующими [З, 9, 10, 14—16]. [c.54]

Отработку параметров этого процесса проводили при температуре 673 К и давлении в напорном канале 2666 Па, а под мембраной создавали разряжение вакуум-насосом. Фактор разделения а°н2/02 для палладиевой мембраны, вычисленный из соотношения коэффициентов проницаемостей чистых газов, оказался равным 1,61. Однако значение фактора разделения, определенное при работе со смесью изотопов (Нг и Вг) как [c.317]

Основные черты обеих моделей весьма схожи. Например, в них может учитываться обратное перемешивание, обе они требуют экспериментального определения параметров модели (упомянутые выше опыты Де Грота Однако в моделях имеются и некоторые различия. Затруднения при использовании диффузионной модели для непрерывной фазы заключаются в том, что перспективы теоретического расчета величины Едр весьма ограничены. Значения Еор, принимаемые для расчетов, намного больше коэффициентов диффузии, вычисленных для неподвижных слоев. Очевидно, найденные экспериментально или принятые высокие значения др обусловлены прохождением пузырей, как это четко отражено в модели противотока с обратным перемешиванием. Таким образом, можно утверждать, что модель противотока с обратным перемешиванием значительно лучше (кстати, и проще) описывает процесс, чем диффузионная прямоточная модель для непрерывной фазы. [c.274]

При установлении факта отклонения от нормального режима проследить возможные последствия в случае отклонения параметров в вершинах, связанных со всеми показавшими отклонение вершинами со стороны последствий. Порядок опроса вершин и вычисления ожидаемых отклонений должен задаваться для каждой конкретной те.хнологической схемы, при этом должны приниматься во внимание инерционности причинно-следственных связей, их коэффициенты усиления, важность каждой из подчиненных вершин графа. [c.89]

Существенным моментом при выборе метода является размерность задачи. Некоторые методы эффективны при решении небольших задач, однако с увеличением числа переменных объем вычислений настолько возрастает, что приходится от них отказываться. Такого класса задачи обычно имеют место при решении систем уравнений, поиске оптимальных значений параметров многомерных функций. Соответствующим выбором метода можно уменьшить время решения задачи и объем занимаемой памяти. Так, при решении систем линейных алгебраических уравнений объем вычислений для точных методов (типа метода Гаусса) пропорционален а для итерационных (типа простой итерации) — Л , где N — число неизвестных. При решении дифференциальных уравнений разностными методами матрица коэффициентов системы при числе узловых точек N содержит N элементов (при N = 100 для исходной информации необходимо отвести свыше 10 ООО слов оперативной памяти). Однако при [c.24]

Процесс расчета характеристик кожухотрубного теплообменника состоит из вычислений коэффициентов теплоотдачи а и перепадов давлений по обеим сторонам. В этой главе представлены только методы тенлогндравличе-ских расчетов со стороны кожуха. Методы расчетов потоков внутри труб приведены в других разделах. В некоторых случаях, например при использовании пара в качестве тенлоносителя в межтрубном пространстве, коэффициент теплоотдачи а со стороны кожуха обычно известен и теплогидравлический расчет сводится к вычислениям параметров потока г.нутри труб (кото]) ,1с в этнх случаях будут вносить наиб( лее существенпы "[ вклад в термическое сопротивление). Тем не менее метод и последовательность расчетов, приведенные в этой главе, применимы и в этих случаях. [c.22]

Как и в уравнении Вильсона (см. главу IV), поправка на отклонение данных от закона Генри, характеризовавшаяся параметром Y при несимметричной нормализации, редко дает точность, достаточную для вычисления параметров бинарного взаимодействия при расчете коэффициентов активности. В общем случае было найдено, что при наличии достоверных данных для расчета обоих коэффициентов взаимодействие неконденсирующегося компонента I с конденсирующимся компонентом J таково, что параметр САСТСО (J, 1,1) в уравнении ван Лаара намного превосходит САСТСО (I,J, 1). Опыт [c.143]

За описанием переменных следует присваивание начальных значений переменным MARK, PHI (коэффициент фугитивности) и переменной для хранения вычисленного значения концентрации в предыдущем цикле —XPREV. После вычисления параметра Л12 по уравнению Вильсона с метки 540 начинается основной цикл расчета состава жидкой фазы (см. блок-схему программы, приведенную в главе V). По заданному значению X (1) рассчитывается X (2) и коэффициенты активности каждого компонента. Оператор цикла DO 550 обеспечивает расчет фугитивности F (1), состава пара Y (1) и переменной SUMY. [c.168]

Традиционные методы расчета многоходовых по трубному пространству теплообменных аппаратов связаны с введением коэффициентов противоточности и поправочных коэффициентов на используемые в расчетах средние температуры. Однако такой подход не может быть применен для целого ряда теплообменных аппаратов, в том числе и для поверхностных теплообменников-конденсаторов парогазовых смесей. Это связано с тем, что разработанная математическая модель (3.2.20), учитывающая сложные термодиффузионные процессы, проходящие в аппарате, требует при своей реализации более точных расчетных методов. Корректность выполнения проектных и поверочных расчетов теплообменников-конденсаторов зависит от эффективности и точности вычисления параметров состояния теплоносителей, имеющих значительную распределенность по длине аппарата и по тракту хладагента. [c.105]

Сравнивая соотношения (14.25), (14.27) и (14.29) с соотношениями (12.49), (12.50) и (12.55), определяющими параметры гидропривода с дроссельным регулированием, можно заметить их полную аналогию. Различие заключается лишь в том, что при вычислении параметров гидропривода с объемным регулированием рабочую площадь поршня гидроцилиндра Рц заменяют рабочим объемом гндромотора а коэффициенпы Kqx и Kqp заменяют соответственно коэффициентами Kqy и Влияние перечисленных параметров на динамику гидроприводов с дроссельным И объемным регулированием имеет много общего. [c.422]

Эта форма записи числа Рейнольдса также была использована при обобш,ении опытных данных. При вычислении параметра пластичности, как и прежде, в формулу для среднего эффективного градиента скорости подставляли опытным путем найденное значение коэффициента й =36 вместо значения для прямолинейных каналов. [c.118]

Второй этап наших опытов заключался в определении активности препаратов, приготовленных из находившихся в камере растений. Радиоактивность этих препаратов также измерялась торцовым счетчиком р-частиц, распо,ложение и эффективность которого можно охарактеризовать следующими параметрами геометрхгческий коэффициент, вычисленный по формуле Блечмана для неточечных хгсточников излучения (ВигИ, 1949), был равен. 0.0635 и от препарата, имеющего активность рав- [c.15]

Диаграммы износа и кривые кинетики момента трения являются исходными данными для вычисления параметров оценки смазывающей способности масел. Кривая кинетики момента трения используется для расчета коэффициента трения. Нагрузка в точке В диаграммы износа (см. рис. 23) соответствует нагрузке заедания Рк. Для сравнительной оценки масел используют такнче величину диаметра следов износа при нагрузках меньше Р и угол наклона линии СВ диаграммы к оси нагрузок. В. А. Листов предложил [12] влия- [c.52]

E laiig w.,Lenz Е. - J. hromatogr.,1972,64,NS 1,7-14. Характеристика разделительной способности метилацетамида по сдвигу в ИК-спектрах и коэффициентам селективности.Ш.Классификация жидких фаз и вычисление параметров удерживания по ИЕ-спектрам. [c.41]

Вычисления параметров корреляционных уравнений (5) -(5) , коэффициентов корреляции R и среднеквадратич- [c.524]

Вычисления параметров корреляционных уравнений f, г, коэффициентов корреляции Я и среднеквадратичных погрешностей проводились по методу наименьших квадратов на ЭВМ Раздан-2 по программе . Авторы признательны Е.Н.йлышевой за помощь в осуществлении расчетов. [c.48]

Параметры АНСаН ) иАЗ(а3 ). вычисленные по уравнению Вант-Гоффа (Аррениуса) из равновесных (кинетических) экспериментальных данных,являются априорно зависимыми величинами и несут совместные ошибки. Поэтому очень часто корреляцки этих величин в координатах уравнения типа (5) либо являются ложными (кажущийся колшенсационный зффект), либо дают неверные значения угловых коэффициентов ( ). Однако величиныАн° иДз°. вычисляются из различных экспериментальных данных (теплот сгорания и температурных изменений теплоемкостей соответственно) и поэтому являстся величинами независимыми, а ошибки в них не связаны. Поэтому уравнение (5) выражает истинный компенсационный эффект и должно являться надежным с точки зрения вычисления параметров т(Ь ). [c.1227]

Программа 3 (2-DIM STAT) предназначена для вычисления параметров линейных корреляционных уравнений вида у = ах + Ь и коэффициентов корреляции величин (г, у). В программе предусмотрена строка для преобразования переменных х —> f x) и У f y) в случае необходимости. [c.577]

В книге [327] (издание 1991 года) сказано Наиболее распространенной формулой для определения коэффициента П1ези при гидравлически шероховатых стенках является формула акад. H.H. Павловского (П10.2) . Для вычисления параметра у в [327] предлагается формула (П10.2 ). [c.690]

Дальнейшая проверка теории может заключаться в применении полученных описанным выше способом потенциалов к расчету коэффициентов самодиффузии и термодиффузии изотопов. Эти частные случаи коэффициентов диффузии и термодиффузии мы будем изучать в следующем параграфе. Они особенно важны для проверки теории, поскольку зависят от иных 12-интегралов, чем коэффициенты вязкости и теплопроводности. В частности, термодиффузионный фактор смеси изотопов в отличие от всех других коэффициентов переноса очещ> слабо зависит от параметра о, определяющего размеры области взаимодействия, и очень сильно — от параметра е, определяющего интенсивность взаимодействия. Было обнаружено, что если вычислять коэффициенты самодиффузии с помощью модельных потенциалов, полученных по данным для вязкости и теплопроводности, то расхождение с экспериментом оказывается таким же, как и в случае вязкости и теплопроводности. Для термодиффузионного же фактора смеси изотопов согласие оказывается не таким хорошим. Тем не менее вычисленное значение отличается от измеренного на величину, не превышающую максимальных ошибок эксперимента. Значения вириальных коэффициентов, вычисленных с использованием потенциалов, найденных по коэффициентам переноса, качественно согласуются с экспериментом, однако расхождение превьппает ошибку опыта. Единственное исключение представляет криптон, для которого с помощью двухпараметрического потенциала можно обеспечить согласие теории с экспериментом либо для всех коэффициентов переноса, но не для вириальных ко- ффициентов, либо для вириальных коэффициентов и всех коэффициен- [c.275]

Простейшим способом оценки lg Р является использование корреляционных уравнений вида (1), связывающих их значения с / (ВЭЖХ), коэффициенты которых вычисляют по данным для известных веществ. Однако рассматриваемые объекты относятся к ранее не охарактеризованному классу пестицидов (фосфорсодержащие производные амино- и карбаминовых кислот). Поэтому в качестве разумного приближения для вычисления параметров линейной регрессии lg (/) целесообразно выбрать данные а) только для ФОП и б) для тех же ФОП в сочетании с карбаматами. [c.140]

Как И в случае чистого газообразного вещества, приближенные значения коэффициента активности смеси реальных газов ут можно найти по рис. УЬ5 после вычисления псевдокритических параметров этой смеси Трс и ррс по формулам (1У-55) и (1У-56) и определения приведенных температуры Тгт = Т1Трс и давления ргт = р1ррс- Отсчитав по диаграмме Нельсона — Доджа значение Ут нетрудно рассчитать летучесть смеси fm [c.168]

Для перехода к расчету параметров потока во входном устройстве -й ступени введен переключатель ДЗ (I ]. Он содержит пока всего одну метку Д31, что соответствует одноступенчатому варианту. Операторы ]3—15 определяют параметры потока на участке н—9, операторы 16—18 — на участке 9—0. Оба обращения к процедуре ПАТР предусматривают определение коэффициента потерь двумерной аппроксимацией, поэтому ИД = 2, а параметры В1 и С1 приняты равными нулю. Параметры NH9,. .., АН9 и N90,. .., А90 определяют массивы коэффициентов аппроксимаций, по которым следует проводить вычисления. Площадь F9 при выходе из решетки ВРА должна быть известна перед входом в процедуру ВХОДУСТР, поэтому в первом обращении к ВРА принято ИР = 0. Площадь потока F0 (Р ) рассчитывается непосредственно в теле процедуры ПАТР, поэтому при втором обращении HF = 1. Значения углов ТЭТАЛ (0л) и ТЭТАО (Во) должны быть найдены перед входом в процедуру. Если ступеней больше одной, то в переключательный список нужно ввести необходимые метки Д32, ДЗЗ,. .., а после оператора 18 под этими метками снова записать обращение к процедурам ПАТР, введя в них соответствующие формальные параметры, и завершить каждую группу обращений переходом к метке М2 [c.188]

Обе реакции необратимы и имеют второй порядок. Концентрация А в массе жидкости равна нулю. Указанные авторы вычис-лили значения коэффициента ускорения Е как функцию У М = = V2V . /г2B i на основании пленочной модели (см. раздел У-1-1) и пенетрационной модели Хигби. При использовании пленочной модели в качестве параметров были взяты отношения (значения от 10 до 10 ) и В В ЮлА (значения 4 и 8). Для пенетрационной модели вычисления проводились при В В = Вс1Вл = [c.59]

Из давно применяющихся методов здесь следует упомянуть методы Хэлла и Смита а также Ирвина, Олсона и Смита , опубликованные в 1949 и 1951 гг. Описываемые методы ставили своей задачей определение длины слоя катализатора, необходимого для получения заданной степени превращения, а также вычисление степени превращения для заданной длины слоя как функции таких параметров, как скорость потока, исходный состав вещества, температура и давление на входе реактора. Расчеты проводились для неизотермического и неадиабатического процессов. В этом случае, вследствие потока тепла через стенки реактора, возникает поперечный температурный градиент, причем разность температур в радиальном направлении может быть значительной. Необходимо иметь возможность определения температурного профиля в осевом, и радиальном направлениях. Для получения данных, необходимых для проектирования, и прежде всего скорости реакции как функции температуры, давления, состава, а также эффективного коэффициента теплопроводности, требовались соответствующие экспериментальные исследования. В настоящее время теория и эксперимент, относящиеся к проблемам теплопроводности, получили значительное развитие. До недавнего времени, однако, эти данные были довольно ненадежными, а соответствующие методы расчета еще и сегодня нельзя считать достаточно завершенными. [c.153]

Первые два параметра можно найти непосредственно из значений Р (бд), вычисленных с полющью уравнения (111,22) по измеренному расширению слоя. Так как в настоящее время не существует точных методов оценки коэффициента эффективной массы, то его значение принимается равным i/j, как и для отдельной частицы. [c.90]

Этот метод вычисления ранга дает важную информацию и о причине вырожденности А номера коррелированных столбцов (вместе с соответствующими коэффициентами корреляции) указывают на реакции, относительно которых экспериментальный материал недостаточно информативен. Эта информация позволяет либо спланировать дополнительные эксперименты, восполняющие указанные пробелы,- либо, если исчерпаны все возможности варьирования режимных параметров (с учетом ограничений), принять менее избыточнзгю гипотезу о механизме реакции. [c.447]

Изло/кеппый метод оценки обусловленности системы предполагает линейность либо возможность легкой линеаризации модели. Если же линеаризация приводит к большим ошибкам, то предпочтительнее для оценки параметров использовать поисковые методы минимизации функции нескольких переменных. При этом в процессе поиска получается обширная информация о поверхности критерия оценки, которую можно использовать для непосредственного вычисления матриц корреляции параметров. Так, в работе [12] предлагается поисковый метод, основанный на вычислении коэффициентов регрессии оцениваемых параметров. Покажем, как можно использовать матрицу коэффициентов регрессии для нахождения корреляционной и ковариационной матриц. Из матрицы коэффициентов регрессии образуем матрицу вида [c.448]

На основе рассмотренного алгоритма расчета балансов одного типа обобщенных потоков при решении задач первой группы получают ациклический или оптимальный циклический информационный граф системы уравнений и вычисления проводят без итерационных процедур или с минимальным числом итерационных яро цедур. При решении задач второй группы необходимо составить, дополнительные уравнения функциональных связей, которые устанавливают соотношения между неизвестными коэффициентами функциональных связей, заданными величинами регламентированных потоков и внутренними потоками ХТС в зависимости от типа и параметров элементов системы. После этого выполняют следующие операции [c.91]