Коэффициенты в камерах сжигания

Проведение точных инженерных расчетов сильно затрудняется из-за отсутствия многих нужных данных о кинетике процессов окисления фосфора, гидратации фосфорного ангидрида, конденсации паров и седиментации частиц кислоты, а также данных, необходимых для расчета коэффициентов массо- и теплопередачи. Поэтому нередко приходится пользоваться практическими данными. В частности, автором с сотрудниками в результате анализа работы ряда промышленных систем выведены коэффициент интенсивности сжигания фосфора в камере, объемный и поверхностный коэффициенты теплоотдачи в башнях охлаждения от газов к разбрызгиваемой воде и т. д. [c.173]

Э к 3 о г а 3 получается сжиганием природного газа с коэффициентом избытка воздуха а =0,6 в специальном генераторе (камере сжигания), в котором содержится никелевый катализатор. После сжигания газа продукты горения с целью их осушки проходят холодильник и рефрижератор для охлаждения их до точки росы +4 8° С. [c.82]

Они проводились в камере сжигания при разрежении, равном 2 мм вод. ст., при котором инжекция воздуха обеспечивает коэффициент избытка воздуха а = 1,05. [c.160]

Так, например, в прежних установках для синтеза аммиака при пуске реактора пользовались пусковой печью, нагревающей смесь азота и водорода под давлением 300 атм с помощью горелок, питаемых водородом или топочным газом. Эта проблема была трудноразрешимой, потому что материал обогреваемых труб при высокой температуре должен был выдержать еще и напряжение на разрыв от действия высокого давления. Пользуясь значительной плотностью газа при таком высоком давлении, а также применив весьма большие скорости газового потока в трубах, коэффициент а со стороны нагреваемого газа увеличили настолько, что, несмотря на температуру 500°С в камере сжигания, температура стенки была близка к температуре нагреваемого газа 400" С). Нагреватель был изготовлен из низколегированной стали с небольшой примесью хрома и ванадия. [c.540]

В камеру сжигания подается вторичный воздух с коэффициентом избытка а — 3,2. [c.25]

Температуры, развиваемые в ракетах, настолько высоки, что для предохранения стенок камеры сжигания от разрушения требуются особые предосторожности. В ракетах, работающ,их на жидком топливе, стенки можно охлаждать, если сделать их пористыми и нагнетать через них жидкий кислород в камеру сжигания этот процесс называется испарительным охлаждением. Рассмотрим случай, когда температура газового потока равна 1667 К и желательно поддерживать температуру внутренней поверхности стенок равной 646 К путем подвода жидкого кислорода с температурой 90° К. Рассчитаем скорость подвода кислорода при условии, что коэффициент теплоотдачи для турбулентного потока без подвода кислорода равен 1220 ккал м 4-град. [c.567]

В описываемых установках обычно применяются котлы небольшой мощности. В этих случаях коэффициент полезного действия часто не играет больщой роли и чаще применяются котлы, имеющие более простую конструкцию. Корпус котла монтируется в камере, стены которой выложены шамотным кирпичом, тщательно изолированы и обвязаны металлической конструкцией. Сжигание газа или нефти производится так же, как в котлах других систем. [c.326]

Благоприятные температурные условия эксплуатации огнеупорной футеровки и изоляции способствуют сохранности материальной части конструкции и герметичности корпуса печи, поэтому не возникает дополнительных подсосов воздуха. Это обеспечивает эффективное сжигание топлива с расчетным коэффициентом избытка воздуха и высокую температуру в камере радиации. [c.20]

Печь состоит из 5 камер камеры горения, приготовления теплоносителя, смешения сыпучего материала с раскаленными газами, реакционной и осадительной. В камере горения осуществляется горение газовоздушной смеси, предварительно подготовленной в двухпроводной горелке. Сжигание природного газа с коэффициентом избытка воздуха а 1 дает возможность получить восстановительную газовую среду. [c.105]

Материальный баланс печной среды составляется в зависимости от ее назначения и способа получения в следующем порядке 1) для печной среды, вводимой в рабочую камеру печи и не являющейся реагентом химических реакций, составляется одновременно с материальным балансом термотехнологического процесса 2) для печной среды, создаваемой в рабочей камере печи за счет сжигания топлива с определенными коэффициентами расхода воздуха (а < < ), составляется самостоятельно как для специальной химической реакции С получением газового продукта заданного химического состава [c.138]

Чтобы предотвратить прожог первых рядов труб, куда поступают сильно нагретые дымовые газы из камеры сгорания, и чтобы коэффициент теплоотдачи удерживался в пределах, приемлемых по техникоэкономическим соображениям, при сжигании используется значительный избыток воздуха или 1,5 —4-кратная рециркуляция остывших дымовых газов, отводимых из трубчатого пространства и нагнетаемых воздуходувкой снова в камеру сгорания. [c.13]

Определить поверхность камеры конвекции, если тепловая нагрузка камеры 41 900 000 ккал/ч, температура сырья на входе в камеру 160 °С. на выходе 230 °С. Расход газообразного топлива В=4247 кг/ч. Теоретический расход воздуха для сжигания 1 кг топлива 15.75 кг/кг, коэффициент избытка воздуха 0=1.2. Температура дымовых газов на перевале <п=850°С, уходящих из камеры конвекции /у1 = 300°С. При расчете принять диаметр труб 0,152 м. число труб в ряду 6. расстояние от труб до стенки 0,05 м. полезная длина трубы 17,5 м. [c.109]

Как видно из схемы опытной установки (рис. 23), пиролизные трубки размещены в топочном пространстве и обогреваются за счет сжигания топлива в форсунках топочной камеры. Непрерывное орошение внутренних стенок пиролизных трубок расплавленным металлом дает возможность не только устранить коксообразование и проводить процесс непрерывно, но и получить высокий общий коэффициент внутренней теплопередачи, превышающий 580 Вт/(м1К), претив 230—350 Вт/(м -К) в трубах обычных трубчатых печей. В змеевиках трубчатых печей пиролиза с внешним обо- [c.94]

Оптимальный к.п.д. печи (котла) достигается при минимально возможном коэффициенте избытка воздуха и минимальной температуре уходящих дымовых газов. Количество избыточного воздуха определяется необходимостью обеспечения полного сжигания топлива и зависит от конструкции горелки и геометрии камеры сгорания. Температура уходящих газов регулируется высотой дымовой трубы, а также необходимостью поддержания температуры дымовых газов несколько выше их точки росы. [c.60]

Установление зависимости между (или ц). Яр и 7п является весьма сложной задачей, так как на теплопередачу в радиантной камере влияют многие факторы характер топлива, коэффициент избытка воздуха, способ сжигания топлива, форма и величина поверхности экранных труб, форма и размеры самой топки и др. Процесс теплопередачи в топке складывается из теплопередачи радиацией от раскаленных частиц в зоне горения (от пламени), теплопередачи радиацией от трехатомных газов Н2О и СО2, теплопередачи от нагретых стенок топки, теплопередачи свободной конвекцией от дымовых газов и обрати ного излучения труб. [c.501]

К сожалению, в котельной практике эти положения экспериментально не проверены. В связи с этим представляет интерес работа [Л. 25] по изучению условий сжигания природного газа в опытной печи, где производились сравнительные измерения теплоотдачи от светящегося и несветящегося факелов. Во всех опытах химическая неполнота горения в конце камеры сгорания практически отсутствовала образующаяся в факеле сажа полностью сгорала. Коэффициент избытка воздуха поддерживался одинаковым (а=1,15). Оценка изменения теплоотдачи от факела на под производилась по изменению теплосодержания воды в секционированных ка-30 [c.30]

Первый отечественный прибор для непрерывного измерения СОЧ-Нг в дымовых газах типа ГЭД-49 не получил распространения в энергетике и был снят с производства, а единичные экземпляры этого прибора, установленные на отдельных котлах, были демонтированы. Шкала этих приборов О—5% СО (до 16% з) при измерении малых концентраций химического недожога не обеспечивала необходимую точность отсчета, а градуировочная погрешность их составляла 0,5% СО, т.е. 1,6% <7з. При разработке прибора была принята завышенная плотность тока, проходящего через плечевые элементы, что способствовало частому выходу их из строя. Неудовлетворительная работа газоочистительных устройств приводила к заносу плечевых элементов сернистыми соединениями и сажистыми частицами, что также снижало срок их службы. Наблюдалась зависимость показаний прибора от температуры воздуха, заполняющего камеру сравнения, от состава дымовых газов и от других факторов. Наиболее же веской причиной отказа от газоанализатора ГЭД-49 была преждевременность их появления, так как в то время мазут в большинстве случаев сжигался в топках пылеугольных котлов с коэффициентом избытка воздуха 1,15 — 1,3. В этих условиях почти полностью исключалась возможность появления значительного химического недожога, а следовательно, не было необходимости в контроле за работой котлов стационарными приборами. Бесспорно, что совпадение выпуска газоанализаторов с началом перехода к сжиганию сернистых мазутов с малыми избытками воздуха 60 [c.260]

Коэффициент шлакоудаления при сжигании в тангенциальном циклоне оказался равным 85—95%, т. е. несколько выше, чем в аксиальном циклоне (табл. 10 и 11). Таким образом, приведенные данные показывают, что по итоговым теплотехническим характеристикам тангенциальная циклонная камера при сжигании концентрата газового угля характеризуется более высокой полнотой выгорания. [c.120]

В опытах использовались сланцы с теплотой сгорания С Рр от 13,15 до 14,67 МДж/кг и зольностью =42,7—47,3% при содержании карбонатной СОг в сухой массе топлива от 16,9 до 18,3%. Массовый медианный диаметр частиц пыли Лд был равен 40 мкм, а остаток пыли на сите Якю=8,4— 11,6%. Процесс сжигания велся при расходе топлива В=334—456 кг/ч, коэффициенте избытка воздуха в топке От=0,89—-1,4, теплонапряженности топочного объема (/V от 0,325 до 0,670 МВт/м удельной тепловой нагрузке сечения топочной камеры =1,30— 2,68 МВт/м . При указанных условиях степень разложения карбонатов была 0,91—0,97, а время пребывания продуктов сгорания топлив [c.93]

Исследована электрическая проводимость потока выгорающего керосина, который сжигали в цилиндрической камере, футерованной изнутри огнеупорным материалом. Топливо вводилось в камеру в распыленном состоянии. На выходе из камеры устанавливалось сопло с = 9,4 мм. Камера герметично соединялась с охлаждаемым цилиндрическим каналом, в котором проводили измерения параметров потока. Режим сжигания топлива устанавливался так, чтобы зона горения могла быть вынесена в измерительный канал. Для этого горение топлива в камере осуществлялось при коэффициенте избытка окислителя 0,3 — 0,5. Остальная часть окислителя — кислород — подавалась в камеру перед соплом перпендикулярно к основному потоку. Электрическую проводимость определяли электродным методом. Медные электроды, охлаждаемые через патрубки, вводились в измерительный канал. Сжигание проводили при суммарных коэффициентах избытка окислителя 0,67—1,375. Содержание кислорода изменялось в пределах 37—41,5%, расход керосина был постоянным и составлял 5 лг/ч. [c.116]

Работы В. В. Чукина [151, 152] посвящены исследованию процесса горения пылевидного топлива на опытном стенде, представляющем собой вертикальную трубу диам. 100 мм. Размеры горелки были таковы, что развитые циркуляционные зоны в камере сжигания образоваться не могли. Полученный экспериментальный материал по выгоранию пыли в зависимости от ее размеров (рис. 135), коэффициента расхода воздуха и других параметров представляет большую ценность, но непосредственно на факел перенесен быть не может. [c.241]

В связи с созданием и увеличением выпуска многих надежных кислотостойких материалов (углеграфитовых изделий, молибденовых сталей, никелевых сплавов и т. д.) наблюдается тенденция к созданию фосфорнокислотных систем, в которых охлаждение газов достигается интенсивной передачей тепла через стенки аппаратов к охлаждающей воде (что позволяет несколько снизить коэффициент избытка воздуха и повысить интенсивность процесса сжигания фосфора). В частности, в производстве фосфорного ангидрида применялась камера сжигания с водоохлаждаемым стальным кожухом (Х18Н10Т) и сравнительно тонкой футеровкой (б = 65 мм) из кислотоупорного кирпича. [c.177]

В настоящее время в СССР и в США разработаны высокопроизводительные нефутерованные камеры сжигания из стали марки Х17Н13М2Т или 0Х23Н28МЗДЗТ. Внутренняя поверхность камер от термического разрушения защищается конденсатом полифосфорной кислоты, образующимся на ней благодаря наружному охлаждению водой. За счет большой разности температур между факелом и стенкой камеры (1200—1300° С) и сравнительно высокого коэффициента теплопередачи [40—60 ккал м -ч-град)] резко повышается количество отводимого тепла. Применение водоохлаждаемых камер позволяет повысить интенсивность сжигания фосфора до 50— 100 кг м -ч-град). [c.177]

Так, например, расход воздуха на входе в турбокомпрессор-ное отделение в зависимости от условий работы системы может колебаться в пределах от 70 до 115% от своего номинального значения. Изменения качества сырья и неравномерность его подачи в камеру сгорания приводят к возникновению неопределенности в расходе серы на входе в печное отделение. В свою очередь, этот факт совместно с колебаниями в режиме работы самой печи сжигания серы вызывает неопределенность концентрации диоксида серы на входе в контактно-абсорбционное отделение в пределах 1—1,5%. В реакционной смеси, подаваемой на слои контактной массы, неизбежно содержатся примеси веществ, отравляющих катализатор и снижающих его активность. Состав этих примесей и их количество постоянно меняются в процессе функционирования системы. В силу этих причин активность катализатора также не может быть представлена детерминированной величиной и должна рассматриваться в качестве неопределенного параметра. В ходе эксплуатации системы на теплопередающей поверхности аппаратов образуется слой загрязнений, что приводит к необходимости учета неопределенности по коэффициентам теп.попере-дачп. Дополнительную неопределенность в значении коэффициентов теплопередачи вносит неточность его расчета по соответствующим уравнениям математической модели (см. табл. 6.1). [c.273]

В расчетах сжигания мазута при определении площади поверхности нагрева змеевиков и расхода теплоты на разогрев удельную теплоемкость мазута можно принять равной Сср = 2 кДж/(кг-К), а коэффйциент теплопроводности 0,13 Вт/(м-К). Теплота плавления мазута равна 170—250 кДж/кг. Оптимальное значение коэффициента расхода воздуха, необходимого для полного сгорания мазута, принимают обычно а = 1,1-ь1,2. При тонком распылении, хорошем смесеобразовании и благоприятных условиях в рабочей или топочной камере полное сгорание топлива достигается при а = 1,05ч-1,1. [c.147]

Смеситель горелки выполняется в виде нормального инжектора с центральным соплом, через которое газ подается с большой- с коростью. Воздух засасывается струей из окружающей атмосферы. Для нормальной работы таких горелок необходимо, чтобы давление природного газа перед соплом составляло 50—100 кПа. Эти горелки рассчитаны на сжигание природного газа с теплотой сгорания < Р = = 35,6 МДж/м при коэффициенте расхода воздуха а = 1,05, противодавлении в камере горения топки 10 Па, плотности газа 0,73 кг/м . Диапазон регулирования производительности горелок равен 1 3. При расчетном давлении газа 100 кПа горелки (девять номеров) могут работать в диапазоне нагрузок 4—140 м /ч. [c.165]

Трубчатые печи — агрегаты, использующиеся на НПЗ для нагрева технологических сред за счет теплоты, выделяющейся при сжигании топлива — проектируются ВНИИнефтемашем, Ленгипронефтехимом, ВНИПИнеф-тью. Они характеризуются следующими показателями 1) производительностью в т/ч 2) полезной тепловой нагрузкой в кДж/ч (ккал/ч) 3) теплонапряженностью поверхности нагрева — количеством теплоты, передаваемой через 1 м поверхности нагрева в ч в кВт/м [ккал/м -ч)] 4) коэффициентом полезного действия. По конструкции печи отличаются способом передачи теплоты, количеством топочных камер, способом сжигания топлива, типом облучения труб, числом потоков нагреваемого сырья, формой камеры сгорания, расположением труб змеевика. [c.171]

В трубчатых печах нефть и мазут проходят по трубам, расположенным внутри печи и нагреваются за счет теплоты сгорания жидкого или газообразного топлива. Печь состоит из двух камер радиационной, где размещаются горелки и радиантные трубы, воспринимающие теплоту излyчeни . и конвекционной, в которой расположены трубы, обогреваемые дымовыми газами, выходящими из камеры радиации. Конструкции трубчатых печей весьма разнообразны. Они различаются способом передачи тепла (радиантные, конвекционные, радиантно-конвекционные), способом сжигания топлива (с пламенным и беспламенным горением), расположением труб змеевика. Экономически наиболее эффективным являются печи беспламенного типа с излучающими стенками. Производительность трубчатых печей установок АВТ составляет от 100 до 1000 т/ч при коэффициенте полезного действия (коэффициенте использования теплоты) до 80%. [c.128]

Для отопления больших котлов СНГ используют редко, в основном в тех случаях, когда трубопровод, по которому они перекачиваются, находится в непосредственной близости от электростанции. Например, на одной из электростанций Великобритании СНГ перекачивают из хранилищной емкости в обогреваемый паром испаритель (эффективнее повышать давление жидкости, чем паровой фазы) и по питающему газопроводу подают в горелки, установленные под углом в топочных камерах, предназначенных для сжигания угля. Расчетные к. п. д. генерации при одинаковой электрической мощности станций, работающих на угле и СНГ, равны соответственно 25 и 29%. Однако эта электростанция довольно старая и эксплуатируется в режиме относительно низкого коэффициента нагрузки. [c.330]

Как было показано в 4-2, сжигание мазута в топочной камере котла ТГМ-84 с 4 фронтовыми горелками Ф. А. Липинского характеризуется повышенными коэффициентами избытка воздуха в топке по сравнению с избытками воздуха при работе заводских горелок, а горение факела, бьющего в заднюю стенку топки, заканчивается в области пароперегревателя, из-за чего общий уровень температуры перегрева пара на этом котле несколько выше, чем на котлах ТГМ-84 с заводскими горелками. [c.213]

Было установлено большое влияние способа сжигания несве-тяшегося газа на интенсивность теплопередачи и на ее распределение по длине камеры. Особенно важным следует считать вывод, что при факельном сжигании газа снижение теплопередачи в начальной зоне не компенсируется тепловыделением и повышением температуры, а следовательно, и теплопередачи в концевых зонах и поэтому, чем больше растянуто горение, тем меньше суммарная теплопередача. В исследовании показано также, что теоретические методы рас 1ета теплопередачи, в которых применяются корректирующие коэффициенты, дают результаты, достаточно совпадающие с данными опыта. [c.234]

Равномерность концентрации частиц топлива в воздушном потоке, предусматриваемая при выводе формулы, может быть выдержана для спокойного сжигания и хорошего перемешивания. В действительности же эти условия не всегда выполняются. Например, при сжигании мазута с помощью форсунок высокого давления или прямоструйных форсунок низкого давления топливо движется внутри воздушного потока, не смешиваясь с ним, на значительном расстоянии и лишь на расстоянии, превышающем 1 + 12 (см. рис. 15), т. е. на участке неполного смешения и крупного распыления, достигаются условия, предусматриваемые при выводе формулы. Определенные по формуле скорость горения и потребный объем топочного пространства окажутся преуменьшенными. В таких случаях либо предусматриваются дополнительные камеры сгорания (предтопки, форкамеры, иодподовые пространства горения и т. п.), либо горение в расчетном объеме не заканчивается и протекает с повышенными потерями. Очевидно, в формулу необходимо ввести коэффициент равномерности концентрации 1. [c.61]

Вторым направлением в развитии процессов циклонного типа является сжигание в очень сильно закрученных потоках высококалорийных сортов углей (пока это — газовые и жирные, спекающиеся каменные угли). Для развития возможно более высоких температур процесса применяется повышенный воздухоподогрев, доводимый до 40(Р С и выше. В этих случаях топочные газы, покидающие циклонную камеру, развивают температуру до 1 800° С и выше, что обеспечивает при соответствующих свойствах золы перегретое, легко текучее состояние шлаков, которые и удаляются из камеры через специальную летку. Так как температуры плавления шлаков заметно снижаются при недостатке воздуха, то жидкое удаление шлаков оказывается возможным и при коэффициентах избытка воздуха ниже единицы (а-<1). В этом случае циклонная камера выдает из горловины смесь продуктов полного и неполного сгорания, вытягивая огневой факел в камеру догорания. При некотором, даже самом ничтожном избытке воздуха циклонный процесс, основанный на быстром, высокотемпературном газовыделении и бурном смесеобразовании, обеспечивает высокую полноту тепловыделения. [c.195]

Первые исследования сжигания пыли эстонских сланцев в опытной топке с жидким шлакоудалением провели А. А. Отс и X. Г. Аллпере в Институте энергетики (ИЗ) АН ЭОСР в 1959 г. Основным элементом этой топки являлась вертикальная цилиндрическая камера сгорания из корунда с внутренним диаметром 137 мм и высотой 2,1 м. Под камерой сгорания располагалась шлаковая ванна, а сверху — круглая горелка полного перемешивания пыли и воздуха диаметром 40 мм. В опытах сжигалась обогащенная сланцевая пыль следующего состава W P= =1,06%, Лр=32,20%, (С02)Рк=9,43%, др =19,8 МДж/кг, 75=Ю,95%. Опыты проводились в интервале расхода топлива 7—И кг/ч и при коэффициенте из бытка воздуха ат=1,05—1,22. Максимальная температура в толочной камере была 1550—1660 °С. Концентрация золы в газах за шлаковой ванной колебалась от 3,89 до 4,30 г/м (или от 15,9 до 18,3 г/м в пересчете на давление 760 мм Hg и температуру 0°С), что составляет 27—31% всей массы -поступающей в толку золы. [c.104]

Влияние загрязнения поверхностей из профильных листов на теплообмен и сопротивление при работе на жидком топливе рассматривалось в работах [20, 21 ]. Кроме того, на заводе Экономайзер были проведены опыты по определению коэффициентов теплопередачи опытного воздухоподогревателя при сжигании в камере сгорания легкого турбинного топлива. Опыты [20] выполнены на теплообменнике с поверхностью теплообмена 12 м при сжигании легкого турбинного топлива ДЛ и ДЗ с коэффициентом общего избытка воздуха 1,1 — 1,2 и к. п. д. камеры сгорания примерно 90%. Продукты сгорания температурой 300—350° С подавались в волнистые каналы, воздух температурой 10—30 С подавался в двууголь- [c.76]

Значения предельной, т. е. минимально допустимой (исходя из условий предотвращения проскоков пламени в смеситель), скорости истечения метано-воздушпой смеси из кратера инжекционных горелок различного калибра (рис. 2-12) получены А. В. Арсеевым [Л. 30]. Опыты проводились при постоянном разрежении в опытной камере сгорания. Если не соблюдать это условие, то проскоки пламени при сжигании природного газа не наблюдаются, так как при снижении расхода газа увеличивается коэффициент инжекции горелки. При увеличении диаметра охлаждаемого кратера до 200 мм значения Шпр воз- [c.54]

В. Г. Синякевичем предложен метод и устройство для двухступенчатого сжигания мазута. По этому методу на первом этапе сжигание части топлива осуществляется в пределах газификационной камеры в так называемых предкамерных горелках. За счет тепла, выделившегося при сжигании части топлива, газифицируется оставшаяся часть мазута или пиролизуется оставшаяся часть природного газа. Второй этап сжигания осуществляется в объеме топочной камеры, где сгорают продукты газификации. При этом за счет сжигания газифицированного мазута снижаются значения а ф мазутного факела, а за счет наличия сажистых частиц, полученных в процессе пиролиза газа, увеличиваются значения коэффициента а"ф газового факела. [c.60]

Тепловые нагрузки опытной камеры BQiilV изменялись при сжигании газа от 250 до 270 Мкал/(м2Х Хч), а при сжигании мазута — в несколько больших пределах 250—530 Мкал/(м -ч). Коэффициент-избытка воздуха варьировался в первом случае от 1,05 до 1,25, а во втором — от 1,0 до 1,45. [c.61]

Эффективность работы горизонтальных щелевых горелок, являющихся но принципу сжигания газа диффузионными, зависит, как показано выше, в основном от организации поступления воздуха к огневым отверстиям, а также от величины разрежения в различных точках топочной камеры. С целью уменьшения этой зависимости при сохранении рационального принципа размещения на поду топки Укргипроиннгпроект рекомендует к установке в топках чугунных секционных котлов инжекционные форкамерные горелки низкого и среднего давления. Расположение горелок на поду топки позволяет создать необходимые условия для более равномерного распределения тепла по длине топки и практически приводит к отсутствию выступающих за габариты котла частей горелки. Преимуществом форкамерных горелок является их способность при нагрузках, близких к номинальным, инжектировать большую часть необходимого для полного сгорания газа количества воздуха, что приводит к уменьшению зависимости коэффициента избытка воздуха в топке от величины разрежения в ней, особенно на малых нагрузках котла. [c.108]

В амбразуре распыленный мазут встречается с закрученным в улитке потоком воздуха, происходит образование мазутновоздушной смеси и начинается горение. Испытание работы этой форсунки нри сжигании мазута марки М-40 на котле ДКВР-6,5 показало, что при нагрузках, близких к поминальной, можно обеспечить надежную и эффективную работу котла. Следует отметить, что большое значение имеет правильное расположение форсунки в амбразуре. Так, при расположении форсунки на расстоянии 100 мм от оброза амбразуры во всех опытах при нагрузках котла, близких к поминальной, независимо от величины коэффициента избытка воздуха за котлом имело место затягивание факела в камеру догорания котла [c.222]