Растекания скорость, на жидкостях

Для получения максимального растекания газовой жидкости или жидкостной струи, поступающей в тепломассообменные, химические и другие аппараты, целесообразно подводить поток через боковой патрубок, продолжающийся внутри них до оси и изгибающийся в сторону крышки (или днища). Описан процесс образования радиально-кольцевой струи, в которой скорость быстро падает по мере подхода к рабочим элементам аппарата. Впервые приводится вывод формул расчета всех основных характеристик указанной струи с учетом влияния на них пограничного слоя у стенок аппарата. Ил. 3. Библиогр. 6. [c.175]

Растекание жидкости по твердой поверхности характеризуют обычно скоростью продвижения периметра смачивания. Можно рассматривать одномерное — линейное продвижение и круговое — двумерное распространение. В первом случае на поверхности подложки создают длинные узкие дорожки. Для этого, например, поверхность металла покрывают нитролаком, в слое которого прочерчивают канавку, а затем проводят травление металла азотной кислотой [62, 73 . Продвижение периметра смачивания за различные промежутки времени позволяет оценить скорость растекания. Скорость экспериментально определяют методами микроскопии и киносъемки [83, 449]. Для линейного процесса продвижение х фронта во времени t описывается уравнением [c.111]

Вследствие большой свободной поверхностной энергии струи энергетически более предпочтительно не Ф. в., а растекание прядильной жидкости по поверхности фильеры или распад струи на капли. Однако из-за высокой вязкости расплавов (р-ров) распад на капли практически не происходит. Растекание же прядильной жидкости и вызываемый этим обрыв нити — одна из основных причин недостаточной стабильности процесса Ф. в. (плохой прядомости). Растекание предотвраш,ают, повышая скорость истечения, снижая поверхностное натяжение или увеличивая вязкость. Минимальная скорость г , при к-рой не происходит растекание, связана с параметрами Ф. в. след, соотношением [c.375]

Из рис. 1, а видно, что в верхних слоях насадки, где имеется наибольшая неравномерность распределения отдельных струй жидкости по элементам насадки, скорость радиального растекания потока жидкости наибольшая и постепенно уменьшается по мере увеличения отношения НЮ. При некотором оптимальном значение Н В она стремится к нулю. Таким образом, можно считать установленным, что в слоях насадки нри наличии достаточно большого [c.178]

По данным работы [2], при точечной подаче жидкости ее растекание по кольцам Рашига 50 X 50 жж, загруженным навалом, прекращается на глубине I = 750- -1000 мм при регулярной укладке этих колец глубина, до которой продолжается растекание, не превышает I = 500- -600 мм. Эти данные согласуются с работой [4] по определению смоченной поверхности регулярно уложенных колец Рашига 50 X 50 и 80 X 80 мм, из которой видно, что увеличение I сверх 800—900 мм не приводит к заметному увеличению смоченной поверхности. Скорость газового потока не влияет на степень смоченности насадки [4], а поперечные размеры й контура растекания потока жидкости для колец навалом и уложенных практически не изменяются с увеличением вязкости в 27 раз и удельного веса в 1,97 раза (по сравнению с водой [2]). С увеличением размера колец возрастает диаметр поперечного сечения потока. Поэтому можно считать, что применение крупных [c.65]

В монографии систематически изложены основные термодинамические и кинетические законы смачивания твердых тел. Рассмотрено влияние реальной структуры твердой поверхности и различных физико-химических факторов на характер смачивания и скорость растекания смачивающих жидкостей. Изложены различные методы управления смачиванием и растеканием, которые могут использоваться в промышленности. [c.2]

Важнейшая особенность растекания по поверхности жидкости заключается в следующем. Весьма часто капля, нанесенная на поверхность жидкости, сохраняет характерную линзообразную форму, а от периметра капли распространяется мономолекулярный слой смачивающей жидкости. Этот слой можно сравнить в некоторых отношениях с первичным слоем при растекании по поверхности твердого тела (см. рис. IV. 1) отличие заключается в том, что при растекании по жидкости первичный слой значительно опережает вторичный. Таким образом, в этих условиях распространяется не фазовый слой жидкости (как по твердому телу), а монослой. Соответственно скорость распространения уже не определяется вязкостью смачивающей жидкости. Основную роль играет [c.161]

Влияние ПАВ на смачивание определяется прежде всего химической природой (составом) контактирующих веществ и самого ПАВ. Вместе с тем большую роль играют и многие другие факторы температура, скачок электрического потенциала на границе раздела фаз, особенности реальной структуры твердой поверхности и т. п. Как правило, ПАВ влияют не только на равновесные краевые углы, но и на гистерезис смачивания и скорость растекания смачивающей жидкости по твердой поверхности. По масштабам практических приложений, а также по разнообразию свойств различных систем влияние ПАВ на смачивание представляет в целом весьма большую и сложную проблему физической химии поверхностных явлений. В рамках данной книги полное изложение этой проблемы не представляется возможным. Поэтому в данной главе рассматриваются в основном сравнительно простые, но вместе с тем и весьма распространенные случаи, когда смачивающие жидкости имеют сравнительно низкое поверхностное натяжение (вода, органические растворители). [c.164]

При растекании поверхность жидкости непрерывно увеличивается (в условиях натекания). Соответственно изменяется и удельная адсорбция. Прежнее (до изменения площади) значение адсорбции может восстановиться за счет молекул ПАВ, которые поступят из объема раствора к поверхности вследствие диффузии. Таким образом, фактическое значение адсорбции зависит от со-отнощения скорости формирования адсорбционного слоя (в простейшем случае — от скорости диффузии молекул ПАВ) и скорости увеличения поверхности жидкости (т. е. от скорости смачивания). В подобных (динамических) условиях поверхностное натяжение раствора может быть значительно выше, чем в статических условиях (при неизменной поверхности жидкости). В результате повышения поверхностного натяжения жидкости изменится и движущая сила растекания. [c.200]

При растекании капли жидкости по твердой поверхности в неизотермическом режиме существенную роль играют термокапиллярный и термоосмотический эффекты, которые могут действовать в противоположных направлениях. Поэтому при течении жидкости в сторону убывания температуры скорость растекания возрастает, нри течении в противоположном направлении движение замедляется, и граница капли останавливается. [c.306]

Разберем эти стадии последовательно. На первой стадии происходит свободное падение или подъем частиц перемешанной жидкости на плоскость уровня ее плотности z = zi и растекание частиц жидкости вдоль этой плоскости. Поэтому скорость изменения площади 5 пятна в плане на первой стадии пропорциональна произведению текущей площади пятна на скорость подтекания жидкости к плоскости 2 = 21. В условиях свободного паде- [c.224]

Допустим, что скорость одной из двух струек перед решеткой равна нулю — случай полной неравномерности, имеющей место при набегании на решетку узкой струи (рис. 3.4). Все описанное справедливо и для этого случая вследствие торможения при набегании на решетку узкая струя будет растекаться по ней в поперечном направлении растекание будет продолжаться н после протекания жидкости через отверстия плоской решетки в виде отдельных струек. Однако по мере увеличения коэффициента сопротивления решетки поперечное (радиальное) растекание струек будет непрерывно расти, а следовательно, будет возрастать до бесконечности и степень растекания жидкости (расширения потока) за решеткой, так что скорость потока будет стремиться к нулю. При этом степень растекания [c.80]

Растекание струи до бесконечности возможно только при установке решетки в неограниченном пространстве (рис. 3.4, а). Если решетка находится в трубе (канале) конечных размеров (рис. 3.4, 6), структура потока за ней будет иная. Так, например, в случае центрального (фронтального) набегания жидкости на решетку в виде узкой струи, последняя, растекаясь радиально и достигая за решеткой стенок трубы (канала), неизбежно изменит свое направление на 90° и дальше будет перемещаться вдоль стенок в виде кольцевой струи. При этом в центральной части сечения за решеткой поступательная скорость будет равна нулю. В условиях реальной (вязкой) среды, вследствие турбулентного перемешивания, жидкость, подходя к стенкам трубы (канала), будет увлекать за собой неподвижную часть жидкости из центральной части сечення (рис. 3.4, 6). На освободившееся место из более удаленных от решетки сечений будут поступать другие массы жидкости, и, таким образом, в центральной части сечений за решеткой возникнут обратные токи, а профиль скорости зз решеткой по сравнению с начальным профилем струи (до решетки, рис. 3.5, а) будет иметь перевернутую форму (см. рис. 3.4, б, а также 3.5, б). [c.81]

До сих пор рассматривалось растекание жидкости с малой регулярной и с полной неравномерностями потока. При большой регулярной неравномерности нет резкой границы между трубками тока с различными скоростями и нет узкой одиночной струи (рис. 3.9, а), поэтому растекание жидкости по решетке имеет промежуточный характер. Выравнивание потока за решеткой будет, очевидно, достигаться при критическом коэффициенте сопротивления р = Сопт. имеющем большее значение, чем при малой регулярной неравномерности, но меньшее, чем при полной неравномерности. При коэффициенте сопротивления решетки Ср > Скр профиль скорости на конечном расстоянии будет перевернутым (рис. 3.9, в), и максимальная скорость за решеткой окажется в той части сечения, в которой перед решеткой она была минимальной (рис. 3.9, б), и наоборот. [c.87]

При достаточном расстоянии между решетками жидкость, набегающая на вторую решетку уже в виде кольцевой струи, будет растекаться по ее фронту в обратном направлении, т. е. от периферии к центру. Если коэффициент сопротивления второй решетки не очень большой, то в сечении на конечном расстоянии от нее распределение скоростей будет равномерным (рис. 3.11, б). Если коэффициент сопротивления второй решетки будет слишком большим, то обратное растекание по ней кольцевой струи приведет к дальнейшему ее перетеканию в том же направлении и на конечном расстоянии за этой решеткой. В результате снова получится неравномерное распределение скоростей (рис. 3.11, в). [c.88]

Коэффициент расхода через отверстия решетки уменьшается от центра к периферии. Частично это поясняет, почему в выражении (4.71) и других при величине p множитель ki<. Указанное обстоятельство тормозит растекание струи по фронту решетки, что равносильно уменьшению коэффициента сопротивления решетки. Кроме того, радиальное растекание потока за тонкостенной решеткой при Ср< нр> Т- е. до образования перевернутого профиля скорости должно в реальных условиях при вязкой жидкости происходить медленнее, чем в случае идеальной жидкости. Действительно, пока значения Ср не очень велики, основная масса струи проходит через центральную часть решетки, мало отклоняясь от оси, со скоростью, значительно превышающей скорость отклонившейся [c.168]

Растекание потока в сечениях за плоской решеткой. Из табл. 7.1 и 7.2 видно, что начинающийся перед решеткой процесс перетекания жидкости из центральной части сечепия к стенкам канала продолжается в сечениях за решеткой, усиливаясь с возрастанием Сц- В результате при сравнительно малых значениях Ср за решеткой создается волнистый характер профиля скорости с пиками в центре и у стенок (наиболее отчетливо выражено при FJF > 6). [c.175]

Для определения толщин слоев о, 1, 2 воспользуемся условиями постоянства расходов твердого и жидкого компонентов J и /2. Чтобы получить третье уравнение, рассмотрим механизм изменения толщины Зд. Она изменяется за счет коллективного осаждения твердых частиц, лежащих на границе раздела жидкость—твердое со скоростью коллективного осаждения гу и за счет растекания жидкости по поверхности ротора со скоростью Уог ( о)-Итак, для определения величин 01 81, 2 имеем три уравнения [c.193]

Задача расчетного определения параметров (скорость растекания нефти, толщина нефтяного слоя и др.) растекания нефти по поверхности почвы или воды на месте аварии нефтепровода или иной системы транспорта нефти является одной из определяющих при формировании конструкций нефтесобирающих устройств и технологии нефтесбора. Однако в литературе [119-127] приведено недостаточно справочных данных как по экспериментальному определению параметров растекания двухфазных потоков (например, система вода-нефть с четкой границей поверхности раздела фаз), так и по математическому описанию этого процесса. Строгое математическое описание задачи базируется, как правило, на уравнениях типа Сен-Венана [120] и представляет собой дифференциальное уравнение или систему дифференциальных уравнений. Например, описание движения потока жидкости в работе [122] имеет вид [c.110]

Рис. 3.9. Зависимость скорости растекания нефтепродукта от толщины его слоя для керосина ( ) и шаимской нефти ( ) 1 — по экспериментальным данным 2 — по расчету для идеальной жидкости

Неньютоновские жидкости проявляют аномалии вязкости, т. е. отклонения от законов Ньютона и Пуазейля. Эти жидкости можно еще подразделить на псевдопластические и дилатантные. Для псевдо-пластических жидкостей характерно, что их скорость течения возрастает быстрее, чем приложенное давление. Это говорит об уменьшении коэффициента вязкости при возрастании давления. Кривая течения такой жидкости также проходит через начало координат, но имеет криволинейный ход с выпуклостью к оси абсцисс на значительном участке (рис. 23.9,2). Растворы многих полимеров ведут себя таким образом. Скорость течения дилатантных жидкостей растет медленнее, чем приложенное давление следовательно, их вязкость увеличивается при повышении давления и кривая имеет выпуклость к оси ординат (рис. 23.9, 3). Дилатантные системы называют также растекающимися. В растекающемся потоке скорость уменьшается при возрастании давления, что приводит к увеличению вязкости. Многие порошки и уплотненные дисперсные материалы проявляют склонность к растеканию. При малых давлениях (при сдвиге), прежде чем отдельные частицы смогут двигаться относительно друг-друга, их взаимная упаковка становится более рыхлой и система увеличивается в объеме. При этом вязкость уменьшается. [c.382]

Определенный интерес представляет изучение кинетики растекания. Для экспериментального определения скорости растекания на поверхность жидкости равномерно напыляют тальк, а затем капают масло. [c.37]

Растекаясь, масло отодвигает частицы талька, в результате чего образуется пятно. Измерив диаметр этого пятна через определенные промежутки времени, можно оценить скорость растекания. Установлено, что движущей силой процесса растекания является разность между коэффициентом поверхностного натяжения чистой жидкости (подложки) и коэффициентом поверхностного натяжения масляной пленки, покрывающей жидкость. Поэтому с увеличением коэффициента растекания увеличивается и скорость. О том, какие значения принимает эта величина, можно судить ио следующему примеру. [c.37]

Вследствие вовлечения невозмущенной жидкости в растекающуюся струю в начальном кольцевом проходе камеры смешения (сечение 1—Т) установится ток жидкости. Поэтому растекание струи в камере будет происходить в спутном потоке. Скорость этого потока на входе в камеру смешения [c.280]

Предполагается также, что восстановление скорости при движении жидкости вдоль стенки происходит в пределах радиуса проекции невозмущенной капли. Частица жидкости, движущаяся к стенке по оси капли, тормозится в критической точке, полностью теряя скорость, затем под влиянием градиента давления движется вдоль стенки, полностью восстанавливая скорость на расстоянии Rк. к моменту входа в центральное кольцевое сечение диска. Давление в этом сечении падает, естественно, до давления окружающей каплю среды, т. е. до нуля. Аналогичный процесс происходит вдоль всех линий тока, входящих в центральное кольцевое сечение диска профиль скорости в этом сечении прямолинейный, значение скорости определяется условием сплошности и процессом деформации капли. По мере растекания жидкого диска скорость аУц падает. [c.87]

Природу поверхности твердого тела, а значит, и характер контактного взaиvюдeй твия его со смачивающей жидкостью можно изменить путем модифицирования поверхности, например, проводя ее химическую обработку. Один из широко распространенных способов изменения состава поверхностных слоев основан на адсорбции на них поверхностно-активных веществ.. Адсорбционное модифицирование тверды поверхностей проводят либо из водных растворов, либо из органических растворителей. В результате адсорбции ПАВ изменяется не только значение 0р, но и скорость растекания смачивающей жидкости. [c.21]

Использование капиллярной посуды вносит в химич. эксиеримент ряд особенностей. Так, увеличение относительной поверхности р-ра и сосуда приводит к увеличению адсорбции растворенных веществ свободной поверхности жидкости вследствие большой кривизны мениска в капиллярах скорости испарения. Увеличение поверхностного натяжения вызывает необходимость особых приемов, прп перенесении жидкости из капилляра в капилляр наблюдается растекание нленки жидкости но капилляру. Уменьшить и в ряде случаев устранить отрицательное влияние этих факторов можно покрытием стенок капиллярной посуды кремнийорганич. соединениями. [c.170]

Режим растекания, скорость которого лимитируется сопротивлением возле линии смачивания, называется кинетическим. Если же скорость растекания определяется поступлением жидкости к линии смачивания, соответствующий режим можно было бы назвать диффузионным (по аналогии с терминологией химической кинетики). Однако в большинстве случаев течение жидкости к границе контакта трех фаз контролируется различными гидродинамическими факторами (вязкостью жидкости, силами инерции, ламинарностью или турбулентностью потока и т. д.). Поэтому режим растекания, лимитируемый силами сопротивления в объеме жидкости, целесообразнее называть гидродинамическим. В свою рчередь, в зависимости от того, какой из гидродинамических фак- [c.119]

При освещении полупроводников (например, кремния) скорость растекания многих органических жидкостей (амиловый спирт, вторичный октиловый спирт, эфиры лауриновой и уксусной кислот и т. п.) значительно возрастает по сравнению с растеканием в темноте. Этот эффект называется фотокапиллярным [225]. Фотокапил-лярный эффект наблюдается также при растекании органических жидкостей по поверхности кремния, титана, сурьмы. На металлах (меди, олове, свинце) при контакте со вторичным октанолом фото-капиллярный эффект отсутствует [175, 225]. [c.152]

Рассмотренные выше закономерности выполняются в основном при растекании жидкостей по поверхности воды. При контакте воды и водных растворов со ртутью обычно распространяется не мономолекулярная пленка, а сравнительно толстый (фазовый) слой жидкости. Например, капля разбавленного раствора соляной кислоты объемом 0,3 мл растекается на площадь 1600 мм , что соответствует толщине слоя 0,2 мм. Характерно также, что в конце растекания большое количество воды собирается возле периметра смачивания в виде своеобразного гребня. Скорость растекания воды по ртути очень сильно зависит от наличия в воде определенных ионов. Дистиллированная вода ра.стекается очень медленно через 100 с после нанесения небольшой капли диаметр смоченной площади составляет всего 20—25 мм. Примеси щелочей (МаОН, ЫН40Н) практически полностью прекращают растекание. Напротив, растворение минеральных или органических кислот в крайне малых концентрациях (до 10- %) повышает скорость растекания в сотни раз. При этом в течение длительного времени скорость растекания остается постоянной (для раствора данного состава). Предполагается, что при растекании растворов кислот по ртути основную роль играет взаимодействие ионов водорода с поверхностью ртути возле периметра смачивания. Эта модель подтверждается тем, что независимо от природы кислоты смоченная площадь такова, что на 10 атомов ртути приходится один ион водорода вместе с тем объясняется и линейная зависимость диаметра смоченной площади от времени растекания. Скорость растекания воды по ртути можно изменять с помощью электрической поляризации. При подаче на ртуть положительного заряда растекание ускоряется, при отрицательной поляризации растекание замедляется. [c.163]

При растекании потока перед решеткой линии тока искривляются. Если в качестне распределительного устройства взята плоская (тонкостенная) решетка, у которой в отличие, например, от трубчатой решетки проходные отверстия не имеют направляюш,их стенок (поверхностей), то возникаюш,ее поперечное (радиальное) направление линий тока, т. е. скос потока, неизбежно сохранится и после протекания жидкости через отверстия. Это вызовет дальнейшее растекание, т. е. расширение струйки 1 и падение ее скорости за счет сужения струйки 2 и повышения ее скорости. Чем больше коэффициент сопротивления решетки, тем резче искривление линий тока при растекании жидкости по ее фронту, а следовательно, за решеткой значительнее расширение сечения и соответственно уменьшение скорости струйки 1 за счет струйки 2. Вследствие этого после определенного (критического или оптимального) значения коэффициента сопротивления Сопт плоской решетки, при котором поток за ней полностью-выравнивается, т. е. скорости в обеих струйках становятся одинаковыми, дальнейшее увеличение приводит к тому, что за решеткой скорость струйки 2 возрастает даже по сравнению со скоростью струйки /, возникает новая деформация поля скоростей в виде обращенной илн перевернутой неравномерности (рис. 3.3). [c.80]

Таким обра. юм, степень растекания жидкости в сечениях на конечном расстоянии за плоской решеткой всегда значительнее, чем по ее фронту. Если при критическом значении коэффициента сопротивления решетки за ней достигается равномерное распределение скоростей, то на самой решетке поток остается еще неравномерным. [c.80]

Г ассмотренное течение жидкости в аппарате с боковым входом справедливо для случая, когда решетка достаточно удалена от оси входной струи. При близком расположении решетки относительно струи, когда между ними не остается достаточного пространства для полного растекания струи по фронту решетки в обратную сторону (от задней стенки к передней), указанного перевертывания профиля скорости не произойдет. В этом случае струйки, вытекающие из отверстий плоской решетки, будут иметь то же направление, что и струя на входе в аппарат, вследствие чего при достаточно больших значениях Ср решетки жидкость за ней будет перетекать к задней стенке, и вблизи нее скорость струек будет максимальной (рис. 3.6, г). Очевидно, что при некотором среднем (оптимальном) значении относительного расстояния решетки от оси входного отверстия в сечениях за решеткой установится промежуточный почти симметричный профиль скорости (рис. 3.6, д). [c.85]

Поток в аппарат может быть введен противоположно направлению потока в рабочей камере, например через подводящий участок в виде отвода или колена с выходным отверстием, повернутым вниз (рис. 3.7). В этом случае струя на входе в аппарат направлена к днищу (или на специальный экран), по которому растекается радиально. Поток, поворачиваясь вдоль стенок аппарата на 180°, пойдет вверх в виде Кольцовой струи. При радиальном растекании струи площадь ее сечений быстро возрастает, и соответственно скорость падает. Поэтому в случае центрального подвода жидкости, направленного к низу аппарата, когда образуется кольцевая струя, будет обеспечено значительное растекание ее ио сечению уже па подходе кipaбoчeй камере даже без каких-либо распределительных устройств (см. рис. 3.5, а, 3.6, а и 3.7, а). Оставшаяся неравномерность профиля скорости будет иметь при этом характер, противоположный тому, который устанавливается при центральном подводе струи вверх аппарата, а именно максимальные скорости будут вблизи стеиок, а минимальные (или отрицательные ) — в центральной части камеры. [c.85]

Указанное перетекание жидкости не происходит при наложении на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки. Стенки ячеек не дают струйкам, вытекающим из отверстий плоской решетки, продолжить радиальное растекание, а направляют их параллельно осям ячеек. В результате степень выравнивания потока на конечном расстоянии за решеткой возрастает с увеличением р, и распределение ско-росте11 приближается к наблюдаемому непосредственно на решетке (7У 0). Вместе с тем следует отметить, что рассматриваемое спрямляющее устройство в виде ячейковой решетки очень эффективно с точки зрения устранения за плоской решеткой радиального скоса потока, а следовательно, предотвращения перетекания жидкости из центральной области сечения к стенкам аппарата. Однако выравнивающее устройство в виде плоской решетки с наложенной на пее ячейковой решеткой при больших значениях/ / щне может обеспечить полного выравнивания поля скоростей. [c.165]

Уравнеппе (24) можно преобразовать к впду, схожему с уравнением диффузии, где вместо концентрации фигурирует сложная функция, описывающая формальное силовое поле, в котором протекает процесс. Распределенпе этого поля в пространстве приводит к появлению своеобразных решений, в том числе характеризующихся потоком вещества в паправлении градиента концентрации, которые позволяют описывать экспериментальные факты, ранее пе поддававшиеся объяспепию [14]. Появление дополнительного силового поля, вызывающего растекание, связано с влиянием факторов, изменяющих скорость течения жидкости, число насадкп в единице объема, их ориентацию в пространстве, так что коэффициенты В становятся функциями координат. За-133 [c.138]

По экспериментальным данным для керосина и шаимской нефти и для идеальной жидкости, рассчитанной по уравнению (3.1), сопоставлена зависимость скорости растекания нефтепродукта от толщины его слоя (рис. 3.9), при этом учитывалось, что скорость по уравнению (3.1) есть скорость в подошвенной части слоя, а в верхней его части скорость равна нулю в ходе анализа использовалась средняя скорость для всего слоя как = /2. Как и следовало ожидать, скорость течения идеальной жидкости выше скорости гечения реальных нефтепродуктов, причем сами величины сксзростей имеют один порядок. Это позволяет в первом приближении пользоваться уравнением (3.1) для грубой оценки скорости растекания нефти между нефтепоглощающнми матами. [c.114]

Высокоустойчивые пены, стабилизированные ПАВ третьей и четвертой групп, по классификации Ребнндера, используются в пожаротушении, особенно при горении нефти и жидких топлив. В этом случае важными характеристиками пен являются скорость растекания по поверхности горящего нефтепродукта и их изолирующая способность — время предотвращения выхода паров горючей жидкости. Для получения подобных высокоустойчивых пен используются сложные составы, включающие, помимо основного пенообразователя, добавки других ПАВ, дополнительно стабилизирующих пену значительные перспективы открывает здесь применение фторзамещенных соединений. [c.283]

Возрастание теплоотдачи при увеличении теплового потока имеет место при пузырьковом кипении жидкости. Можно предполагать, что в пленке возникает раннее кипение, несмотря на то, что темйература стенкп ниже температуры насыщения. Это возможно при локальных понижениях давления до, давления насыщения при температурах в пристенной области около-60°С и выше (для 60°С давление насыщения воды составляет примерно 0,02 МПа). Как уже отмечалось, понижение давления может происходить в результате удара крупных капель, не потерявших скорость в процессе движения от сопла форсунки до пленки при этом возможны кавитационные эффекты в области растекания жидкости ударившейся о стенку каили (для струи [c.199]

При заполнении "сухого" газопровода основная часть потока будет двигаться полным сечением, передний фронт-незаполненным и иметь вид "клина . Поскольку величина участка с незаполненным течением может иметь большую длину, возникают осложнения, связанные с появлением двухфазных потоков, а именно возникновением волн и вихрей на поверхности нефтепродукта, обрыв и распш1вние жидкости, захват и растворение газа, что приводит к повышению сопротивления движению потока, и, как следствие, к повышенным энергозатратам. В связи с этим появляется необходимость определения скоростей потока при заполнении газопровода, когда растекания нефтепродукта в поле сил тяжести не происходит или фронт волны заполнения устойчив. [c.225]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология