Распыления коэффициент определение

В связи с этим воздух, поступающий в камеру сгорания газотурбинного двигателя, обычно делят на три потока. Первый поток поступает в камеру сгорания, имеющую завихритель (рис. 3.27), через кольцевой зазор между корпусом форсунки и внутренним кольцом завихрителя, чем обеспечивается охлаждение форсунки. В этой зоне топливо распыляется, частично испаряется и воспламеняется а составляет 0,2—0,5 [166]. Второй поток воздуха вводят в зону горения через завихритель и через первые ряды отверстий диаметром 12—30 мм в жаровой трубе. Этот воздух обеспечивает сгорание смеси при температуре во фронте пламени, равной 2300—2500 К, и последующее снижение температуры газов до 2000 К- Коэффициент избытка воздуха при этом возрастает до 1,2—1,7. Роль завихрителя заключается в закручивании потока воздуха и создании воздушного вихря, вращающегося вокруг оси жаровой трубы. При этом в центральной части трубы создается зона пониженного давления, куда устремляется поток из средней части камеры сгорания. Продукты сгорания, движущиеся противотоком к основному потоку распыленного топлива, ускоряют испарение и обеспечивают нагревание топливо-воздушной смеси до температуры воспламенения. Турбулизация газо-воздушного. потока приводит к увеличению скорости распространения пламени, а уменьшение осевой скорости воздуха вблизи границы зоны обратных токов удерживает факел в определенной области. Третий поток воздуха поступает через задние ряды боковых отверстий в зону смешения. Этот воздух снижает температуру газов до значения, допустимого по условию прочности лопаток турбины. [c.164]

Теория центробежных форсунок Г. Н. Абрамовича правильно раскрывает только качественную сторону процесса истечения реальных (вязких) жидкостей. Л. А. Клячко [11] показал, что для реальных жидкостей характеристики работы центробежной форсунки зависят не только от ее геометрических параметров, но и от коэффициента трения, т. е. от вязкости жидкости и режима течения. Кроме того, на величину коэффициента расхода влияют гидравлические потери во входных каналах, сопле и камере, т. е. конструктивные факторы. Сложность явлений при истечении реальной жидкости из центробежной форсунки делает невозможным теоретическое определение характеристик ее работы. Для этой цели широко используют эмпирические формулы, справедливые для форсунок соответствующих конструкций при определенных режимах работы [14]. Эмпирическим путем устанавливается также дисперсность капель распыленной струи. Установлено, что на размер капель при распылении жидкости механическими форсунками влияют толщина и скорость пленки жидкости в месте ее распада, вязкость и поверхностное натяжение л<идкости, свойства среды, в которой происходит распыление. Толщина пленки жидкости в свою очередь зависит от геометрических параметров форсунки, а ее скорость — от давления распыления. В литературе практически отсутствуют данные [c.11]

Поглощение Е пропорционально числу поглощающих атомов N. Свободные атомы, необходимые для осуществления анализа, получают распылением раствора пробы в виде аэрозоля в газовое пламя. При воспроизводимых условиях с, т. е. поглощение пропорционально концентрации. По уравнению (2.3.8) чувствительность обратно пропорциональна константе к [уравнение (5.2.10)] или коэффициенту поглощения к [уравнение (5.2.3)). Ввиду существующей связи между коэффициентом поглощения к и силой осциллятора / (ср. табл. 5.5) последний можно привлечь для оценки чувствительности определения. [c.196]

Здесь v и о — стехиометрические коэффициенты для реагентов — горючего Р и окислителя О. Представленный ниже анализ подобен анализу, проведенному в одной из частей работы аналогичные результаты для распыленного однокомпонентного топлива моншо найти в работе [ ]. Хотя задачу об определении скорости гетерогенного горения можно сформулировать для распыленных топлив [c.365]

Для определения коэффициента расхода р., учитывающего сужение струи карбонила и другие факторы, вначале определяется требуемый угол распыления 2а, зависящий от геометрической характеристики форсунки А. Затем по другому графику находится р, (рис. 34). [c.100]

Как уже отмечалось, жидкость с помощью форсунок подается, как правило, при сравнительно небольших давлениях. В то же время количество жидкости, подаваемой одной форсункой, доходит до 2000 кг/ч, а в ближайшее время увеличится до 6000 кг/ч, в связи с чем определение гидравлических характеристик форсунок — пропускной способности при заранее заданных давлениях коэффициента расхода), корневого угла факела распыленной жидкости и качества распыла (распределения капель по размерам и их среднего диаметра), неравномерности распыла (распределения капель по сечению факела) — является одним из главных факторов. Но так как оценить эти характеристики только механическим контролем качества изготовления дозирующих элементов невозможно, то для определения этих параметров обычно используют специальное оборудование. [c.189]

При гидравлических исследованиях работы форсунок обычно определяют пропускную способность (коэффициент расхода) и корневой угол факела распыленной жидкости. Один из таких стендов для определения пропускной способности представлен на рис. 90. [c.189]

Еще более простая модель была постул рована в работе Рола и др. [134]. Они предположили, что распыление атомов происходит в результате только первого столкновения падающего иона. Все же последующие столкновения происходят уже на такой глубине в мишени, что не приводят к актам распыления. Коэффициент распыления полагался пропорциональным энергии, переданной при первом столкновении и обратно пропорциональным величине, которую они назвали длиной свободного пробега. Фактически это параметр, введенный для учета энергетической зависимости среднего пути, проходимого в мишени налетающим ионом до его первого столкновения. В результате получалась сублинейная зависимость коэффициента распыления от энергии падающих ионов, что, вообще говоря, согласуется с экспериментальными данными для определенного диапазона энергий. Эта теория дает также качественное объяснение зависимости коэффициента распыления монокристаллов от направления падения ионов относительно кристаллографических осей [135—138. Коэффициент распылення монокристалла ионами с энергией порядка 10 эВ имеет минимум для тех кристаллографических направлений, в которых кристаллическая решетка имеет максимальную прозрачность, т. е. когда ионы, падающие в этих направлениях, будут, двигаясь вдоль каналов, иметь необычайно большие длины пробега. Коэффициент распыления имеет максимум для тех направ- [c.393]

Эффект увеличения оптического поглощения за счет органических растворителей многие авторы приписывают уменьщению поверхностного натяжения раствора и, следовательно, уменьщению размера частиц аэрозоля, т. е. большей эффективности распыления [43], или снижению температуры пламени, что может приводить к уменьшению парциального давления (О и ОН) в пламени газа и увеличению степени диссоциации. Видимо, этиловый спирт обеспечивает такое увеличение чувствительности определения за счет снижения коэффициента поверхностного натяжения и малой теплоты сгорания. [c.290]

Методы расчета скорости динамического испарения распыленного топлива сложны, так как требуют учета множества различных факторов. Введение ряда условных предпосылок и допуш,ений, с учетом экспериментальных исследований, позволяет разработать методику расчета для определенных частных случаев. Одна из таких методик разработана Д. Н. Вырубовым [9, 10]. Взаимное влияние процессов тепло- и массообмена при больших разностях температур и парциальных давлений в процессе испарения учитывается теорией Аккермана [И]. По этой теории коэффициент испарения Рр при совместном протекании процессов тепло- и массообмена и больших разностях парциальных давлений связан с коэффициентом испарения рр при раздельном процессе и малых разностях парциальных давлений соотношением [c.112]

Для выяснения возможности анализа всех композиций лака по одним стандартным образцам исследовали влияние добавок иода и хинона на интенсивность излучения Ка и К. Изменение интенсивности излучения указанных элементов в зависимости от введения иода и хинона может быть связано с двумя факторами изменением вязкости раствора, а следовательно, и эффективности распыления и влиянием формы соединений, в которых находятся анализируемые примеси в исходных веществах, используемых для приготовления лаков, а также в самих композициях лаков. Существенного влияния иода и хинона на вязкость лака обнаружено не было. Для проверки возможности влияния формы соединения примеси на результаты определения Ка и К готовили комплекты контрольных образцов па основе всех исследуемых объектов, вводя в них примеси в виде хлоридов, нитратов и уксуснокислых солей. Проверка по Р-критерию показала, что во всем исследуемом интервале концентраций различия незначимы [4]. Поскольку влияние добавок иода и хинона на интенсивность излучения Ка и К значительно (особенно для натрия, как показали опыты) и учитывая большое число различных композиций лаков, анализ проводили методом добавок, вводя последние в виде хлоридов в дважды перегнанный ДМФ. Коэффициент вариации единичного определения для концентрации 1 10 % составил 1 — 2%. Пределы обнаружения для Ка и К составили 2-10" и 1-10 % соответственно в ПАН-лаках и 1 10 % в ДМФ. [c.234]

Рис. 7.4-6. Однокаяальная потокораспределительная система ПИА для определения ионов металлов методом атомно-абсорбционной (АА) спектрометрии пламени. Записи получены при скорости потока 4,9 мл/мин и объеме инжектируемой пробы 150 мкл [7.4-3]. а — градуировочный цикл для 1щнка, полученный при инжектировании стандартных растворов в диапазоне 0,10-2,0 м.д. б — выход самописца для стандартного раствора 1,5 м.д., полученный 1 — при инжектировании через систему ПИА и 2 — при непрерывном распылении в обычном режиме(также со скоростью 4,9 мл/мин). О представляет величину коэффициента дисперсии, которая в случае 2 равна 1 в — градуировочный цикл для серии стандартных растворов свинца (2-20 м.д.), записанный без добавки (0%) и с добавкой (3,3%) хлорида натрия к стандартным растворам.

Если мощность, подводимая к разрядной трубке, превысит определенную величину, при которой разряд займет всю площадь катода, плотность тока на катоде должна будет возрасти. Последнее возможно лишь при увеличении числа вторичных электронов, выходящих из катода. Следовательно, должен возрасти коэффициент вторичной электронной эмиссии у-Как видно из рис. 2, необходимым условием увеличения у является рост катодного падения. Тлеющий разряд в этом случае называется аномальным. Для нанесения пленок катодным распылением представляет интерес именно такой режим разряда. [c.409]

В расчетах при определении поверхности нагрева змеевиков и расхода тепла на разогрев мазута удельная теплоемкость его можег быть принята равной 2 кДж/(кг-К), а теплопроводность 0,13 Вт/(м-К). Скрытая теплота сгорания мазута равна 170 -ь 250 кДж/кг. Оптимальный коэффициент расхода воздуха, необходимого для полного сгорания мазута, — а = 1, -ь1,2. При тонком распылении, хорошем смесеобразовании и благоприятных условиях в камере горения топки полное сгорание топлива достигается при а = 1,05-н1,1. [c.14]

Перемешивание взаимодействующих потоков в аппарате может быть учтено различными способами. Один из этих способов основан на определении коэффициента продольной диффузии, коэффициента обратной диффузии или коэффициента продольного распыления . По этому способу принимается, что перемешивание потоков может быть описано с помощью уравнений аналогичных диффузионным уравнениям Фика. При этом допускается, что [c.147]

Грунтовку-преобразователь ржавчины наносят при температуре металла и окружающего воздуха не ниже 10 °С в одия-два слоя при помощи кисти или безвоздушного распыления на ржавую поверхность, которая должна быть предварительно очищена от рыхлой и пластиковой ржавчины и окалины, сварочных брызг, жировых загрязнений и разрушившихся лакокрасочных покрытий. При этом толщина неотслаивающегося слоя ржавчины допускается не более 250 мкм. Определение толщины слоя ржавчины производят при помощи толщиномера ИТП-1 с коэффициентом погрешности 0,7. [c.152]

Коэффициент К, учитывающий все переменные параметры, должен быть определен экспериментально он охватывает все неравномерности процесса распыления. [c.406]

В расчетах сжигания мазута при определении площади поверхности нагрева змеевиков и расхода теплоты на разогрев удельную теплоемкость мазута можно принять равной Сср = 2 кДж/(кг-К), а коэффйциент теплопроводности 0,13 Вт/(м-К). Теплота плавления мазута равна 170—250 кДж/кг. Оптимальное значение коэффициента расхода воздуха, необходимого для полного сгорания мазута, принимают обычно а = 1,1-ь1,2. При тонком распылении, хорошем смесеобразовании и благоприятных условиях в рабочей или топочной камере полное сгорание топлива достигается при а = 1,05ч-1,1. [c.147]

Равномерность концентрации частиц топлива в воздушном потоке, предусматриваемая при выводе формулы, может быть выдержана для спокойного сжигания и хорошего перемешивания. В действительности же эти условия не всегда выполняются. Например, при сжигании мазута с помощью форсунок высокого давления или прямоструйных форсунок низкого давления топливо движется внутри воздушного потока, не смешиваясь с ним, на значительном расстоянии и лишь на расстоянии, превышающем 1 + 12 (см. рис. 15), т. е. на участке неполного смешения и крупного распыления, достигаются условия, предусматриваемые при выводе формулы. Определенные по формуле скорость горения и потребный объем топочного пространства окажутся преуменьшенными. В таких случаях либо предусматриваются дополнительные камеры сгорания (предтопки, форкамеры, иодподовые пространства горения и т. п.), либо горение в расчетном объеме не заканчивается и протекает с повышенными потерями. Очевидно, в формулу необходимо ввести коэффициент равномерности концентрации 1. [c.61]

В массообменном аппарате типа трубы Вентури при распылении жидкости паром или газом образуется развитая межфазная поверхность, точное значение которой определению не поддается. Поэтому некоторые авторы [15, 104] обобщают зксиернменталь-ный материал по массообмену в этом аппарате прп помощи объемных коэффициентов массоотдачи [c.150]

Испаритель и ионизатор 1шгреваются проходящим по ним электрическим током испаритель — до температуры испарения (распыления) пробы, ионизатор — до температуры ионизации анализируемого вещества. Часть молекул, распыленная с испарителя (коэффициент напыления составляет примерно 0,25), достигает поверхности ионизатора. Образовавшиеся ионы формируются ионно-оптической системой источника в пучок строго определенной формы. [c.93]

Атомно-абсорбщшнной спектрофотометрии натрия посвящено большое количество работ. В одной из них изучена абсорбция паров натрия в пламени в широком интервале концентраций (до 10 000 мкг мл) и установлена полнота устранения оптических помех со стороны калия и лития при использовании модулированного источника света [1]. Показано, что литий и калий в концентрации до 5000 мкг/мл не мещают определению натрия. Градуировочный график (построенный в координатах /о—Л где /о — отсчет прибора, соответствующий неослабленному пучку света, I — отсчет при распылении в пламя раствора натрия с концентрацией С в мкг/мл) в области от 1 до 10 000 мкг/мл в начале и конце этого интервала искривлен, что объясняется, по мнению автора, зависимостью коэффициента поглощения от концентрации натрия. [c.137]

Из приведенного анализа можно заключить, что оптимизация процесса закалки с точки зрения как теплового баланса, так и процесса теплопередачи при распылении воды должна сводиться к определению минимального количества воды, подаваемой на закалку , в зависимости от влагосодержання газа пиролиза d после закалки (или к определению коэффициента испарения ф). [c.318]

Разногласия относительно теоретической интерпретации ионного распыления будут, вероятно, в течение некоторого времени еще существовать, так как эта проблема весьма сложна. Кроме того, существует бол1 Ц1ое число экспериментальных данных, касающихся различных аспектов иоиного распыления, которые необходимо объяснить на основе общей модели. Существует определенная тенденция отбирать только те экспериментальные данные, которые подтверждают предлагаемую теорию, и игнорировать другую информацию. Однако в оправдание теоретиков следует подчеркнуть, что определенная степень отбора данных оправдана и необходима, так как опубликовано много некорректных экспериментальных данных. Вполне возможно, что в случае ионного распыления, как и при решении других сложных проблем, вычислительные машины в проведении определенных вычислений будут играть все возрастающую роль Лучшая современная теория ионного распыления, теория Зигмунда [158], не требует использования вычислительных машин. Коэффициенты распыления можно определять в широком интервале энергий бомбардирующих ионов с помощью графика и таблицы. [c.397]

При гидравлических исследованиях работы форсунок обычно определяют пропускную способность (коэффициент расхода) и корневой угол факела распыленной жидкости. Один из стендов для определения пропускной способности представлен на рис. 86. Рабочая жидкость из расходного бака 1 через запорный кран 3 поступает к подкачивающему насосу 4 и насосу высокого давления 7 и далее в уравнительный бак 11. Между краном 3 и подкачивающим насосом 4 установлен штихпробер 2. Из уравнительного бака 11 жидкость поступает в форсунку 13. [c.171]

Коэффициент распыления, определяемый как отношение числа выбитых атомов к числу ионов, падающих на мишень, является наиболее важным параметром, характеризующим процесс ионного распыления. Первостепенная задача каждой теории ионного распыления состоит в том, чтобы, не используя дополнительных подгоночных параметров, вычислять коэффициенты распыления на основании данных, характеризующих материал мишени и бомбардирующие ионы. Существует много способов экспериментального определения коэффициентов распыления. К ним относятся способ радиоактивных индикаторов, спектроскопические способы, способы, основанные на изменении резонансной частоты кварцевого кристалла, используемого либо в качестве мншени, либо в качестве подложки, и на изменении электрического сопротивления или работы выхода (термоэлектронной эмиссии) материала мишени. Во всех способах калибровка осуществляется по непосредственному взвешиванию мишени. [c.372]

Гаррисон и др. [28, 152] смоделировали процесс распыления на ЭЙМ и установили, что картины пятен распыленного материала можно объяснить и не привлекая механизм сфокусированных столкновений. Согласно ил модели преимущественный выброс вещества р определенных направлениях происходит в результате скользящих соударений, вызываемых падающими иона.ми, в нескольких первых атомных слоях кристаллической решетки. Авторами установлено, что если ион не испытывает жестких столкновений на расстоянии в несколько постоянных решетки от поверхности, он канз-лирует в решетке и проникает слишком глубоко в мишень, чтобы вызвать ее распыление. Было обнаружено, что картины пятен не зависят от межатомного потенциала, тогда как в рассчитанных значениях коэффициентов распыления такая зависимость существует. Однако такой вывод, вероятно, в дакно.м случае неудивителен, так как бомбардировка ионами рассматривалась только в направлениях каналирования. Кроме того, согласие между вычисленными значениями коэффицнентоа распыления и экспериментальными величинами было не особенно хорошим. Эти расчеты явились объектом серьезной критики в работе Робинсона [153], который считает их нереалистическими, так как в них взят слишком высокий потенциал взаимодействия для столкновений Аг — Си. [c.395]

Эти теоретические выводы недавно объяснил Зигмунд [158]. Используя методы теории переноса, он рассмотрел модель мишени с неупорядоченной структурой и плоской поверхностью. Как уже отмечалось, имеются данные о том, что процессы сфокусированных столкновений важны только для вторичных эффектов, и в первом приближении ими можно пренебречь [155]. Для обоснования этого приводятся факты отсутствия значительной температурной зависимости коэффициента распыления и относительно слабой связи коэффициента распыления монокристаллов и преимущественного выброса распыляемого материала в определенных направлениях [159—161]. Гурмин и др. [162] получили новые данные, свидетельствующие о малой роли фокусировки в ионном распылении, установив, что коэффициенты распыления Zn и Zr несильно различаются между собой при энергиях вплоть до 17 кэВ. Зигмунд использовал интегродифференциальное уравнение больцмановского типа, степенную аппроксимацию сечения Томаса — Ферми и случай плоского потенциального барьера. Он получил следующее выражение для коэффициента распыления плоской мишени [c.396]

Известно, что не существует образцов, распределение примесной концентрации в которых имело бы разрыв в некоторой точке л о. Тем не менее корректирующий фактор может быть определен следующим образом. Иредполол-сии, что проводится послойный анализ образца, ход концентрацип примеси в котором подчиняется закономерности, изображенной пунктирной линией 1 на рис. 5.14. Во время распыления материала пробы вплоть до плоскости с координатой Хд = = 0 часть атомов примеси переносится в напыленный слой. В дальнейшем удаляются объемы материала, в которых примесь отсутствует. Ири этом на фотопластинке регистрируется убывание концентрации примеси в напыленном алюминиевом слое. Отсюда следует, что для определения коэффициента у можно на поверхность образца внести какую-нибудь примесь (например, серебро), не содержащуюся в материале пробы и сканирующем электроде, и путем снятия слоев регистрировать уменьшение ее концентрации. [c.176]

В статье Вудланда и Мака [43] приведены результаты измерений скорости испарения капелек дибутилтартрата (г == 1,67 х) и дибутилфталата (г = 1,25 х) в конденсаторе Милликена. Опыты продолжались до величины радиуса 0,8—0,9 х. Построенный по данным этих авторов график (г , 0) слегка изогнут книзу, что можно объяснить лишь какими-то систематическими ошибками при определении размера капелек. Для дибутилфталата при 25° найдено в среднем dr db = 0,66-10" см -сек . Между тем по приведенным Бредли и др. [36] значениям давления пара и коэффициента диффузии пара дибутилфталата при 25° следует при оа — О dr ldb — 3,2-10" см -секГ . Такое большое расхождение вызвано, по-видимому, тем, что в конденсатор вводилась не одна, а большое число капелек, полученных механическим распылением жидкости, и в конденсаторе создавалась довольно значительная концентрация пара. Наблюдения авторов, согласно которым свободно падающие капельки испаряются несколько скорее неподвижных, сомнительны, так как для столь мелких капелек влияние седиментации на скорость испарения должно быть чрезвычайно мало. [c.48]

Сотрудниками МЭИ и ОКБ ЭТХИМ были проведены испытания установки с целью определения ее оптимальных режи.ч-ных параметров. Работа установки характеризуется следующими показателями производительность по сточной воде 2— 2,8 т час (удельная весовая нагрузка до 1,14 т1м Час) температура дымовых газов за циклоном 920—940° С коэффициент расхода воздуха 1,05—1,08 средний расчетный медианный диаметр капель сточной воды 260—280 ж/с угол раскрытия факела распыленной воды 85—90°. При этом пары гексаметилендиамина в отходящих газах отсутствовали, а хи.мический недожог, связанный, в основном, с наличием в, дымовых газах окиси углерода, не превышал 1,0%. [c.9]

Для обеспечения полного сгорания топлива и равномерной температуры в камере горения прн заданном коэффициенте расхода воздуха необходимо создание определенных условий для подачи воздуха и смешения его с топливом в зоне горения. Для выполнения этих условий предусматриваются специальные устройства, обеспечивающие распределение воздуха таким образом, что только заданная часть его направляется на горение топлива, а остальная часть направляется в кольцевой зазор и далее в камеру смепдения. Конструкция подающих н завихряющих устройств доллчна обеспечивать скорость воздуха, достаточную для интенсивного смешения и распыления топлива, равномерного распределения воздуха, воспламенения и полного сгорания горючей смеси ио рабочему сечению камеры горения. [c.45]