Испарение интегральное Интегральное

Запишем уравнение Клапейрона-Клаузиуса для процесса испарения в интегральной форме, используя (4.10) [c.112]

Сформулируем кратко различные определения теплоты испарения. Интегральной теплотой испарения /ипт называется количество тепла, выделяющееся в равновесном состоянии с единицы площади по верхности, на которой адсорбировано N молекул газа. [c.26]

В большинстве случаев, когда сырая нефть или фракции сырой нефти составляют всю смесь, знание параметров фазового равновесия жидкость — пар необходимо при низких давлениях. В этом случае главной задачей становится расчет характеристик испарения, В [10] приведены подробные данные о таких расчетах, В интегральном методе, рассмотренном в этой работе, смесь неизвестного состава рассматри- [c.167]

В термохимии определяют и другие тепловые эффекты теплоту растворения, теплоту нейтрализации, теплоту плавления, теплоту испарения и т. д. Теплота, выделяющаяся или поглощающаяся при смешении чистых вешеств, называется интегральной теплотой растворения. Теплота растворения моля вегцества в очень большом количестве раствора некоторой постоянной концентрации называется дифференциальной или парциальной теплотой растворения. Теплоту растворения можно представить как сумму двух величин теплоты разрушения кристаллической решетки Ql и теплоты сольватации ионов Q2 [c.88]

К особенностям анализа порошкообразных проб сложного состава нужно отнести фракционное испарение соединений элементов из канала электрода. Интегральная интенсивность соответствует полному содержанию элемента в пробе. Скорость, последовательность и время испарения определяются физическими и химическими свойствами веществ, теплофизическими свойствами материала электрода, его размерами, формой и т. д. Данные, приведенные в табл. 7.5, иллюстрируют важность выбора необходимого [c.117]

В этом уравнении Y и Уд—относительные концентрации компонента и паров поглотителя в газовой фазе t—температура газа /о—интегральная теплота растворения в бесконечно разбавленном растворе при О °С Гдд—теплота испарения поглотителя при [c.261]

Происходящая с повышением температуры потеря массы образца протекает в три этапа. Первый этап от 20 до 125° С связан с удалением воды из испытуемого образца, второй — от 125° С до 200° С — с испарением летучей части ингибитора УНИ (уротропина). Третий этап — разложение целлюлозы и изменения, происходящие с нитритом натрия. На дифференциальной кривой потери массы (ДТГ) два первых этапа четко определены в виде двух пиков. При испытании образцов бумаги с более низким (2—5%) содержанием ингибитора соответствующие переходы на кривых (дифференциальной и интегральной) потери массы менее отчетливы, чем при более высоком содержании ингибитора, это, однако, позволяет с точностью до 0,5% определять содержание воды и уротропина. [c.140]

Отбор пробы в ходе испарения соответствует переходу от одной интегральной кривой системы уравнений (V. ) к другой, причем обе интегральные кривые из-за малости массы отбираемой пробы оказываются расположенными очень близко друг к другу и их с достаточной точностью можно считать параллельными на конечных участках. Зная из опыта изменение пт при отборе пробы, путем обратного параллельного переноса можно найти истинную зависимость Xi от 1п т при испарении без отбора проб. [c.97]

Обычно используют интегральный метод регистрации (измеряют площадь под кривой, построенной в координатах поглощение света—время полного испарения пробы). Этот сигнал мало зависит от колебаний температуры кюветы, режима нагрева и ряда других факторов. В качестве аналитического сигнала возможно также использование пика поглощения при работе с приборами, имеющими приспособление для экстремальной настройки на сигнал. В этом случае для получения удовлетворительных результатов требуется тщательное соблюдение постоянства условий проведения анализа. Точность определения Sb с применением графитовой кюветы ниже, чем при использовании растворов, вводимых с постоянной скоростью в пламя. В оптимальных условиях коэффициент вариации составляет 4—12%, [1322], но абсолютная чувствительность этого метода исключительно велика (10 — IO- г Sb). [c.92]

Речь идет о решении сопряженных задач, так как локальная плотность тока зависит от поля температур и потенциалов, которые неразрывно связаны со скоростью испарения воды из электролита в поток парогазовой смеси, т. е. с полем концентраций в электролите и плотностью паров в парогазовой смеси, и от видов омических потерь, которые в свою очередь являются зависящими от распределения плотности тока и поля температур. Далее надо найти не только эти поля, но и определить некоторые интегральные параметры, характеризующие работу ЭХГ в целом и связанные с конструкционными и режимными факторами. [c.185]

Обозначим через интенсивность перехода массы (испарение, конденсация, химические реакции) из у-й фазы в г-ю фазу или наоборот. В последнем случае J,i < 0. Тогда уравнение неразрывности для i-я фазы в интегральной форме имеет вид [c.65]

Теплоты адсорбции газов и паров. Рассмотренные в разд. 6 этой главы схемы I, Пб и I, Пв процесса адсорбции (см. рис. П1,13) предполагают постоянство объема системы. При этом условии тепловой эффект процесса равен изменению внутренне энергии этой системы АС/. Интегральное изменение внутренней энергии системы при адсорбции пара по схеме I, Пв выражается уравнением (П1,96) или приближенно уравнениями (П1,96а). При их выводе мы предполагали, что пар поступает в подсистему I с адсорбентом из подсистемы Пв без изменения давления пара над мениском жидкости в микробюретке. На испарение перешедшего в подсистему I количества га = га -f я га молей адсорбата была затрачена скрытая теплота испарения L [или VL в расчете на единицу площади поверхности адсорбента в подсистеме I, см. выражения (П1,96а) и (111,97)]. Однако в рассматриваемом случае, т. е. при переходе этих га молей адсорбата в подсистему I, не производится какой-либо работы внешними силами, так как при соединении подсистем I и Пе нар расширяется в подсистему I самопроизвольно. В одном из опытов, описанных Кальве [29], сосуд с адсорбентом, соответствующий нашей подсистеме /, и сосуд с жидким адсорбатом, соответствующий нашей подсистеме Пв, помещались в один и тот же калориметр, в котором измерялась так называемая чистая теплота адсорбции, т. е. разность между теплотой адсорбции пара и теплотой испарения жидкости в соответствующих условиях. Если положительной счи- [c.141]

Величины Д и /з — парциальные мольные теплоты испарения, определяемые из соотношений, включающих f /( о)— мольные теплоты испарения чистых компонентов и <71, 2 — парциальные мольные теплоты смешения компонентов, которые находят графическим дифференцированием кривой зависимости интегральной теплоты смешения комионентов ц от состава раствора [c.112]

Проведено сравнительное исследование методов анализа с использованием пикового и интегрального значений абсорбционного сигаала в графитовом стержневом атомизаторе СКА-63 для определения кадмия, цинка, меди, алюминия, олова, молибдена и вольфрама [102]. Установлено, что не все преимущества интегрального метода реализуются при использовании атомизатора СКА-63 из-за особенностей его конструкции. Дело в том, что вследствие малой длины и незамкнутости графитовой трубки атомизатора СКА-бЗ она действует как печь, а не как изотермическая кювета, которая дает возможность наиболее ярко проявиться достоинствам интегрального метода. Благодаря малым размерам печь СКА-63 быстро нагревается, поэтому больше подходит для импульсного испарения образца с регистрацией пикового значения сигнала. Авторы пришли к [c.62]

Пробу растирают в порошок, при необходимости смешивают с графитовым порошком и определенное количество (до 40 мг) загружают через воронку в капсулу, закрепленную на электромагнитном вибраторе. Свободное пространство (не менее 3— 5 мм) заполняют чистым графитовым порошком. Капсулу помещают в пламя и включают электронагрев. Пары вещества выходят через пористые стенки капсулы и вместе с потоком газов пламени направляются в просвечиваемую зону. Измеряют интегральный сигнал за весь промежуток времени испарения определяемого элемента по площади кривой абсорбции на ленте самописца. Для большинства металлов относительный предел обнаружения составляет 10 —10 % при навеске пробы 40 мг. Прн Концентрации З-Ю —3-10 =% серебра и свинца относительное стандартное отклонение составляет 7—15%. Метод дает особенно хорошие результаты при определении легко- и среднелетучих элементов [117]. [c.68]

Нагреватель включается и выключается автоматически по мере испарения, подцерживая постоянную температуру. Обычно температура колеблется в пределах 0,015 К, так что интегральное изменение пренебрежимо мапо. В большинстве опытов [26] мощность была около 0,6 Вт и время нагревания составляло около 30% от времени испарения. Во всех случаях испарение проводили полностью и конечную точку легко определяли по изменению температуры ячейки. Конечная температура ячейки отличалась от установленной вначале в пределах 0,003 К при 298 К ( 0,01 Кпри 333 К). Испарение каждого образца повторяли несколько раз. [c.31]

Метод полного нспарения был использован также для количественного определения редкоземельных элементов в редкоземельной основе. Работа выполнялась на масс-спектрометре с одинарной фокусировкой и термоионным двухнитным ис-точн ком (допускалось при этом, что потенциалы ионизации атомов исследуе1мых редкоземельных элементов и поперечные сечения нх ионизации существенно не различаются) [9]. В настоящее время метод полного испарения и интегрального ионного тока используется редко. Главные недостатки этого метода трудое.мкость анализа, большие погрешности при определении концентраций, малый объем информации об исследуемом веществе. [c.111]

Вычислить теплоту испарения ртути по интегральному уравнению Клапейрона — Клаузиуса и уравнениям Трутона и Кистя-ковского. Сравнить найденные величины с величиной теплоты испарения, приводимой в справочнике (58,1-]0 дж/г-экв) (13,89 ккал1моль) для нормальной температуры кипения (629,8 К), если Г1 = 629,2К, Р1=,1,00-10 н/л 2 750,4 мм рт. ст.)-, 7 2 = 631,2К, Яг= 1,037-10 77% мм рт. ст.). [c.138]

В производстве аммофоса — минерального удобрения, состоящего из смеси моно- и диаммонийфосфатов — [61] при аммонизации фосфорной кислоты выделяется теплота нейтрализации. Эту теплоту используют для испарения аммиака, подогрева аммофосной суспензии до температур, близких к температурам кипения, для испарения части воды, содержавшейся в исходной фосфорной кислоте. Тепловой эффект аммонизации вычисляют по формуле (1,87). Теплота образования Н3РО4 в водном растворе равна сумме теплоты образования ДЯ 298 жидкой ортофосфорной кислоты и интегральной теплоты растворения до соответствующей концентрации раствора. Ниже приведены данные к тепловому балансу упаривания фосфорной кислоты при ее аммонизации [61] [c.235]

Следует обратить внимание на одну важную особенность формул (2.16) н (2.22). Они получены ири условии стационарности температурного режима в системе сфероид — стенка . Действительно, ири выводе предполагалось, что температура стенки Тс и температура жидкости сфероида Т, не изменяются, жидкость сфероида остается насыщенной при давлении окружающей среды вплоть до момента полного испарения сфероида, поэтому скорость испарения, выражаемая в данном случае величиной й/ о/йт, не зависит от предыстории процесса испарения конкретной каили. Иными словами, если в один и тот же момент времени для двух полусферических или плоских сфероидов с одинаковым размером по с различной продолжительностью пспарения определить скорость испарения йНо/йх, то эта величина окажется одинаковой в обоих случаях, так что, пользуясь формулами (2.16) или (2.22), невозможно узнать, какая из капель попала на стенку раньше [для этого необходимо использовать формулы (2.18) или (2.23)]. Этот факт можно использовать при расчете интегрального эффекта испарения ансамбля сфероидов различного размера при однородном иоле температуры стенки и всюду одинаковом давлении окружающей среды. При этом в соответствии с моделью процесса испарения одиночного сфероида должно соблюдаться условие завершения тепловой релаксации капли, т. е. прогрева всей массы жидкости в ней до Т в противном случае будет нарушено условие теплового баланса (2,6), [c.63]

Для вычисления интеграла в этом выражении необходимы -сведения о динамике взаимодействия капли с поверхностью. Интегральный эффект теплоотвода при струйном охлаждении за счет испарения капель может быть получен суммиров анием теплопроизводительностей отдельных капель. [c.79]

В процессе струйного охлаждения особенно важна стадия испарения капёль, приближающихся к высокотемпературной поверхности, с которой осуществляется теплосъем. Знание параметров системы капель, перед взаимодействием со стенкой позволяет правильно рассчитать акт взаимодействия капли произвольного радиуса. Интегральное тепловое воздействие системы капель на стенку сущест- [c.132]

Специфические свойства поверхности эффективно используются в тонкопленочной технологии получения, например, фотодиодов, интегральных магнитных элементов вычислительной техники, приемников и ИК-излучения, радиопоглощающих и радиоотражающих покрытий, тензодатчиков, преобразователей солнечной энергии и др. Для нанесения пленок используют следующие процессы диффузионное насыщение, плазменное (или иное) напыление, испарение —конденсация, электрохимическое осаждение, электрофорез, ионную имплантацию, химический транспорт. [c.53]

Измерение эффективности переноса образца в ионныи ис точник с помощью интерфейса с движущимся транспортеро показало, что для большинства веществ интегральный сигнал составляет 30—40 % величины сигнала от такого же количества вещества, введенного непосредственно в ионный источник Температура системы мгновенного испарения образца в ионном источнике должна устанавливаться в зависимости от природы анализируемого вещества но для большинства соединении до пускается достаточно широкий интервал изменения этой температуры (50—80°С) Типичные рабочие температуры испарителя 175—200°С для простых пептидов метаболитов 240— 260 °С для полнфункциоиальных стероидов некоторых анти биотиков, 290—320 °С для порфиринов триглицеридов Нижнии предел допускаемых температур кипения для летучих соединений 170—180°С [46] [c.42]

Автор начал с анализа и обобщения эксперш.юнтальных данных о микроструктуре атмосферных аэрозолей и создания на их основе аэрозольных моделей. Этот путь оказался чрезвычайно трудным. Модели получались сложными, а главное, не всегда соответствовали модельным оптическим характеристикам и общепринятым представлениям, так как микрофизическая аппаратура не всегда позволяет измерять те параметры аэрозолей,которые ответственны за соответствующие оптические характеристики (неполный спектр размеров частиц, испарение и другие изменения микроструктурны>. характеристик до момента их измерения и т.д.), переход к оптическим характеристикам аэрозолей делался некорректно из-за незнания показателя преломления вещества частиц, пренебрежения их несферичностью и т.д., неправомерно сравнивались результаты локальных микроструктурных измерений аэрозолей с их интегральными оптическими свойствами. [c.10]

Бруэр и Серей [931] провели 11 измерений давления паров над окисью алюминия интегральным вариантом эффузионного метода (2309—3605° К) с камерами из вольфрама. Авторы работы [931] предполагали, что основным продуктом испарения окиси алюминия является АЮ. Проведенные расчеты [420, 296] показали, однако, что найденные в работе [931] скорости испарения окиси алюминия не могут быть объяснены в том случае, если АЮ является единственным продуктом испарения. Предполагая, что, помимо АЮ, в условиях опытов [931] испаряется также АЬОз, в работах [420, 296] было вычислено значение ДЯзо (АЬОз) = = 172 ккал/моль. Однако в дальнейшем в работах [487, 36736, 1405а, 4158] было показано, что в условиях опытов [931 ] вольфрам должен энергично восстанавливать окись алюминия, и, следовательно, результаты измерений [931] не могли привести к правильному значению теплоты сублимации окиси алюминия. [c.777]

ВеО (газ). Давление насыщенных паров окиси бериллия измеряли Эрвей и Зейферт [1495] и Белых и Несмеянов [315, 22]. В первой работе измерения проводились в интервале 2250—2413° К эффузионным методом с применением радиоактивного бериллия. Во второй работе измерения проводились как эффузионным методом (интегральный вариант), так и методом испарения с открытой поверхности. Специальным исследованием [22] было показано, что в интервале температур 2103—2573° К в эффузионной камере не происходит значительного восстановления окиси бериллия металлическим вольфрамом, из которого были сделаны эффузионные ячейки в работах [1495, 22]. Вычисление теплоты сублимации ВеО по данным [1495, 22] в предположении, что окись бериллия испаряется в виде молекул ВеО, приводит к значениям 156,8 + 0,2 и 160,0+1 ккал/моль, которым соответствуют энергии диссоциации ВеО, равные 122 и 118 ккал/моль соответственно. [c.802]

ЛИЗ твердых обрЭ Зцов. В частности, этим методом можно анализировать катализаторы и адсорбенты, графитовый порошок, уголь, кокс, различные отложения, золу и другие твердые вещества. Некоторые зарубежные фирмы выпускают устройства для взвешивания и вве(Дения твердой пробы в графитовую печь. Но испарение и атомизация твердой пробы носят несколько иной характер по сравнению с испарением и атомизацией сухого остатка после испарения растворителя 1в трубчатой печи. Это объясняется малой удельной поверхностью твердой пробы и малым ее контактом с раскаленной графитовой поверхностью. В св Язи с этим испарение и атомизация твердого образца происходят вяло, а1бсор бционные тики получаются низкими и широкими. Хорошие результаты в таких случаях можно получить при использовании интегрального способа измерения сигнала. [c.64]

Для измерения интегральной теплоты испарения жидких смесей Ярым-Агаев, Феодосьев и Скориков [19] применили адиабатический калориметр, схематически показанный на рис. 6. Испарение исследуемой жидкости происходит в стеклянном сосуде 1 тороидальной формы с тремя выводными трубками 2-4. Тороидальная форма позволяет создать значительную поверхность испаряемой жидкости и не мешает тщательному перемешиваний калориметрической жидкости. [c.16]

Рис. 6. Схема адиабатического калориметра Ярым-Агаева, Феодосьева и Скорикова для измерения интегральной теплоты испарения смесей

Справочник химика 21

Химия и химическая технология