Ректификационная колонна для жидкого

На установках первичной перегонки нефти основным аппаратом процесса ректификации является ректификационная колонна — вертикальный аппарат цилиндрической формы. Внутри колонны расположены тарелки—одна над другой. На поверхности тарелок происходит контакт жидкой и паровой фаз. При этом наиболее легкие компоненты жидкого орошения испаряются и вместе с парами устремляются вверх, а наиболее тяжелые компоненты паровой фазы, конденсируясь, остаются в жидкости. В результате в ректификационной колонне непрерывно идут процессы конденсации и испарения. [c.49]

Продукты реакции разделяются в три ступени по схеме неглубокой переработки и в четыре ступени по схеме глубокой переработки (рис. IV-15). По схеме а неглубокой переработки продуктовая газожидкостная смесь углеводородов после блока термического крекинга поступает в испаритель высокого давления для грубого разделения на паровую и жидкую фазы при избыточном давлении 1 МПа. Паровая фаза поступает затем на разделение в ректификационную колонну 3, а жидкая фаза — в колонну 4 — испаритель низкого давления. Ис.ходное сырье термического—крекинга в жидкой фазе подается в низ колонны 5 и на верх колонны 4, где оно нагревается потоком пара продуктов реакции из блока 1. Разделение сырья на два потока позволяет более полно использовать избыточное тепло паров колонн 3 и 4. Газойлевые фракции из середины колонны 4 используют как сырье печи глубокого крекинга. Верхние продукты колонн 3 и 4 поступают на стабилизацию и разделение на бензин и газойлевые фракции. Давление в колонне 3 0,8—1,2 МПа, в колонне 4 0,15—0,3 МПа. Повышенное давление в первой колонне позволяет поддерживать высокие температуры керосино-газойлевой фракции и остатка, на- [c.225]

В заключение отметим, что предлагаемые усовершенствованные схемы блоков разделения установок фтористоводородного алкилирования могут быть с успехом использованы и для разделения продуктов сернокислотного алкилирования, если паровую и жидкую фазы продуктов реакции из отстойника (см. рис. 1У-28, а) подавать на разделение в сложную ректификационную колонну по новой технологической схеме. [c.242]

Ректификационная колонна называется отгонной, если разделяемое сырье подается в жидкой фазе па ее верхнюю тарелку. Такая колонна представляет собой нижнюю секцию рассмотренной в параграфе 2 полной колонны, отделенную от верхней и работающую самостоятельно. [c.134]

На рис. 5,4,а в качестве примера изображен схематически процесс ректификации на третьей (сверху) тарелке четырех-тарельчатой ректификационной колонны Жидкий раствор поступает на третью тарелку сверху со второй тарелки в состоянии Ж" с температурой т и концентрацией "ж. Пар поступает на третью тарелку снизу с четвертой тарелки в состоянии П"" с температурой /""п и концентрацией ""п. В результате тепломассообмена между жидкостью и паром на тарелке устанавливается равновесное состояние при некоторой средней температуре <" ср. При зтом равновесии состояние пара определяется точкой ГГ" с концентрацией а состояние жидкости — точкой Ж" с концентрацией Таким образом, в результате контакта между жидким раствором и паром на третьей тарелке концентрация пара повысилась на Д5 "п = 5" п—Е""п, а концентрация жидкости снизилась на = [c.116]

В массообменных аппаратах вступают в контакт по крайней мере две фазы, например, жидкая и паровая (ректификационные колонны), жидкая и газовая (абсорберы), твердая и парогазовая (адсорберы), две жидких (экстракторы), твердая и жидкая (адсорберы, экстракторы). Размеры массообменных аппаратов определяются коэффициентом массопередачи, отражающим уровень интенсификации процесса (см. Массообмен). Чем больше значение коэффициента массопередачи, тем меньших размеров требуется аппарат для передачи заданного количества вещества. Одновремен- [c.108]

Испытан на практике и дал положительный результат отогрев только трубного пространства выносного конденсатора. Греющий воздух в межтрубное пространство не подают. Отогревают только внутритрубное пространство выносного конденсатора. Продолжительность отогрева резко сокращается и составляет 3—4 часа. Если трубное пространство долго не отогревается, причину следует искать в неплотности арматуры или пропуске соединений азотных трубопроводов, подключенных к выносному конденсатору. По окончании отогрева в межтрубное пространство подают азот, а затем в трубное пространство подают кислород. Достигнув необходимого уровня жидкого азота в выносном конденсаторе, начинают подавать в верхнюю ректификационную колонну жидкий азот. Отбор азота из кармана в верхнюю колонну, что регулярно выполняют во время отогрева. [c.156]

С верха колонны отводят легкие бензиновые фракции. Из разных зон колов-ны отводят тяжелую бензино-лигроиновую фракцию, керосиновую, легкую и тя--желую газойлевую фракцию при соответствующих температурах 160, 280, 345 и 410°С. Последние три фракции отбирают в парообразном состоянии в укрепляющие секции, где от них отделяются более высококипящие компоненты, которые возвращаются в колонну. Ий ряда зон ректификационной колонны при 250, 345 и 380 °С выводят жидкие потоки, которые дополнительно нагревают на 28—35 С и возвращают в колонну. Тепло отводимых фракций используют для предварительного нагрева нефти и для нагрева жидких потоков, имеющих более низкую температуру. [c.313]

С целью создания необходимого напора для самотека жидкости (под действием силы тяжести) отдельные части разделительного аппарата монтируются в блоке разделения смещенными по высоте. В аппарате двукратной ректификации, наиболее распространенном в воздухоразделительных установках, ректификационная колонна низкого давления (р < 1,7 ата) располагается над конденсатором-испарителем, а колонна высокого давления (р — 6 ата) помещается под конденсатором-испарителем. Из верхней ректификационной колонны жидкий кислород самотеком поступает в конденсатор, а сконденсированная в нем азотная флегма сливается на верхнюю тарелку нижней колонны. [c.415]

Однократное испарение широко применяется в настоящее время в промышленности. Например, разделение нефти осуществляется методом однократного испарения ее с последующей ректификацией паровой и жидкой фаз при этом нагрев нефти проводится в трубчатых печах, а разделение на фазы — в секции питания ректификационной колонны. Процесс однократного испарения широко [c.54]

С целью создания необходимого напора для самотека жидкости (под действием силы тяжести) отдельные части разделительного аппарата монтируют в блоке разделения смещенными по высоте. В аппарате двукратной ректификации, наиболее распространенном в воздухоразделительных установках, ректификационная колонна низкого давления 0,167 Мн/м располагается над конденсатором-испарителем, а колонна высокого давления р sg 0,59 Мн/м под конденсатором-испарителем. Из верхней ректификационной колонны жидкий кислород самотеком поступает в испарительную часть конденсатора-испарителя, а сконденсировавшаяся в нем азотная флегма частично самотеком стекает на верхнюю тарелку нижней колонны, а частично собирается в кармане и направляется на орошение верхней колонны. Принцип действия, методы расчета и конструкцию теплообменных аппаратов (конденсаторов-испарителей и переохладителей), входящих в состав разделительного аппарата, см. в главе V. [c.409]

Дебутанизация (отделение бутана). Обогащенное (жирное) масло поступает в следующую колонну, которую называют дебутанизатором. В этой колонне пропан и бутан отделяются от нафты. Поскольку нафта начинает кипеть при температуре около 80°С (180°Р), а бутан кипит приблизительно при 0°С (32°Р), то они довольно легко разделяются (рис. 7.3), гораздо легче, чем бутан и пропан отделяются от этана в ректификационной колонне. Жидкая фракция из сепаратора также направляется в дебутанизатор. [c.71]

В одной ректификационной колонне жидкую углеводородную смесь можно разделить на две фракции. Для разделения смеси на три фракции требуется двухколонная установка. В первой колонне отделяется одна фракция, а смесь двух других разделяется во второй колонне. Для разделения смесей на п фракций требуется п — 1 ректификационных колонн. В каждой колонне получают одну целевую фракцию, а в последней колонне — две. [c.159]

В блоке вторичной перегонки бензина получаются фракции н. к. — 62, 62—85, 85—120 и 120—140 °С. В вакуумной колонне подвергается фракционированию поступающий из основной ректификационной колонны мазут, предварительно подогретый в печи до 420 °С. Нижний продукт вакуумной колонны — гудрон — нагревается в печи до 475 °С при этом происходит частичный его крекинг. Затем он поступает в камеру-испаритель, где поддерживается абсолютное давление 5 кгс/см и температура 435 °С. Жидкая фаза с низа испарителя после охлаждения в теплообменниках блока утилизации смешивается с компонентом котельного топлива каталитического крекинга и выводится с установки. Паровая фаза камеры испарителя направляется во фракционирующую колонну, которая работает при абсолютном давлении 4,5 кгс/см , температуре низа 370 и верха 157 °С. Часть гудрона выводится для производства дорожного битума. Некоторое количество верхнего продукта фракционирующей колонны после конденсации используется в качестве сырья для каталитического крекинга. Фракция дизельного топлива из основной ректификационной колонны поступает в отпарную колонну. Выходящее с низа отпарной колонны дизельное топливо после охлаждения до 90 °С в блоке утилизации тепла направляется на защелачивание совместно с дизельным топливом каталитического крекинга. [c.144]

Входной поток "жирного" природного газа (рис.28) охлаждается в теплообменниках обратным потоком газа деметанизации, потоком деметанизированного конденсата, в теплообменниках-ри-бойлерах-потоками жидкости, отбираемой по высоте колонны, и в пропановом холодильнике. Охлажденный поток газа дросселируется и разделяется в сепараторе на газовую и жидкую фазы. Газовый поток расширяется в турбодетандере и в виде паро-жидкостной смеси поступает в верхнюю секцию ректификационной колонны. Жидкая фаза охлаждается в теплообменнике и делится на два потока. Одна часть потока дросселируется, нагревается в теплооб- [c.73]

Практически термический крекинг осуществляется следующим образом подлежащий крекингу исходный материал поступает в трубчатую печь, стальные трубы которой нагреваются непосредственно пламенем сжигаемого в форсунках жидкого топлива, в печи продукт нагревается до необходимой для крекинга температуры, приблизительно до 500—600° [3]. После нагрева до указанной температуры продукт пз печи поступает в реакционную камеру, где он остается некоторое время, необходимое для реакции крекинга, при той же температуре. Далее продукт поступает в испаритель, где в большей части испаряется, а легко коксующийся остаток удаляется из низаисна-рнтеля (крекинг-мазут). В современных установках (рис. 14) крекинг полностью протекает уже в трубчатой печи, что делает реакционную камеру излишней. В этих установках продукт из трубчатой печи поступает непосредственно в испаритель. Отделившийся в нем остаток в количестве, примерно равном количеству крекинг-бензина, применяется как котельное топливо. Испаренные в испарителе продукты крекинга направляются в ректификационную колонну, работающую при том же давлении, что и испаритель. Там они разделяются на газ, крекинг-бензин и высококипящую часть. Последняя возвращается на крекинг (рециркулят). Этот вид термического крекинга определяется как крекинг-процесс с работой на жидкий остаток. В этом процессе кокса образуется очень немного и возможен длительный, безостановочный пробег установки. После примерно трехмесячного пробега установки требуются ее остановка и очистка от кокса трубчатой печи и других элементов. [c.39]

Поточная схема процессов изомеризации легких парафиновых и ароматических углеводородов показана на рис. 1У-33. Процесс изомеризации протекает в среде водорода и. включает стадию реакции и две стадии разделения продуктов реакции —в сепараторе и в ректификационных колоннах. Изомеризация легких парафиновых и ароматических углеводородов протекает при умеренно низких температурах, поэтому продукты реакции получаются в жидкой фазе. В сепараторе от жидких продуктов реакции отделяется циркулирующий водород, затем в ректификационных колоннах изомеризат разделяется на целевые компоненты. Непревращенное сырье рециркулирует в реактор. [c.243]

На тарелках ректификационной колонны, могущих иметь самую различную конструкцию, осуществляется интенсивное взаимодействие между восходящим паровым и нисходящим жидким потоками. В предельном случае работы тарелки энергообмен между соприкасающимися парами и жидкостью приводит к выравниванию их температур, в результате обмена веществом устанавливаются равновесные значения составов фаз, и процесс их взаимодействия прекращается, так как парожидкая система приходит в равновесное состояние. Пары и жидкость отделяются друг от друга, и процесс продолжается вследствие нового контактирования этих фаз уже на следующей ступени с другими жидкими и паровыми потоками. [c.122]

При непрерывном процессе ректификации в установившемся состоянии величины паровых и жидких потоков, их составы, температуры и давления постоянны в каждой точке по высоте колонны и независимы от времени. На рис. П1.3 приведена принципиальная схема работы так называемой полной ректификационной колонны, сверху которой отводится практически чистый низко-кипящий компонент, а снизу — высококинящий. Паровые потоки внутри колонны обозначаются через О, а жидкие — через g. Нижние индексы указывают контактную ступень (тарелку), с которой данный поток отводится. [c.124]

Ректификация однородных в жидкой фазе систем частично растворимых веществ, образующих постоянно кипящие смеси с минимальной температурой кипения, может проводиться и в одной ректификационной колонне, если с понижением температуры растворимости компонентов настолько заметно уменьшаются, что путем равновесного расслоения в отстойнике конденсата дистиллятных паров можно выделить один из компонентов системы с практически приемлемой степенью чистоты. Примером такого рода систем могут служить растворы к-бутанол — вода или фурфурол — вода, взаимная растворимость компонентов которых резко понижается с уменьшением температуры. [c.297]

Рассмотрим частично растворимые вещества, образующие двухслойные в жидкой фазе системы постоянно кипящих смесей, температура кипения которых занимает промежуточное положение между точками кипения чистых компонентов. Условия их парожидкостного равновесия отличаются тем, что на всем интервале концентраций, от О до 1, один из компонентов все время является низкокипящим, а другой — высококипящим. В связи с этим на всем интервале концентраций содержание низкокипящего компонента в паровой фазе всегда больше, чем в равновесной жидкости. Поэтому представляется целесообразным вести ректификацию подобных систем в одной полной ректификационной колонне, сверху которой в практически чистом виде отводится низкокипящий компонент а, а снизу — практически чистый высококинящий компонент ш. [c.313]

Тарелка ректификационной колонны выполняет функции смесителя, приводя в тесный контакт паровой и жидкий потоки, поступающие на нее, и функции сепаратора, разделяющего достигшие равновесия фазы. [c.67]

С точки зрения теоретического обобщения условий протекания процесса ректификации, речь идет об определении соотношений ряда переменных величин, которыми, с одной стороны, являются веса и составы контактирующих потоков на различных ступенях процесса, а с другой,—тепловые свойства, температура и теплосодержания этих потоков паров и флегмы на различных уровнях по высоте колонны. Эти соотношения в общем виде выводятся аналитическим путем и наиболее просто и удобно представляются графически на рассмотренной ранее тепловой диаграмме, дающей теплосодержания единицы веса насыщенных фаз в функции их составов. На той же диаграмме путем проведения семейства конод или путем ее сопоставления с изобарными равновесными кривыми кипения и конденсации оказывается возможным представлять графически условия равновесного сосуществования паровых и жидких фаз, и это обстоятельство делает их применение к анализу работы ректификационной колонны особенно эффективным. [c.69]

Ректификация однородной в жидкой фазе системы частично растворимых компонентов, образующих постоянно кипящие смеси с минимумом точки кипения, может быть осуществлена и в одной ректификационной колонне, если растворимости компонентов с понижением температуры настолько заметно уменьшаются, что путем равновесного разделения в отстойнике сконденсированных дестиллатных паров, представляется возможным получение одного из компонентов с практически приемлемой степенью чистоты. Примером такого рода системы может служить раствор бутанол—вода" (см. "фиг. 14) нли фурфурол—вода . [c.84]

В системах частично растворимых веществ, образуюш,их в двухслойном жидком виде постоянно кипящие смеси с температурой кипения, промежуточной между точками кипения чистых компонентов, условия равновесного сосуществования фаз на всем интервале концентраций от О до 1 таковы, что один из компонентов все время является низкокипящим, а другой—все время высококипящим. Соответственно и паровая фаза содержит на всем интервале концентраций большее количество низкокипящего компонента, чем равновесно сосуществующая с ней жидкая. Поэтому представляется целесообразным вести ректификацию подобной системы в одной ректификационной колонне, сверху которой в практически чистом виде отводится низкокипящий компонент а, а снизу—практически чистый высококипя-щий компонент да. [c.118]

Выход здесь заключается в том, чтобы начальную систему расслоить в отстойнике на два равновесных жидких слоя, раздельно их подогреть до точки кипениями в дальнейшем каждый слой в отдельности ввести в надлежаще подобранное сечение ректификационной колонны. При этом задача расчета ректификации рассматриваемой начальной системы сводится к разработке метода анализа ректификационной колонны с двойным питанием. [c.118]

Пример VIII.10. На верхнюю тарелку ректификационной колонны, разделяющей трехкомпонентную смесь, из г1опного конденсатора поступает жидкое орошение следующего мольного состава хд, 1=0,500 2=0,400 0, з=0Д00- [c.415]

На конструкцию ректификационной колонны оказывают влияние технологические особенности система подачи сырья, отвод боковых жидких погонов, подача орошений, пара и др. [c.50]

Блок абсорбции и стабилизации верхнего продукта первой ректификационной колонны 6. Основным аппаратом блока является фракционирующий абсорбер 13, разделенный глухой перегородкой на две части нижнюю — абсорбер-десорбер с 31 тарелкой и верхнюю— абсорбер второй ступени с 6 тарелками. В абсорбере-де-сорбере из газа поглощаются пропан и бутаны, а из жидкой фазы отпариваются метан и этан. Абсорбентом служит фракция н. к.— 85 °С. Абсорбер второй ступени предназначен для поглощения паров бензина, увлеченных сухим газом из абсорбера-десорбера. Абсорбентом служит фракция 140—240 °С. Насыщенный абсорбент из абсорбера второй ступени насосом подается в первую ректификационную колонну б сухой газ, выходящий с верха абсорбера второй ступени, поступает в топливную сеть завода. Тепло абсорбции в абсорбере-десорбере снимается в трех точках по высоте абсорбционной части аппарата циркуляцией абсорбента через холодильники. [c.107]

Ректификация — разделение жидкой, парэжидкостной или паровой смеси на практически чистые компоненты или их смеси, обогащенные легко- или тяжелолетучими компонентами. Процесс осуществляется в результате контакта неравновесных потоков пара и жидкости, формирующихся из вводимой в колонну смеси (питания). Формирование парового и жидкого потока основано на различии в температурах кигения разных компонентов и поддержании определенных темпе)атур вверху и внизу разделительной (ректификационной) колонны. [c.50]

В ректификационных колоннах, теплообменниках, конденсаторах-холодильниках, емкостях и в насосных установлены краники для периодического взятия проб. На установках АВТ, построенных ранее, воронки из-под этих краников соединялись непосредственно с канализационными колодцами, куда спускались жидкие нефтепродукты. Количество спускавшихся продуктов было весьма значительным. Для уменьшения потерь, возникающих при взятии проб, число пробных краников сокращено до минимума в связи с наличием на установках анализаторов качества воронки из-под пробных краников соединены в общую линию установлена на низкой отметке специальная емкость, к которой присоединен трубопровод от пробных краников вертикальный насос периодически подкачивает собранные продукты в сырье, поступающее на переработку. [c.229]

Можно наметить следующую схему расчета установки с двумя отгонными колоннами. Приступая к вычислениям, мы располагаем количеством Ь, совокупным составом и энтальпией начальной неоднородной жидкой системы и составами хщ и Хнг продуктов разделения. Выбор температуры расслоения в декантаторе смеси сырья п ожиженных верхних паров обеих колонн позволяет панести на тепловую диаграмму соответствующую изотерму и по кривым растворимости найти составы х д уИ х о . жидких потоков, направляемых из декантатора в отгонные колонны. Для определения рабочих режимов разделения в ректификационных колоннах следует назначить составы и у[ паров и поднимающихся с их верхних тарелок. Очевидно, концентрация Ух < 2/е> С 2/1 > Уе- Назначение этих концентраций позволяет с помощью оперативных линий и найти коли- [c.269]

Сырьем второй ректификационной колонны является жидкая фаза go, 2 декантатора, фигуративная точка которой, очевидно, располагается в области жидкости, недогретой до точки кипения. Для определения минимального расхода тепла ( да мин в кипятильнике второй колонны следует найти ту коноду, продолжение которой на тепловой диаграмме пройдет через фигуративную точку go, 2- По точке пересечения этой коноды с вертикалью П2 = onst определяется искомый минимальный расход тепла будучи увеличен, он обеспечит нормальный устойчивый режим разделения в отгонной секции. Пусть принято значение рабочего расхода тепла в кипятильнике Qr2 мин и тем самым определено расположение полюса отгонной секции второй колонны [c.292]

На рис. 55 приводится принципиальная схема блока стабилизации и абсорбции, используемого на комбинированной установке ЭЛОУ — АВТ со вторичной перегонкой бензина (тип А-12/9) производительностью 3 млн. т/год сернистой нефти Ромашкинского месторождения. Смесь легких бензиновых паров и газа из первой ректификационной колонны атмосферной части установки АВТ поступает в емкость для сепарации газа 2. Газ после отделения от жидкой фазы проходит в абсорбер 9. Абсорбентом служит фракция н. к. — 85 °С, коточая подается с низа стабилизатора через теплообменники 8. Избыток фракции н. к. — 85 °С выводится из системы. Абсорбентом для абсорбера II ступени служит фракция 140—240 °С, выходящая из осксзной ректификационной колонны атмосферной части. Насыщенный абсорбент из абсорбера II ступени насосом подается в основную ректификационную колонну. Сухой газ, выходящий с верха абсорбера II ступени, поступает в топливную сеть завода. Тепло абсорбции во фракционирующем [c.149]

Так определяются все основные величины, используемые в графическом и аналитическом методах расчета ректификационной колонны, разделяющей исходную неоднородную в жидкой фазе систему частично растворимых веществ неэвтектического вида. [c.321]

Для возможности взаимообмена веществом и энергией между контактирующими жидкой и паровой фазами необходимо наличие так называемой разности фаз между ними, т. е. необходимо, чтобы взаимодействующие фазы не находились в состоянии равновесия, исключающем возможность какого бы то ни было процесса. В результате энергосбмена между контактирующими фазами выравниваются их температуры, а в результате массообмена концентрации фаз приобретают равновесные значения, и процесс взаимодействия фаз прекращается, система приходит в состояние установившегося равновесия. Благодаря имеющей место значительной разности в плотностях жидкости и пара, равновесные фазы легко могут быть разделены, и процесс продолжен дальше, путем нового контактирования этих фаз с другими жидкими и паровыми потоками, неравновесными с ними. Такое повторное, последовательное контактирование движущихся навстречу друг другу потоков, осуществляется в ректификационных колоннах на тарелках, представляющих собой единичные ступени контакта фаз. [c.67]

Из тех же соображений, что и в случае постепенного и однократного испарения гетерогенной жидкой системы, разделенной на два слоя, ее ввод в ректификационную колонну в двухфазном жидком или трехфазном парожидком состоянии лишен всякого практического смысла, ибо при неизменных температурах и составах фаз ни о каком их обогащении тем или иным компонентом не может быть и речи. Поэтому напрашивается решение разделить в отстойнике оба слоя и их ректификацию проводить отдельно в различных колонных аппаратах, ибо каждый слой, перегоняемый отдельно, характеризуется уже двумя степенями свободы. В ходе его испарения меняются и температура, и составы фаз, и поэтому вполне возможен процесс обогащения фаз в ходе их контактирования, сопровождаемого теплообменом и взаимодиффузией. Это напрашивающееся решениедля рассматриваемого случая является к тому же и достаточным и дает установку в вопросе выбора технологической схемы оформления процесса. [c.70]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология