Давление, влияние на скорость в критической

Рис. 98. Влияние скорости изменения давления в объеме сжигания на критическое давление нормального горения

В заключение следует напомнить, что влияние давления на скорость реакций рассматриваемого типа складывается из двух эффектов — эффекта увеличения концентрации и влияния давления на константу скорости реакции. При температурах, значительно превышающих критические температуры реагирующих газов, и не очень высоких давлениях первый эффект является доминирующим. По мере приближения плотности газовой смеси к плотности яшдкостей влияние давления на константу скорости реакции становится все более значительным. [c.96]

В работе [145] исследовалось влияние давления газовой смеси стехиометрического состава, применяемой для синтеза аммиака, на величину критической скорости нсевдоожижения слоев дробленого кокса и металлических опилок игольчатой и пластинчатой форм. Установлено, что влияние давления на снижение критической скорости нсевдоожижения повышается с увеличением диаметра частиц. Особенно заметно влияние при давлениях до 50—60 ат. При дальнейшем повышении давления темп уменьшения критической скорости нсевдоожижения снижается. Эти выводы находятся в полном соответствии с работами [53, 76, 107]. [c.31]

Ранее было показано, что повышение давления способствует снижению критической скорости псевдоожижения. При этом чем больше диаметр частиц, тем больше влияние давления на снижение критической скорости нсевдоожижения. Давление влияет также на расширение псевдоожиженного слоя. Чем выше давление, тем больше расширение слоя при одном и том же числе нсевдоожижения. Влияние давления на степень расширения слоя сильнее для крупных частиц, чем для мелких [53]. [c.37]

При проверке этого соотношения [15] путем оценки г мы воспользовались экспериментальными данными по относящимися к низким давлениям [14]. Результаты приведены в табл. 13.6. К сожалению, только в двух случаях температура близка к той, для которой было получено уравнение (13.18). Для этих реакций критические расстояния между ионами, полученные по уравнению (13.18), хорошо согласуются с результатами, найденными другими многочисленными методами, описанными в гл. 7. Поэтому можно заключить, что влияние давления на скорость ионных реакций в значительной мере осуществляется через влияние на диэлектрическую проницаемость среды. [c.380]

Если бы влияние тела проявлялось только в том, что оно образует зону, непроницаемую для жидкости, то получилась бы следующая картина (рис. 3). Начиная от точки раздвоения потока (критической точки) А, вплоть до плоскости миделева сечения цилиндра (сечение /—/), свободная площадь, через которую проходит жидкость, непрерывно уменьшается. Соответственно скорость течения жидкости возрастает, и это приводит (согласно уравнению Бернулли) к уменьшению давления. Максимум скорости — минимум давления—достигается в сечении 1—/. Вторая стадия процесса — течение через расширяющееся свободное сечение — является строгим повторением первой, но в обратном порядке скорость [c.78]

Влияние скорости скольжения на противоизносные свойства смазочных масел с присадками связано, по-видимому, с температурными режимами в зонах трения. Поэтому было важно выяснить характер изменения противоизносных свойств смазочных сред с присадками при повышении температуры среды. С увеличением температуры растет износ при нагрузках ниже критических, при нагрузках выше критических износ уменьшается (рис. 3, кривые 1-5). Повышение износа при нагрузках меньших критической вызывает снижение удельных давлений на поверхности трения, но это снижение значительно меньше, чем в случае масла без присадки. [c.185]

Выше рассмотрены потери на рассеяние,, возникающие только вследствие укорочения сверхзвуковой части контура сопла, рассчитанного на равномерное и параллельное течение. Однако, кроме неравномерности полей давлений и скоростей, вызванной укорочением сопла, может возникнуть дополнительная неравномерность потока, обусловленная отличием формы звуковой линии в критическом сечении реального сопла от принятой в расчете сверхзвукового контура прямолинейной формы. Неравномерность потока в критическом сечении сопла обусловлена тем, что окрестность критического сечения со стороны дозвуковой части выполняют в виде дуги окружности. Это приводит к появлению криволинейной поверхности перехода через скорость звука. Неравномерность скорости в критическом сечении трансформируется по сверхзвуковой части и в выходном сечении может появиться дополни тельная неравномерность потока. Однако распространение малых возмущений, влияние которых уменьшается с ростом числа М, носит затухающий характер. На примере конических сопел это показано в работе О80]. При, радиусах очертания критического сечения, больших 0,5 г и Мо>1,5 дополнительные потери на рассеяние относительно невелики и не превышают 0,2% [330]. [c.174]

На рис. 13-26 приведено сопоставление критических нагрузок для условий кипения воды в большом объеме и при движении внутри трубы. Здесь для вынужденного движения представлены данные, для которых параметр х= 0 в сечении кризиса. Из графика следует, что при кипении в трубах наибольшее значение кр1 отвечает более низким давлениям (около 40 бар), чем для условий большего объема. При давлениях, меньших 70 бар, скорость не оказывает влияния на критические тепловые нагрузки. В целом зависимость д щ—Кр, ха, х) является сложной. [c.326]

При заданных давлении, диаметре трубы и массовой скорости влияние длины трубы на критический тепловой поток при постоянном паросодержании на выходе незначительно (рис. 16). [c.388]

Предполагается также, что восстановление скорости при движении жидкости вдоль стенки происходит в пределах радиуса проекции невозмущенной капли. Частица жидкости, движущаяся к стенке по оси капли, тормозится в критической точке, полностью теряя скорость, затем под влиянием градиента давления движется вдоль стенки, полностью восстанавливая скорость на расстоянии Rк. к моменту входа в центральное кольцевое сечение диска. Давление в этом сечении падает, естественно, до давления окружающей каплю среды, т. е. до нуля. Аналогичный процесс происходит вдоль всех линий тока, входящих в центральное кольцевое сечение диска профиль скорости в этом сечении прямолинейный, значение скорости определяется условием сплошности и процессом деформации капли. По мере растекания жидкого диска скорость аУц падает. [c.87]

С повышением давления увеличивается вязкость газа и тем снижается критическая скорость псевдоожижения. Исследование режима псевдоожижения показало, что влияние давления особенно заметно до 5—6 МПа и возрастает для более крупных частиц, критическая скорость псевдоожижения которых соответствует турбулентному режиму потока. Например, для частиц катализатора диаметром 0,67 мм критическая скорость псевдоожижения при атмосферном давлении была равна 0,47 м/с, а при 1 МПа — гораздо меньше (0,27 м/с) в то же время критическая скорость псевдоожижения частиц размером 0,2 мм практически не зависела от давления. [c.39]

Проведенные в этой области исследования в большинстве случаев характеризуют влияние ряда основных параметров лишь качественно. Известно, что значения а начинают быстро падать после достижения некоторого паросодержания. Это так называемое критическое паросодержание зависит от теплового потока, скорости, а также, вероятно, геометрических факторов и давления. Когда паросодержание выше критического, коэффициенты теплоотдачи принимают значения, близкие к величинам, характерным для сухого насыщенного пара при вынужденном движении. Это достаточно точно установлено в работах Мак-Адамса и др. [70]. Абсолютные значения критического паросодержания могут несколь- [c.147]

При постоянных диаметре и длине трубы и массовой скорости критический тепловой поток быстро уменьшается с увеличением давления в случае фиксированного выходного массового паросодержання х(2)=0 (рис, 19). При массовых скоростях ниже 2700 кг/(м - -с) значение критического теплового потока для х(2) = 0 растет при давлениях, меньших 10 МПа, и уменьшается при больших давлениях. Для больших массовых скоростей верно обратное. При постоянном недогреве на входе критический тепловой поток проходит через максимум для низких давлений и затем падает с ростом давления. В диапазоне давлений 10—20 МПа может существовать второй максимум, который возникает вследствие увеличения недогрева и массовой скорости и снижения отношения г/О. При постоянной температуре воды на входе Тц недогрев на входе растет с увеличением давления и влияние давления в системе на критический тепловой поток ослабляется во всем диапазоне значений давления. [c.389]

При малых значениях числа Маха (М1 < 0,3) величина скорости набегающего потока газа не оказывает заметного влияния на характер распределения давления по профилю. Коэффициенты давления р на профиле остаются практически такими же, как в несжимаемой жидкости. Увеличение скорости приводит к уменьшению минимального давления и соответственно к росту максимального числа Маха на профиле. Хотя при больших значениях М1 (М1 > 0,3) эпюра коэффициентов давления и величина ртш изменяются, но по-прежнему увеличение скорости набегающего потока приводит к росту максимального числа Маха. В результате нри некотором критическом значении числа Маха набегающего потока (М1 = М1 р) максимальная скорость на профиле становится равной местной скорости звука, т. е. Мпих = 1,0. При этом минимальное давление достигает своего критического значения [c.30]

X. Джекем, Дж. Роерти и Дж. Фербе [149] устанавливали значения критических тепловых потоков при кипении воды под давлением 140 ата в трубе и прямоугольных каналах. Труба диаметром 4,75 мм и длиной 318 мм была изготовлена из никеля. Каналы изготовлялись из никеля и циркалоя-2. Ширина кольца составляла 25,4 мм (обогреваемый размер 22,4 мм), высота —1,27 1,4 и 2,46 мм и длина — 305 и 685 мм. Средняя шероховатость поверхностей составляла 32 мк и 140 мк. Паросодержания изменялись от О до 100%, а скорости циркуляции — от 270 до 4050 кг/м сек. При низких паросодержаниях скорости достигали 8000 кг/м -сек. Каналы и труба располагались вертикально и под углом 45°. Полученные экспериментальные данные при кипении в трубе и каналах были одинаковы. Влияния шероховатости и материала поверхности теплообмена, а также расположения трубы (канала) обнаружено не было. Авторы установили заметное влияние скорости потока и паросодержания. Влияние скорости циркуляции особенно проявляется при нулевых паросодержаниях (фиг. 9). Изменение отношения Ljd практически йе отражалось на значениях 9кр. как при низких паросодержаниях (фиг. 9), так и при высоких. [c.20]

В сравнительно недавно опубликованной работе советских исследователей Стермана, Стюшина и Морозова [104] рассматривается влияние скорости на критический тепловой поток. Исследование проводилось на экспериментальной установке, где ранее ставились опыты с изопропиловым спиртом (см. стр. 121). Описание установки приведено в работе, опубликованной в 1952 г. [100]. Авторы исследовали для воды переход пленочного кипения в пузырьковое. Тепловой поток, при котором наступает этот переход, назвали минимальным тепловым потоком 7мин.. Исследование проведено при давлениях 2,5 и [c.59]

Во всем пройденном диапазоне давлений увеличение р приводило к резкому снижению максимального теплового потока. Это сопровождалось уменьшением критического температурного напора, который стремится к нулю при р/ркр.= 1. Коэффициенты теплоотдачи, поданным автора, в области пузырькового кипения, по-види-мому, не зависят от давления во всем исследованном диапазоне изменения р, а влияние теплового потока проявлялось значительно слабее, чем обычно при пузырьковом кипении на плоских поверхностях нагрева. Коэффициенты теплоотдачи изменялись в пределах 3,9-103 — 7,33-Юз ккал м - час. В опытах, при которых изучалось влияние скорости циркуляции Wq, последняя изменялась от О до 0,64 м/сек. В этих пределах измене-, ния Wq заметного влияния скорости на интенсивность теплообмена обнаружено не было, [c.105]

Из уравнения (5.65) следует, что при турбулентном режиме течения свойства бурового раствора оказывают небольшое влияние на импульсы давления, которые зависят главным образом от скорости перемещения труб. На основании рис. 5.66 можно заключить, что при использовании обычного бурового раствора в нормальных скважинных условиях турбулентное течение начинается при скорости перемещения труб немного более 1 м/с. Это критическое значение скорости перемещения труб подтверждается результатами промысловых исследований Гоуинза, который выявил заметное увеличение положительных импульсов давления при скоростях движения труб более 1 м/с (рис. 5.69). [c.238]

Зависимость скорости горения от давления для образцов тэна с различной дисперсностью и плотностью представлена на рис. 60. Б области малых давлений наблюдается устойчивое послойное горение, скорость которого почти не зависит от плотности и линейно растет с давлением. При достижении критического давления происходит резкое увеличение скорости и возникает конвективный режим, характерной особенностью которого является сильная зависимость скорости горения от давления Ыв = Ьр , где V > 1. Некоторое ослабление зависимости (р) при больших давлениях связывается с влиянием разбавления порошка ВВ газом (азотом), который выполняет роль инертной добавки, понижаюш,ей телше-ратуру проникающих в поры продуктов горения. Масса азота возрастает с уменьшением плотности ВВ и с увеличением давления. [c.138]

В работе [53] также показано значительное влияние давления на снижение критической скорости псевдоожижения крупных частиц. Так, если для катализатора синтеза аммиака критическая скорость частиц диаметром 0,1 мм практически не зависит от давления, то у частиц диаметром 0,38 мм и выше влияние давления на величину критической скорости весьма значительное. Особенно значительное снижение критической скорости нсевдоожижения заметно при давлениях до 50 ат. При дальнейшем увеличении давления скорость нсевдоожижения уменьшается медленее. [c.31]

Простота расчета для высокомолекулярных полимеров Гкогда (М/Мс) >10], находящихся вдали от Т , обусловлена тем, что у них определяющее значение имеет плотность флуктуацнонной сетки, а фактор свободного объема не играет заметной роли. Он становится существенным, когда с уменьшением молекулярной массы ниже ЪМс все возрастающее влияние начинают оказывать свободные концы макромолекул, что приводит к снижению пространственной однородности флуктуацнонной сетки зацеплений. Специфическое влияние может оказывать также большое различие молекулярных масс и соответственно вязкостей компонентов смеси, как это поясняется схемой, представленной на рис. 2.31, б. В этом случае, когда концентрация высокомолекулярного компонента велика, наблюдается двухступенчатая зависимость объемного расхода от перепада давления. При достижении критической скорости сдвига высокомолекулярного компонента он переходит в высокоэластическое состояние. Специфика явления в данном случае определяется тем, что этот переход оказывается облегченным вследствие значительной неоднородности флуктуацнонной сетка зацеплений. В результате диссипативные потери снижаются скачком, и наблюдается эффект срыва. Однако этот срыв происходит при напряжении т <3 Поэтому он отличается малой амплитудой, и при дальнейшем повышении нанряжения сдвига развивается режим неньютоновского течения, пока не будет достигнуто значение т , типичное для данного полимергомологического ряда. [c.198]

Для азота и метана оказалось возможным определение характера изменений скорости потока, происходящих по типу де Краатса. Оно основано на близких величинах давления обоих газов после ввода пробы, а также на значительной разнице между их вязкостью и вязкостью аргона Отсутствие подобного изменения можно объяснить, по крайней мере, двумя путями. Во-первых, как уже упоминалось, разность в вязкости может не вызывать значительных изменений давления или скорости потока во-вторых, ван де Краатс утверждал, что в системах, аналогичных применяемым здесь, в которых постоянный поток массы газа-носителя достигается за счет достаточно большого перепада давления в игольчатом клапане, влияние вязкости задерживается. Однако при отсутствии игольчатого клапана критический перепад давления возникает в редукционном клапане, установленном на е.мкостп с газо.м. Таким образом, поток массы должен быть постоянным независимо от наличия игольчатого клапана. [c.76]

Существенное влияние ка коэффициент трения графита оказывает удельная нагрузка. При лревышении некоторого определенного для данных условий удельного давления, так называемого критического, резко возрастают коэффициент трения, скорость изнашивания, и материал становится неработоспособным [40]. [c.66]

Боуден, Эванс, Иоффе и Юилл [8] изучили влияние давления на скорость термического распада триазида циануровой кислоты. Авторы установили, в частности, что повышение давления с 140 до 6000 атм при 190" С увеличивает продолжительность полного разложения изученного взрывчатого вещества в 16 раз. Аналогично при 210" С продолжительность распада увеличивается в Юраз при повышении давления с 6000 до 22 500 атм. Температура, при которой происходил взрыв навески взрывчатого вещества (т. е. когда достигалась критическая величина скорости термического распада), также несколько возрастала с повышением давления она составляла в среднем 191° С при давлении 135 атм и 207° С — при давлении 4300 атм. Повышение температуры, при которой [c.245]

При более высоких температурах 1050—1150°, при которых обычно производится горячая обработка давлением высоколегированных сплавов типа ЭИ437, интервалы критических деформаций практически при ра.зличных скоростях одинаковы. В районе этик температур механизм деформирования у таких металлических материалов соответствует горячему, и на ход пластического деформирования влияния скорости не обнаруживается. [c.119]

Концентрация сорбата в газовой фазе может быть повышена за счет увеличения молекулярного взаимодействия между разделяемым компонентом и неидеальным газом-носителем. Для этого в качестве элюента используются вещества в условиях температуры и давления, близких к критическим [129—131]. Таким образом хрс-матографический процесс осуществляется в переходной области между газовой и жидкостной хроматографиями. При этом сочетаются преимущества обоих методов. Коэффициент распределения становится зависимым от давления и его- можно уменьшить в 1000 и более раз. Большие возможности открывает варьирование давления во время опыта. Существенное влияние на удерживание оказывает и природа подвижной фазы, ее способность к специфическому взаимодействию с сорбатом. При выбо-ре соответствующих параметров можно достичь эффективности и скорости разделения, близких к аналогичным скоростям и эффективности ГХ и значительно более высоким, чем при жидкостной хроматографии, вследствие меньшей вязкости НФ и больших значений коэффициентов диффузии. ГХ при высоких давлениях может быть осуществлена как в газс-жидкостном, так и в газо-адсорбционном вариантах. Ассортимент НФ из-за повышения их летучести ограничен и в каждом конкретном случае необходима проверка возможности их миграции. Этого недостатка лишены твердые адсорбенты. Сообщается, что при больших давлениях в СОг возможно растворение D 200, SE-30, ПЭГ 4000, апиезона L, в NH3 — ПЭГ 20М, OV-17 [133], в F2 I2 — полипропи-ленгликоля, апиезона М, SE-52 [202]. Приведенные данные свидетельствуют о высокой элюирующей способности плотных подвижных фаз, В табл. 4 приведены некоторые примеры, иллюстрирующие аналитические возможности флюидной хроматографии. [c.94]

Если бы влияние тела проявлялось только в том, что оно образует зону, непроницаемую для жидкости, то получалась бы следующая картина (рис. 3). Начиная от точки раздвоения потока (критической точки) А вплоть до плоскости миделева сечения цилиндра (сечение /—/), свободная площадь, через которую проходит жидкость, непрерывно уменьшается. Соответственно скорость течения жидкости возрастает, и это приводит (согласно уравнению Бернулли) к уменьшению давления. Максимум скорости — иинимум давления — достигается в сечении /—I. [c.99]

В качественном отношении уравнение (6) согласуется с данными по влиянию на скорость реакции диаметра сосуда, давления, разбавления инертным газом и состава смеси. Как показывает уравнение, при диаметре сосуда ниже критического скорость реакции падает до пуля. Уравнение (6) дает кривые такого же типа, как изображенные на рис. 1, но все же в меньшей стспсни соответствует экспериментальным данным, чем приведенное выше эмпирическое уравнение (1). Например, рассчитав коэффициенты а и 6 по скоростям реакции при давлении 300 мм рт. ст. в сосудах большого диаметра, можно вычислить, что скорость реакции станет равной пулю в сосудах с диаметром 7, 10 и 14 мм при давлении соответственно 300, 200 и 150 мм рт. ст. В действительности же, при тех жо давлениях, кроме давления в 150 мм рт. ст., реакция идет с измеримой скоростью в сосуде диаметром 5 мм. Точно так же, рассчитанные по уравнению (6) скорости реакции в сосуде с диаметром 29 мм при давлениях 200 и 150 мм рт. ст. были равны соответственно 13,3 и 6,0 мм рт. ст. в минуту в то время, как экспериментально определенные скорости составили 7,5 и 2,8 мм рт. ст. в минуту. [c.244]

Хотя природа поверхности оказывает несомненное влияние на продолжительность периода Tj и, вероятно, периода г. , она не имеет, согласно данным Дэя и Пиза [9], большого влияния на границы давление—температура областей холоднопламенного и высокотемпературного воспламенений. Эти исследователи, изучая систему пронан—кислород, получили картину, подобную изображенной на рис. 2 в пирексовых сосудах, обработанных азотной или фтористоводородной кислотами или покрытых КС1. В последнем случае наблюдалось значительное удлинение индукционного периода, особенно при низких температурах. Анализ продуктов, полученных в серии опытов с применением аналогичной обработки, показал наличие перекисей во всех сосудах, кроме покрытых КС1. На основании этих фактов Дэй и Пиз высказали сомнение относительно роли перекисей в механизме образования холодного пламени, и одновременно, подняли вопрос о влиянии ацетальдегида в связи с тем, что, согласно более раннему исследованию Пиза [34], покрытие стенок сосуда слоем K I обусловливает значительно более низкую концентрацию ацетальдегида, чем в сосудах без такого покрытия. По нашему мнению, так как реакция не обнаруживает тенденции к достижению стационарного состояния, обрыв цепей на поверхности сосуда мон ет лишь замедлить скорость реакции, но не способен полностью предотвратить достижение критических концентраций альдегидов и перекисей, вызывающих образование холодйого пламени. Эти критические концентрации зависят главным образом от давления и температуры и достигаются спустя более или менее длительное время в зависимости от природы поверхности. То обстоятельство, что в непрерывной системе не обнаружены перекиси в покрытой КС1 трубке, не свидетельствует против их кратковременного существования аналогичным образом при гетерогенном каталитическом окислении ацетальдегида на покрытой КС1 поверхности не требуется достин ения критической концентрации для течения самоускоряющейся реакции. [c.259]

Кривой 3 будет соответствовать наибольший перепад давления между кондом огра1ниченного пространства и зоной минимального давления н наиболее интенсивная циркуляция, а кривой 2 — наименьшая, так как перепад давления обеспечивает преодоление сопротивлений при движении газов циркуляционной зоны. Диаграммы на рис. 45 показывают также, что количество движения струи до критического сечения почти постоянно и не зависит от соотношения скоростей и но после критического сечения быстро уменьшается. Рассматриваемый эксперимент является, однако, недостаточным для того, чтобы сделать выводы о влиянии соотношения скоростей йУо и на изменение количества движения во второй половине ограниченного пространства, а также в отношении закономерности изменения кинетической энергии по длине струи. [c.93]

Влияние относительной продольности обтекания поверхности Аа= =Яп/Я (где Яд и Я соответственно обозначают продольно обтекаемую и общую поверхность) на его тепловую эффективность исследовал И. П. Эпик [Л. 117]. Эти исследования проводились в газоходе пылесланцевого парогенератора среднего давления при температурах продуктов сгорания 650—750°С и скорости 12—18 м/с. На змеевиках образовывались плотные сульфатносвязанные отложения, т. е. они работали в области скоростей, которые выше первой критической скорости газов. Эти исследования показали, что с увеличением относительной продольности обтекания Ап тепловое сопротивление золовых отложений на трубах снижается. Соотношение тепловых сопротивлений отложений при Лп=0 и Лп=1 может доходить до 8—10. С увеличением времени это соотношение несколько уменьшается. [c.242]

При движении расплава в полости формы возникает напряжение сдвига, достигающее своего максимума на границе раздела фаз. Это напряжение называется ориентационным, оно связано с псевдопластпческим состоянием расплава. На величину его оказывают влияние не только перепад давления, но и перепад температуры. Ориентационные напряжения заметнее всего проявляются на тонкостенных отливках [14]. В толстостенных же изделиях напряжение образуется в результате объемной усадки при фазовом переходе. Следовательно, для идеального заполнения формы необходимо, чтобы скорость литья под давлением в конечной стадии заполнения формы не падала ниже критической величины, при которой расплав затвердевает в устье впуска. Преждевременное затвердевание вызывает провалы, утяжки или раковины. В литьевом изделии, естественно, всегда остаются внутренние напряжения. [c.224]

Если влиянием вязкости можно пренебречь, то необходимую для распада капли критическую скорость воздуха можно бпреде-лить, приравнивая аэродинамическое давление в точке застоя капли давлению, вызванному поверхностным натяжением [c.48]