Испарители интенсификация

Многие исследователи изучали выпускаемые промышленностью трубы с внутренним оребрением, а некоторые также и с внешней интенсификацией. В [25] описаны эксперименты в горизонтальном двойном испарителе, с котлом, работающем на этилене, конденсирующемся в трубах с внутренним оребрением. Коэффициент теплопередачи при этом возрос в 4 раза. [c.361]

Неплотно установленные ленточные вставки использовались при опускном течении в вертикальной трубе испарителей для обессоливания морской воды [38]. Эти вставки также эффективны для прямоточных испарителей криогенных жидкостей [39] или парогенераторов [40, 41], так как они выгодно воздействуют во всех режимах. Парогенераторы со спиральными трубами имеют преимущества ввиду их компактности и высокой теплопередающей характеристики. Интенсификация кипения сильно зависит от геометрических и режимных условий [42, 43]. Умеренные улучшения а (среднего по поверхности) получены для кипения при вынужденной конвекции, причем интенсификация усиливается с уменьшением диаметра спирали. В области недогрева q ниже, чем для сравнимой прямой трубы однако q или Х . обычно существенно выше, чем в случае прямой трубы при паросодержаниях на выходе больше 0,2. Теплоотдача в закризисной области также улучшается. [c.425]

Предлагается [94] вариант интенсификации процесса на установке со змеевиковым реактором путем использования испарителя одновременно в качестве окислительной колонны (рис. 72), для чего испаритель оборудован воздушным маточником и условно назван окислительной колонной-испарителем. Предусмотрен также съем тепла реакции окисления. Расчеты показали, что без существенных затрат на внедрение таким способом можно резко увеличить производительность установки, одновременно снизив энергетические затраты на рециркуляцию битума. Испытание такой схемы на Омском НПК показало практическую возможность ее осуществления. Для повышения производительности необходимо заменить испаритель аппаратом большего диаметра. [c.235]

Однако несомненно, что пористые металлические покрытия теплообменных поверхностей могут с успехом использоваться для интенсификации теплообмена, кроме испарителей холодильных машин, также в тепловых трубах, термосифонах, конденсаторах-испарителях установок газоразделения и других охлаждающих устройствах. [c.28]

Витая резиновая вставка, выполняющая турбулизирующую функцию, показана на рис. VI.5. Ленточные спиральные турбулизаторы, примененные для интенсификации теплообмена со стороны рассола в кожухотрубных фреоновых испарителях, увеличивают а в 2—3 раза при незначительном возрастании мощности. [c.113]

Выбор между схемами 4 и 5 определяется требованиями к качеству товарных жирных кислот, качество которых жестко нормировано по двум показателям массовой доле смоляных кнслот н неомыляемых веществ. При отборе жирно-кислотной фракции из низа третьей колонны, как это предусмотрено схемой 5, в этом целевом продукте концентрируются смоляные кислоты, приходящие с исходной смесью в колонну, а также труднолетучие неомыляемые вещества, в том числе ангидриды кислот. Кроме того, в продуктах содержится некоторое остаточное количество легколетучих неомыляемых веществ, основная часть которых отбирается с легким маслом из верха той же колонны. Попытки снижения массовой доли смоляных кислот в жирно-кислотной фракции за счет интенсификации разделения во второй колонне путем увеличения высоты колонны, флегмового числа, подвода теплоты в испаритель неизбежно приводят к усилению термической деструкции компонентов в этой колонне. При этом наряду с уменьшением доли смоляных кислот в питании третьей колонны возрастает доля неомыляемых веществ, что отрицательно сказывается на качестве жирных кислот. Следовательно, качество талловых жирных кислот, получаемых по схеме 5, не стабильно и нет возможности управлять им. Это положение можно несколько исправить, если отбирать жирно-кислотную фракцию через боковой отбор в паровой фазе, а с кубовым продуктом третьей колонны выводить труднолетучие неомыляемые вещества. Разделение по схеме 5 вызывает минимальные потери карбоновых кислот вследствие термического разложения. Менее стойкие смоляные кислоты полностью выводятся по этой схеме так же, как в схеме 2 из второй колонны, т. е. раньше, чем в других схемах. [c.117]

Значительной сложностью отличаются процессы кипения бинарных и многокомпонентных жидкостей, что существенно, например, для кубов-испарителей ректификационных колонн. Здесь важную роль играют ограничения, связанные с перемещением массы одного компонента через другой, что резко снижает скорости роста пузырей и приводит к уменьшению коэффициентов теплоотдачи при пузырьковом кипении, в то время как критический тепловой поток может снижаться, а может и увеличиваться. Данные по расчетам интенсивности кипения бинарных смесей через значения коэффициентов теплоотдачи для чистых компонентов, в том числе и для вынужденного движения, приведены в [1]. Там же имеются данные о возможной интенсификации процессов кипения многокомпонентных смесей на горизонтальных трубах с наружными низкими ребрами. [c.245]

Нефтеперерабатывающие заводы — предприятия с большим удельным потреблением свежей и оборотной воды и большим количеством сточных вод. Только очень немногие заводы работают без сброса сточных вод или со сбросом их в пруды-испарители, на поля орошения или закачкой в глубокие почвенные пласты. Чем больше мощность завода и глубина переработки нефти, тем выше потребление охлаждающей воды для теплоотвода и тем больше сброс сточных вод в водоем. Интенсификация действующих заводов и увеличение их мощности дает большой экономический эффект, но при этом значительно возрастает количество потребляемой воды и, следовательно, количество сбрасываемых сточных вод. [c.126]

Принцип наложения вращательного движения на жидкую пленку, стекающую по твердой поверхности, а также газовую фазу, находящуюся в контакте с ней, с целью интенсификации в обеих фазах процессов переноса был впервые осуществлен на практике в конце двадцатых годов. В дальнейшем он был использован при создании ряда конструкций роторно-пленочных ректификационных колонн [2—5] и роторно-пленочного испарителя с вращающейся поверхностью нагрева [6, 7]. Предложенные конструкции не получили распространения, область их применения ограничилась в основном созданием лабораторных н полупромышленных аппаратов. [c.13]

Результаты проведенного сравнения показывают, что для испарителя с гофрированным ротором значения а при прочих равных условиях существенно выше. Следовательно, в таком испарителе достигается более высокая степень турбулизации жидкостной пленки, ускоряющая в ней теплоперенос, чем в испарителе Лува . Кроме того, интенсификация теплообмена в испарителе Лува [c.170]

В линейном ресивере уровень жидкого агента колеблется в зависимости от заполнения им приборов охлаждения камер, испарителей и других аппаратов установки. Количество агента в действующих приборах испарительной системы изменяется в результате неточности регулирования его подачи, а также в зависимости от интенсивности, процесса кипения. В затопленных испарителях и приборах охлаждения камер по мере интенсификации процесса кипения (например, при поступлении в камеры теплых грузов или включении дополнительного компрессора) возрастает объем парожидкостной массы агента, что вызывает временное увлажнение хода компрессора и может привести к гидравлическому удару. С учетом этого обстоятельства переключение аппаратов испарительной системы, связанное с интенсификацией их работы, выполняют с большой осторожностью, предварительно прикрыв регулирующий вентиль. В момент отключения аппаратов уровень жидкого агента в них может оказаться значительно больше нормы, поэтому перед отключением рекомендуется удалять его путем выдавливания в жидком виде или отсасывания пара. При правильном заполнении системы уровень жидкого агента должен быть виден в указательном стекле ресивера при любом режиме работы установки. Недостаток агента в ресивере может привести к поступлению к регулирующему вентилю пара вместо жидкости в результате переполнения реси- [c.191]

Предложен метод интенсификации производства экстракционной фосфорной кислоты (как дигидратным, так и полугидратным способами) в двух реакторах. В первом реакторе ведется разложение фосфатного сырья серной и оборотной фосфорной кислотами при температуре 65—70 °С для дигидратного и 85—90 °С для полугидратного способа. В жидкой фазе пульпы поддерживается относительно небольшой избыток 50з. В этот реактор из вакуум-испарителя поступает поток циркулирующей пульпы. [c.227]

ИНТЕНСИФИКАЦИЯ ТЕПЛООБМЕНА В ИСПАРИТЕЛЯХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН [c.1]

Интенсификация теплообмена в испарителях холодильных машин и установок является важной народнохозяйственной задачей, так как масса испарителей составляет около 30—40 % общей массы холодильной машины, энергетические потери в них — около 20—30 %. Снижение массы и объема испарителей, уменьшение энергетических затрат и стоимости этих аппаратов возможно на основе повышения интенсивности процессов теплообмена. В книге на основе рассмотрения физической картины процесса кипения в условиях малых температурных напоров и низких температур сформулированы принципы интенсификации процесса теплоотдачи со стороны хладагентов в испарителях различного типа. Приведены современные данные о режимах течения и способах интенсификации теплоотдачи жидких хладоносителей и воздуха в испарителях и воздухоохладителях. [c.2]

Наиболее актуальной является проблема интенсификации теплообмена в испарителях холодильных машин и установок, так как они работают при низких температурах, что всегда приводит к малым значениям коэффициента теплопередачи. Малые значения коэффициентов теплопередачи обусловлены тем, что при низких температурах кипения имеют место невысокие коэффициенты теплоотдачи как на стороне кипящего хладагента, так и на стороне жидкого хладоносителя. [c.3]

В книге на основе общих физических представлений рассмотрены возможные способы интенсификации тепло- и массообмена со стороны холодильного агента и хладоносителя в испарителях сущест- [c.4]

По условиям кипения хладагента различают испарители с кипением внутри труб (или каналов другой формы) и на наружной поверхности труб. Условия кипения в большой степени определяют физическую картину процесса теплообмена хладагента и пути его интенсификации. [c.6]

Интенсификация процесса теплообмена в испарителе почти всегда связана с дополнительной затратой энергии. При интенсификации теплоотдачи от хладоносителя к стенке за счет повышения его скорости, применения оребрения или устройств, турбулизирующих его поток, неизбежно возрастание мощности, потребляемой насосом, мешалкой или вентилятором. При интенсификации теплоотдачи от стенки к кипящему в трубах хладагенту также часто увеличивается гидравлическое сопротивление потоку хладагента в аппарате, приводящее к понижению давления кипения на выходе из аппарата, что связано с менее экономичной работой компрессора и ростом мощности, потребляемой им на единицу холодопроизводительности. [c.28]

Для уяснения закономерностей теплоотдачи при кипении в аппаратах необходимо рассмотреть процесс, называемый кипением в большом объеме, как имеющий наиболее общий характер и позволяющий установить ряд качественных особенностей и количественных соотношений, необходимых для расчета испарителей различ ных типов и выявления путей их интенсификации. [c.35]

Изложенные в разделе 11.4 представления позволяют указать общие принципы интенсификации процесса теплообмена в стекающей пленке. К ним относятся (в зоне испарения) работа в турбулентном режиме и увеличение плотности орошения использование гладких поверхностей увеличение шага по высоте трубного пучка применение наклонных труб в вертикальных аппаратах и др. В зоне кипения теплоотдача может быть увеличена путем уменьшения Г, увеличения шероховатости поверхности, оребрения труб мелкими и частыми ребрами и, конечно, увеличения плотности теплового потока. Вместе с тем количественные характеристики процесса и рекомендации по его интенсификации применительно к оросительным испарителям могут быть установлены на основании экспериментальных исследований с хладагентами в соответствующих условиях. Эти вопросы изложены в главе V. [c.58]

ИНТЕНСИФИКАЦИЯ ТЕПЛООБМЕНА В КОЖУХОТРУБНЫХ ИСПАРИТЕЛЯХ ЗАТОПЛЕННОГО ТИПА [c.74]

Для оребренных фреоновых аппаратов при низких температурах основным термическим сопротивлением также является при высоких температурах значения и примерно одинаковы. Поэтому подход к интенсификации теплообмена в кожухотрубных испарителях должен зависеть от температурного режима их работы. [c.75]

В настоящее время известны следующие способы интенсификации путем изменения поверхностных условий повышение шероховатости поверхности теплообмена, применение оребренных поверхностей с определенными геометрическими параметрами, нанесение на поверхность различного рода покрытий и др. Увеличение конвективной составляющей теплопереноса может быть достигнуто следующими способами изменением начального паросодержания потока, поступающего к нижним трубам испарителя изменением уровня заполнения испарителя изменением массовой скорости двухфазного потока, движущегося в каналах между трубами рациональным распределением располагаемого температурного напора по высоте пучка рациональной компоновкой пучка и др. [c.78]

Для суждения о возможности и эффективности использования этого метода интенсификации в испарителях холодильных установок и, в частности, для выявления воздействия твердых частиц на нерастворяющееся в агенте масло требуются специальные исследования. [c.98]

Уменьшение диаметра труб приводит к повышению коэффициента теплоотдачи, который для ламинарного потока обратно пропорционален сй Г, а для турбулентного — йЦ. В кожухотрубных испарителях переход с йа = 50 мм на вн = 20 мм привел к повышению коэффициента теплоотдачи для ламинарного потока на 35 %, а для турбулентного — на, 20 %. Намечается дальнейшее снижение диаметра труб, которое ограничено уменьшением их механической прочности и возрастанием опасности засорения. Возможности интенсификации теплообмена этим путем невелики. Так, при снижении диаметра гладкой трубы с 20 до 15 мм коэффициент теплоотдачи увеличивается на 6—10 %, а коэффициент теплопередачи — примерно на 3—5 %. Однако снижение диаметра труб увеличивает компактность аппарата. [c.100]

Сказанное выше относится в равной мере как к испарителю 2,0 без интенсификации наружной теплоотдачи от стенки к аммиаку, так и к испарителю с интенсификацией. [c.104]

На основании проведенного анализа нельзя рекомендовать применение кольцевых турбулизаторов в испарителях холодильных машин при ламинарном протекании рассола, т. е. при низких его температурах, где интенсификация теплоотдачи как раз наиболее нужна. Недостатком кольцевых турбулизаторов является также то, что их трудно устанавливать и фиксировать в длинной трубе малого диаметра. Практически здесь возможно лишь наружное обжатие трубок. [c.104]

Сопоставление испарителей с обычной в эксплуатации степенью загрязнения и без интенсификации теплоотдачи к хладагенту а (кривые А на рис. IV-15), а также с увеличением а в 5 раз и отсутствием загрязнений (кривые Б на рис. IV-15) показывает в общем ту же картину, что и на рис. 1У-13. Интенсификация наружной [c.106]

Известно большое количество различных конструкций труб с внутренним оребрением. Большинство из них применяется для интенсификации теплообмена при кипении фреонов, протекающих внутри трубы. Однако их можно использовать и для интенсификации теплоотдачи со стороны хладоносителя. Трубы с цельнотянутым оребрением требуют специального изготовления на трубопрокатных заводах, поэтому их применение возможно лишь в перспективе. Трубы с гофрированными ребрами из-за малого эквивалентного диаметра более подвержены загрязнению, кроме того, в них слабее контакт между ребром и трубкой. Наиболее подходящими для нашей цели являются трубы со звездообразными вставками (типа в на рис. 1У-19). Подобные трубы из меди с алюминиевыми вставками были освоены отечественной промышленностью применительно к испарителям с внутритрубным кипением фреонов. Теплоотдача при кипении К22 в таких трубах была исследована Ф. Н. Дьячковым [39] (см. главу VI). В этом исследовании были получены значения эффективности контакта С , характеризующего тепловое сопротивление в месте соприкосновения ребра и трубки. Оказалось, что эффективность контакта зависит от температуры насыщения хладагента (так, при -Ь 5° С = 0,82, а при — 15 °С Ск = 0,6). Понижение эф( ктивности контакта с падением температуры является следствием различия коэффициентов линейного расширения для алюминия [а = (22ч-24) 10 ] и меди [а = (17-г-18) 10 ] и более низкой температуры алюминиевого сердечника по сравнению с медной трубкой. [c.116]

Наибольшее значение интенсификация теплоотдачи имеет для низкотемпературных испарителей с вязкими хладоносителями (рассолами), в которых поток носит ламинарный характер. [c.118]

Во всех описанных выше работах мощность, потребляемая генератором ультразвуковых волн, во много раз превышает обычный расход энергии на преодоление гидравлического сопротивления испарителя, что делает интенсификацию теплообмена в испарителях с помощью ультразвуковых колебаний в настоящее время неперспективной. [c.121]

При использовании интенсифицированных поверхностей интенсивность теплопередачи в аппарате, по существу, определяется величиной термических сопротивлений загрязнений. Их увеличение в условиях эксплуатации против расчетных может свести на нет все преимущества интенсификации теплоотдачи, и испаритель не будет давать проектных температур хладоносителя, а компрессор будет работать с менее эффективным использованием энергии. Отрицательное влияние на теплопередачу оказывает и повышение концентрации соли в рассоле против расчетной. [c.123]

Трубы с внутренними ребрами изготавливаются для испарителей хладоагентов. Интенсивность теплоотдачи можно увеличить на несколько сот процентов по сравнению с гладкой трубой [27, 28], что видно из рис. 4. Теплоотдающие поверхности с интенсификацией широко используются в испарителях с вефтикальными трубами. Хотя профилированные трубы (трубы с двойными канавками и со спиральными гофрами) разработаны в основном для усиления конденсации на наружной стенке, коэффициенты теплоотдачи для испаряющегося рассола внутри трубы также растут [29]. При испарении со стекающей пленки а можно увеличить больп1е чем в 10 раз с помощью труб с внутренним оребрением [30]. [c.425]

Качество удаляемой смеси контролируется с помощью стекла, на поверхность которого направляется ее струя. При наличии масла стекло покрывается ровной коричневой пленкой. Промывание масла водой и слив отстоя повторяются трижды. После 40-часового отстоя еще раз сливается вода и удаляется шлам, масло подогревается паром и с помощью плунжерного насоса через фильтр 2 подается в печь 3. Из печи масло направляется в испаритель 4. Благодаря небольшому вакууму и повышенной температуре остатки врды удаляются из масла. Для интенсификации процесса в нижнюю [c.192]

Специфика режимных параметров работы испарителей и теплофизических свойств холодильных агентов обусловливает низкую интенсивность теплообмена в них. В связи с этим испарители в большой степени определяют массовые и габаритные показатели холодильной машины в целом. Таким образом, для хладотех-ники весьма важной является проблема интенсификации теплообмена при кипении хладоагентов в области малых ДГ. [c.15]

Наиболее перспективным является нанесение пятен фторопласта или покрытие поверхности перфорированными фторопластовыми пленками, при этом получается гетерогенная поверхность с чередующимися плохо смачиваемыми пятнами и хорошо смачиваемой твердой поверхностью. Такой вид покрытия снижает работу образования поверхности раздела фаз и сохраняет устойчивые центры парообразования. Однако, учитывая недостаточно устойчивую работу таких поверхностей, а также то, что для фреонов, хорошо смачивающих поверхность, в настоящее время не имеется еще надежных лиофобизаторов, применение для интенсификации испарителей несмачиваемых покрытий, используемых для других жидкостей, пока является проблематичным. [c.17]

В последние годы стали меньше производить, но все еще продолжают эксплуатировать испарители открытого типа — с открытой системой циркуляции хладоносителя,например воды (рис. 5). Она охлаждается в открытом баке (необязательно металлическом — он может быть железобетонным). В хладоноситель погружены охлаждающие элементы — трубы или панели, внутри которых кипит хлад-аге11т. Для интенсификации теплоотдачи вода перемешивается мешалкой, работающей от электродвигателя. Охлажденная вода отбирается из бака насосом и подается потребителю холода. [c.64]

Испарительная способность разработанного испарителя сравнивалась с данными о работе испарителя Лува в сопоставимых условиях [26]. Результаты проведенного сравнения показывают, что для испарителя с гофрированным ротором коэффициент теплоотдачи при прочих равных условиях существенно выше, т. к. в таком испарителе достигается более высокая степень турбулиза-ции жидкостной пленки, интенсифицирующая в ней теплоперенос. Кроме того, интенсификация теплообмена в испарителе Лува практически приостанавливается при скорости вращения 5 м/с, а для испарителя с гофрированным ротором она происходит во всем исследованном диапазоне скоростей вращения [c.199]

Принцпп действия. Обе шнековые пары являются самоочищающимися и в процессе осевой подачи перерабатываемого материала как бы провальцовывают его вокруг себя. При этом материа.л разогревается за счет нагретых стенок корпуса и энергии трения, в которую переходит мощность двигателя (по вопросам продольной подачи материала, зффективности смешения и способности шнеков к самоочистке см. раздел 3.3.9). Материал, поступающий на два верхних вала (ротора), падает вниз, в образованную шнеками ванну и высвобождает при зтом испаряющиеся летучие компоненты, направляющиеся в свободную, расположенную на некотором удалении дегазационную камеру. Вследствие большого поперечного сечения дегазационного отверстия скорости газов остаются обычно достаточно низкими, что исключает захват твердых частиц материала. Надежность работы дегазационных отверстий, которая сопряжена обычно для шнековых испарителей с многочисленными проблемами, для машины VDS-V не вызывает особых затруднений, так как в нижней части дегазационной шахты , где наиболее вероятно скоп.ление спекшихся частиц, размещены самоочищающиеся шнеки. Для интенсификации процесса дегазации можно работать под вакуумом. Материал собирается в наиболее глубоком месте и обновляется расположенными внизу шнеками как валковой парой, перемещается в новое по сравнению с предыдущим положение, вновь соприкасаясь с горячими стенками корпуса [96, 98, 144]. [c.169]

Интенсификация работы бессатураторных установок предполагает увеличение их единичной мощности, усовершенствование абсорберов, в которых между первой и второй ступенью предусматривается установка барботажно-распределительной тарелки, повышающей надежность работы аппарата Для получения крупнокристаллической соли в ВУХИНе разработан кристаллизатор с псевдоожженным слоем, а в УХИНЕ — гидроклассификатор к обычным испарителям Ведутся работы по созданию абсорбера-кристаллизатора для улавливания аммиака и пиридиновых оснований и получения крупнокристаллической соли сульфата аммония без применения вакуум-выпарки [c.239]

С целью интенсификации процесса электролиза, понижения напряжения на электролизере и одновременного повышения выхода по току было предложено электролиз расплавленных хлоридов проводить на циркулирующе.м жидком катоде (например, свинцовом). Выделяющийся на катоде натрий образует с ним жидкий сплав, который удаляется из зоны электро лиза благодаря циркуляции жидкого катода. Натрий, непрерывно отгоняемый из сплава в специальном испарителе, может быть сконде>5сирован и выделен в виде товарного продукта или переработан в соединения натрия. Обедненный ло содержанию натрия жидкий свинец возвращается в электролизер. Такая схема работы электролизера позволяет непрерывно отводить натрий и поддерживать низкую концентрацию его в [c.27]

За последнее время во многих отраслях промышленности, потребляющих холод, особенно в пищевой, имеется тенденция к понижению его температурного уровня, что повышает актуальность интенсификации теплопередачи в испарителях. Наблюдающееся расширение применения фреонов неизбежно повлечет за собой использование жидких хладоносителей в крупных централизованных холодильных установках или применение непосредственного охлаждения, главным образом в децентрализованных малых и средних установках. Это вытекает из основного направления современного холодильного машиностроения на создание оборудования в виде агрегатов с полной заводской готовностью, уже заряженных хладагентом, с тем чтобы исключить на месте монтажа работы по зарядке машины фреоном, требующие высокой квалификации. Примером полной агрегатизации могут служить крупные водоохлаждающие холодильные машины в централизованных установках кондиционирования воздуха. [c.4]

Задаваясь различными значениями скоростей, можно для заданной потребителем постоянной температуры хладоносителя при определенной плотности теплового потока q вычислить зависимость П = f (w). Эта зависимость всегда будет иметь минимум, так как с ростом ш мощность насоса (вентилятора) Na увеличивается, а мощность компрессора N . = Qol s уменьшается из-за повышения температуры кипения при интенсификации теплообмена. Вычисляя оптимальные значения скоростей хладоносителя для различных q, можно получить точку, соответствующую оптимальному значению q, и, следовательно, определить минимум миниморум приведенных годовых затрат для данного испарителя (точка А на рис. 1-16). Сопоставление "iid,pyi/(гоо-кдт) отдельных испарителей надо производить по значениям минимальных приведенных годовых затрат Ямин> вычисленных указанным выше способом и отнесенных к одному киловатту холодопроизводительности Луд. [c.31]

Исходя из сформулированных в главе П физических представлений о факторах, влияющих на теплообмен при кипении на пучках труб, можно наметить два основных пути интенсификации теплообмена в кожухотрубных испарителях со стороны кипящего хладагента 1) увеличение переноса теплоты собственньш парообразованием на каждой трубе 2) увеличение конвективной составляющей теплопереноса. [c.77]

Таким образом, применение покрытия из стеклоткани существенно интенсифицирует теплоотдачу при кипении К12 и аммиака в условиях работы испарителей. При давлениях около атмосферного и д = 1- 2 кВт/м степень интенсификации с помощью очехления соизмерима с увеличением коэффициента теплоотдачи оребренной поверхности, отнесенного к внутренней поверхности труб, т. е. отношение ао,. п/ п близко к отношению аор.пР/ п- [c.89]

Однако в настоящее время отсутствует промышленная технология очехления труб. Кроме того, нет данных о долговечности и стабильности работы таких покрытий. Мы привели сведения об их теплотехнических характеристиках для того, чтобы показать возможность применения пористых неметаллических покрытий для интенсификации испарителей. Отыскание приемлемого материала и технологии изготовления таких покрытий — д(ело дальнейших исследований. [c.89]

М. И. Берманом [10] и 3. Р. Горбисом предложен способ интенсификации теплообмена при кипении путем помещения поверхности нагрева в дисперсный слой несвязанных твердых частиц. Эксперименты проводили при давлениях ро < Ю Па, д = = (1-т-ЮО) кВт/м на воде, этаноле и дрожжевой суспензии применительно к работе испарителей выпарных установок. В качестве нагревателей использовали горизонтальные пластины, одиночные трубы и пучки труб. Дисперсные слои были образованы стеклянными шариками ей — 0,62-нЗ,42 мм, шариками алюмосиликата с й = 2,77 мм и другими материалами с примерно одинаковой теплопроводностью. [c.96]

На основании приведенных данных можно сделать вывод, что интенсификация теплоотдачи в испарителях с гладкими трубами путем увеличения паросодержания потока на нижних рядах пучка целесообразна при низких температурах кипения и малых д для малорядных пучков. Относительное влияние нижних рядов для малорядных пучков более существенно сказывается на средней теплоотдаче пучка, чем для многорядных. Для генерирования пара в нижней части пучка, видимо, целесообразно в одном-двух нижних рядах устанавливать трубы с интенсифицированной поверхностью теплообмена (оребренные, с пористым покрытием). В этом случае исключается циркуляция в испарителе балластного пара, не производящего охлаждения. [c.99]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология