Влияние параметров на тип сопла

Кроме основных размеров форсунки (диаметров сопла, тангенциальных отверстий и плеча закручивания), на параметры ее работы оказывают влияние высота сопла и камеры закручивания, длина тангенциальных отверстий, угол входа и выхода в сопловое [c.189]

Концентрация водородных ионов (pH воды) является одним из основных параметров десорбции сероводорода из воды. Влияние этого параметра изучалось на минерализованной сточной воде с заданной величиной pH при температуре 22° С и давлении перед соплом 3,75 кГ/см . [c.102]

Анализируя известные экспериментальные данные о влиянии геометрических характеристик камеры энергетического разделения с ТЗУ на температурную эффективность даже адиабатной вихревой трубы, можно отметить, что ее оптимальная геометрия зависит от режимных параметров работы. Учитывая особенности конструкции ВЗУ по сравнению с ТЗУ, а именно наличие угла ввода газового потока относительно оси камеры энергетического разделения отличного от 90 (р< 90 ) расширение с радиуса меньшего, чем радиус камеры энергетического разделения (на высоту сопла ВЗУ), — следует ожидать с позиций струйной модели течения газовых потоков и различные оптимальные параметры вихревой трубы. [c.99]

Влияние параметров технологического режима дегазации. Технологический режим предварительной дегазации воды методом разбрызгивания в вакуумном десорбере может характеризоваться следующими основными параметрами давлением перед соплом, удельным расходом воды и продувочного газа. [c.100]

Если можно принять, что ускорение газа изменяется по определенному закону (например, линейному [35]), то исследование течения в сопле можно провести аналитическими методами. Однако недостатком данного подхода является то, что допущение, лежащее в его основе, принимается, исходя из удобства аналитического метода исследования, вместо того чтобы отражать реальные условия. Преимущество аналитического подхода [28, 29] заключается в том, что отчетливо выявляется влияние параметров потока на характеристики сопла. При использовании только численных методов для этой цели потребовалось бы проведение большого числа расчетов. [c.333]

Рис. 2.11. Влияние параметров струй (а) и слоя (б) на протяженность каверны в неподвижном зернистом слое полистирола (полуограниченное сопло)

В связи с этим целесообразно рассмотреть влияние размеров сопла и регулируемых параметров процесса литья—температуры, и давления — на изменение температуры расплава в сопле. Расчеты показывают , что повышение температуры в стенках сопла при давлении около 125 МПа может достигать 120 °С. [c.92]

ВЛИЯНИЕ ПАРАМЕТРОВ НА ТИП СОПЛА [c.53]

Рассмотрим влияние геометрических параметров сопла (iig, Щ, 0fe) и показателя адиабаты у на структуру течения, используя результаты работ [60, 153], в которых исследования проведены в широком диапазоне определяющих параметров. Рассмотренные варианты сведены в табл. 4.1 (чертой помечены величины, отнесенные к г . Здесь приведены значения координаты точек на оси и на контуре, в которые приходит ударная волна, углы наклона ф1, ф2 падающей и отраженной ударных волн и отношение давления р2 за отраженной ударной волной к давлению pi перед падающей ударной волной. На номера вариантов, помещенных в таблице, в дальнейшем будем ссылаться при анализе результатов расчетов. [c.166]

На режимные параметры всасывающего сопла большое влияние оказывает величина зазора между соплом и поверхностью на- [c.91]

Влияние давления перед форсункой и расхода распыливаемой жидкости на основные параметры вихревой камеры представлено на рис. 2.14 и рис. 2.15. С увеличением расхода распыливаемой жидкости увеличиваются соответственно и диаметры входных отверстий и сопла, а также радиус плеча закручивания. С другой стороны увеличение давления перед форсункой ведет к уменьшению размеров указанных параметров. [c.42]

При анализе экспериментальных данных о закрученных струях следует иметь в виду, что хотя параметром крутки и определяются основные аэродинамические характеристики струи, он все же не является универсальным критерием, так как на поведение струи существенное влияние оказывают граничные условия и, в частности, оформление выходных сечений сопла. Ниже приводятся некоторые характеристики закрученных струй, полученные различными авторами для осесимметричных кольцевых струй с цилиндрическими соплами. Опытами установлено, что в этом случае независимо от типа завихрителя струи, у которых значения параметра крутки в выходном сечении сопла одинаковы, имеют практически одинаковые аэродинамические характеристики. Из характеристик закрученных струй наибольший практический интерес для топочной техники представляют следующие [c.39]

Более детальное изложение теории струи в потоке можно найти в монографии Г. Н. Абрамовича и др., ссылки на которую приведены выше, где показано, что при большой начальной неравномерности струи (толстых пограничных слоях на срезе сопла) при изменении относительной скорости спутного потока в интервале 0,5 < т< 2 влияние величины т на законы изменения основных параметров но длине струи (Ь х), Aum x), Aim(x) и т. п.) невелико, причем минимальная интенсивность изменения [c.388]

Логан [300] использовал аналогичный метод для исследования влияния рекомбинации атомов на параметры течения в гиперзвуковой аэродинамической трубе. Им было предсказано значительное отклонение от состояния термохимического равновесия в соплах гиперзвуковых аэродинамических труб, имеющих высокую скорость охлаждения. [c.119]

Изучалось влияние угла встречи струй, формы сечения сопла, размеров сопла и расстояния между соплами, т. е. основных параметров, [c.55]

Настоящая работа является первой попыткой исследования на стенде влияния режимных и конструктивных параметров на полноту тепловыделения в собственно циклонной камере. При этом за определяющие режимные и конструктивные параметры были приняты способ подачи топлива и его фракционный состав, скорость вторичного воздуха и его распределение по соплам, форсировка циклона, содержание летучих в топливе, длина циклонной камеры. [c.124]

При практической реализации процесса, в камере удалось добиться зональности его развития и стадийности протекания окисления топлива в соответствии с идеями, заложенными в конструкцию камеры сгорания. Изменением конструкции и режима газификационной зоны удалось управлять величиной механического недожога, а параметрами дожигательной зоны — величиной химического недожога в выходном сечении камеры. Ответвление части первичного воздуха, подаваемого через сопла, п дожигательную зону (см. рис. 1) и отсутствие подсоса продуктов зоны дожигания в зону газификации привели к достаточно независимой работе зоны предварительной подготовки топлива, что дает возможность рассматривать итоговые характеристики в сечении IV в зависимости только от параметров газификационной зоны. Величины химического и механического недожога в сечении IV оказывают непосредственное влияние на таковые в сечении /. Сопоставление величии механического недожога в этих сечениях при различных конструктивных и режимных вариантах дожигательной зоны показывает, что дожигательная зона может переработать лишь ограниченное количество (15—25%) механического недожога, что позволяет рассматривать величину механического недожога в сечении / как функцию глав- ным образом параметров зоны газификации. [c.210]

Угол перехода камеры закручивания в сопло оказывает заметное влияние на параметры работы форсунки лишь прн малых значениях геометрической характеристики. При этом с увеличением угла перехода расход топлива уменьшается, угол факела увеличивается, тонкость распыливания улучшается. При очень малых углах перехода удлиняется путь топлива к соплу и практически увеличивается длина камеры закручивания, в соответствии с этим изменяются параметры работы форсунок. [c.190]

Область развитого течения. В этой расположенной ниже по потоку области восходящей струи процессы смешения и вовлечения окружающей среды определяются начальным и приобретенным импульсами струи, воздействием выталкивающей силы, а также стратификацией и параметрами течения окружающей среды. С удалением от сопла влияние начальных условий быстро ослабевает. Струя постепенно превращается в факел. [c.142]

Проведенный выше анализ движения жидкости в центробежной форсунке показывает, что если главный параметр форсунки велик и значительны длины вихревой камеры и сопла, то возникнут большие потери энергии струи. Это окажет влияние на величину скорости жидкости на выходе из сопла центробежной форсунки. От действительной величины скорости жидкости зависит не только корневой угол факела, но и мелкость распыления жидкости и дальнобойность факела. [c.52]

На практике такого раздельного влияния каждого фактора не наблюдается, так как малейшее изменение одного параметра сразу же вызывает соответствующие изменения других параметров. Так, например, увеличение давления перед соплом приводит к увеличению расхода рабочей жидкости, последнее вызывает увеличение расхода подсасываемой жидкости, за счет [c.15]

В связи со сложностью процессов, происходящих в конструктивных элементах гидроструйных насосов, их взаимным влиянием друг на друга, зависимостью гидравлического сопротивления от режима движения жидкостных потоков, от коэффициента подсоса и многих других факторов коэффициенты сопротивления не могут быть приняты постоянными во всем диапазоне изменения рабочих параметров гидроструйных насосов. Для применяемых в настоящее время гидроструйных насосов с центральным соплом коэффициенты сопротивления в диапазоне изменения и от 0,2 до 5 можно ориентировочно принимать следующими Сц = 0,04-5-0,06 [c.35]

На величину удельного импульса оказывают влияние давление в камере сгорания, конструкция сопла и давление окружающей среды. Однако если эти факторы постоянны, удельный импульс может служить мерой при сравнении эффективности различных типов ракетных топлив следует отметить, что при конструировании ракет дальнего действия важно даже небольшое изменение этих параметров. Удельный импульс изменяется прямо пропорционально-корню квадратному из температуры горения (в °К) и обратно пропорционально корню квадратному из молекулярного веса продуктов сгорания. Таким образом, удельный импульс зависит как от вида применяемого горючего, так" [c.140]

При больших колебаниях давления в пневмосети основные размеры вихревого аппарата определяют из условия обеспечения заданных параметров при минимальном давлении сжатого воздуха. Если нет системы регулирования, то при увеличении давления растет расход сжатого воздуха. Перепад температур ЛГх сначала растет, а потом начинает уменьшаться. При некотором давлении прекращается рост холодопроизводительности. Затем она начинает уменьшаться, так как влияние уменьшения АГх превалирует над влиянием роста расхода. И если давление в 2—4 раза превышает расчетное, то возможен переход в режим реверса , когда через диафрагму вытекает не охлаждаемый, а нагреваемый поток. Такой переход может вызвать возникновение аварийной ситуации. Из сказанного следует, что при больших колебаниях давлений нерегулируемые установки потребляют избыточное количество сжатого воздуха. Для исключения аварийной ситуации необходимо ограничивать максимальное давление перед соплом. [c.127]

Изменение характера зависимости АТт. т) на различных участках струи связано с изменением соотношения между градиентным переносом и переносом за счет начальной турбулентности. На значительном удалении от среза интенсивность начальной турбулентности оказывает незначительное влияние на процесс смешения. Основная роль здесь принадлежит градиентному переносу. Поэтому увеличение скорости спутного потока (и соответственно градиента скорости) приводит к резкому падению температуры в переходном и основном участках. При турбулизации кольцевого потока интенсивность переноса, обусловленного начальной турбулентностью и градиентом скорости, возрастает (в области т>1) при увеличении параметра т. Вследствие этого при больших скоростях спутного потока наблюдается значительное снижение температуры в переходном участке и смещение области высоких градиентов к соплу. [c.180]

Оценим влияние подачи интенсификатора — компрессорного воздуха через кольцевую струю (см. рис. 6.18) на длину факела. Принимая параметры торможения компрессорного воздуха давления = 0,589 МН/м (6 атм), температуры Г = 293 К, получим значение скорости в выходном сечении сопла Лаваля и д = 485,5 м/с (см. расчет сопла Лаваля в следующем примере). При относительном расходе интенсификатора = 0,55 мVм газа (при нормальных условиях) получаем скорректированную величину KJ, учитывающую подачу двух спутных потоков [c.534]

В работе [20] численно решена задача о течении газа в плоском сопле прп наличии неравновесной релаксации колебательных степеней свободы. Определены колебательные температуры различных мод, установлена инверсная заселенность уровней и определен коэффициент усиления. Исследовано влияние геометрических параметров сопла на инверсную заселенность уровней и коэффициент усиления и иродемопстрировапа вангность учета двумерных эффектов нри их определении. На рис. 6.13, а показаны липии М = onst в плоском сопле с угловой точкой при учете (сплошные липии) и без учета (штриховые линии) колебательной релаксации. Оче- [c.286]

В работе [89] представлены результаты чпслешюго профилиро- ваиия и анализа влияния формы сопла и газодинамических параметров на характеристики газодинамических лазеров. [c.288]

Исследование процесса образования пузырей и капель при истечении жидкостей или газов из отверстий и сопел имеет исключительно важное значение для разработки научно-обоснованных методов расчета колонных аппаратов, в которых межфазная поверхность создается путем диспергирования жидкости или газа. Механизм образования пузырей и капель чрезвычайно спожен и определяется очень большим числом параметров. Параметры, влияющие на процесс образования пузырей, можно подразделить на конструктивные, параметры, связанные со свойствами газов и жидкостей, и режимные параметры. К первому классу относятся диаметр, форма, ориентация и конструкция сопла, а также материал, из которого он изготовлен. Кроме того, чрезвьиайно важным конструктивным параметром для образования пузырей, является объем газовой камеры, из которой происходит йстечение газа в жидкость. К параметрам, связанным со свойствами выбранной системы, можно отнести поверхностное натяжение на границе раздела фаз, плотность и вязкость жидкости и газа, угол смачивания и скорость звука в газе. И, наконец, режимные параметры включают объемный расход диспергируемой фазы, величину и направление скорости сплошной фазы, высоту уровня жидкости в колонне, перепад давления в сопле и температуру. Не все названные параметры равноценны и одинаково важны для процессов образования капель и пузырей, однако большинство оказывает существенное влияние на величину отрывного диаметра и частоту образования диспергируемых частиц. [c.48]

Эти результаты указывают на устойчивый характер струйного течения потоков в вихревой фубе. Все описанные результаты получены на ВЗУ. Для выяснения влияния типа закручивающего усфойства на изменение температуры в периферийной области было испытано двухсопловое ТЗУ с круглыми соплами диамефом 9,2 мм. Эксперименты были выполнены на той же установке и при тех же исходных параметрах сжатого воздуха. [c.57]

Что касается границ затопленной сверхзвуковой струп, то они, вообще говоря, являются криволинейными. На практике, однако, этой криволинейностью можно пренебречь и аппроксимировать границы струи на некотором удалении от переходного сечения прямыми линиями, наклоненными к оси струи под тем же углом, что и в несжимаемой жидкости. Точка пересечения этих прямых с осью Хо (полюс струи) изменяет свое иоложеппе относительно среза сопла в зависимости от значения N. Влияние числа Мо на полюсное расстояние показано на рис. 7.22. Величина хо = хо1Ьо характеризует далинобойность струи результаты, представленные на рис. 7.22, указывают на значительное увеличение дальнобойности с ростом параметра Мо. [c.400]

Таким образом, параметром, определяющим влияние тепловой выталкивающей силы на течение, является комплекс Ог /Ке2. При малых величинах Ог /Не х можно найти решение описанным выше методом возмущений. Но вдали от сопла, как сказано выше, пограничный слой рассчитывается численным методом, причем подведенная тепловая энергия и подведенное количество движения задаются в выходном сечении сопла х = 0. В статье [14] рассмотрено такое течение в изотермической или устойчиво стратифицированной окружающей среде. Решение определяющих течение параболических уравнений получено конечно-разностным маршевым методом. В статье рассмотрены и факелы, и восходящие струи. Найдено, что в обоих случаях характеристики течения далеко вниз по потоку стремятся к характеристикам осесимметричного факела, образованного сосредоточенным источником тепла. По мере того как воздействие тепловой выталкивающей силы становится преобладающим, характер течения приближается к течению в тепловом факеле (см. обзоры Листа [22] и Джалурия [17]). [c.200]

Приведенные зависимости длины турбулентного диффузионного факела горящего газа от размера сопла и параметров газа справедливы для случая горения газа в атмосфере одиночно струей. Для многоструйного диффузионного горения газа, а также при горении в воздушном потоке, движущемся под тем или иным углом к газовой струе, геометрические характеристики факела, разумеется, сильно меняются. Факел удлиняется в сИут-ном потоке воздуха, а также меняет свою форму и размеры под влиянием гравитационных сил. Например, факел при выходе свободной струи газа в горизонтальном направлении сильно укорачивается и отклоняется кверху. [c.151]

В дополнение к перечисленным важнейшим параметрам РДТТ существуют некоторые приемы, с помощью которых можно уменьшить влияние регулирующих параметров на максимальное давление, время горения и нейтральность кривой тяги. К их числу относятся создание компенсирующих поверхностей в канале заряда, изменение длины и формы компенсирующего выходного конуса, изменение вязкоупругих свойств топлива. Поскольку деформация заряда определяется свойствами ТРТ, при определенных обстоятельствах это можно использовать для компенсации изменений во внутренней баллистике двигателя, модифицируя физические свойства топлива. Такое влияние механических характеристик ТРТ на параметры рабочего процесса проявляется и в меньшей температурной чувствительности двигателя бессопловой конструкции. Канал заряда в бессопловых РДТТ сам формирует сопло двигателя, и при высоких температурах топливо больше деформируется, расширяя канал, [c.136]

Энергетическая характеристика аминов. Используя большое число литературных источников, можно сделать заключение, что удельный импульс топлив на основе азотной кислоты и аминов имеет величину 1960—2000 м/с. Ее можно не сколько увеличить за счет повышения давления в камере и степени расширения в сопле. Но, как известно, эти конструктивные параметры не определяют энергетического уровня топлива, хотя и влияют на величину удельного импульса. Более существенное влияние оказывает подбор окислителя. Так, с аминами как горючими, используя в качестве окислителя азотный тетраксид, можно получить увеличение удельного импульса до 2350— [c.136]

Более полное представление о пульсационной структуре коаксиальной струи дают графики на рис. 7-21, на которых для одного из значений параметра т представлены результаты подробных измерений пульсационной скорости и напряжения турбулентного трения в поле течения струи. Эти данные свидетельствуют о значительном влиянии низкочастотных пульсаций не только на средние, но и на пульсационные величины. Степень влияния низкочастотных пульсаций существенно зависит от соотношения скоростей смешивающихся потоков. Она максимальна при малых. значениях параметра т и минимальна при т>1. При относительно низкой скорости спутного потока (т = 0,2) в начальном участке струи с повышенным уровнем начальной турбулентности резко возрастает интенсивность пульсаций и напряжение турбулентного трения. Это приводит к значительному расширению пограничного слоя и более быстрому затуханию средней скорости. На значительном удалении от среза сопла, т. е. в той области, где превалирующее значение имеет градиентный перенос, интенсивность пульсаций и напряжение трения в струях с повышенным уровнем турбулентности оказываются более низкими, чем в струях с естественным уровнем начальной турбулентности. При увеличении скорости спутного потока влияние низкочастотных пульсаций заметно ослабевает. [c.181]