для труб тепловой баланс

Тепловой баланс и поверхность труб. Тепло, переданное в радиационной секции (36) [c.131]

В Советском Союзе и во многих других странах низшая теплотворная способность рабочего топлива есть основной показатель для оценки качества топлива, подсчета тепловых балансов, удельных расходов и т. п. В Англии, США и некоторых других странах за исходную величину при оценке топлива, тепловых расчетах и т. п. принимают уходящее же с паром в дымовую трубу тепло, соответствующее скрытой теплоте парообразования, считают потерей наравне с другими тепловыми потерями. Не во всех странах при подсчетах величину скрытой теплоты парообразования 595 кал округляют до 600 так, например, германский стандарт принимает ее равной 585 кал. [c.210]

Определению прямой отдачи посвящены многочисленные работы советских и зарубежных ученых. Наилучшие результаты при расчете коэффициента прямой отдачи и количества тепла полученного радиантными трубами, дает аналитический метод Н. И. Белоконя , базирующийся на совместном решении уравнений теплового баланса [c.286]

Количество тепла, поглощаемого радиантны.ми трубами, определяется из теплового баланса камеры радиации. [c.104]

В аппаратах с вынесенной зоной кипения как с принудительной, так и с естественной циркуляцией кипение раствора происходит в трубе вскипания, устанавливаемой над греющей камерой. Кипение в греющих трубках предотвращается за счет гидростатического давления столба жидкости в трубе вскипания. В греющих трубках происходит перегрев жидкости по сравнению с температурой кипеиия на верхнем уровне раздела фаз. Поэтому температуру кипения раствора в этих аппаратах также определяют без учета гидростатических температурных потерь Д". Перегрев раствора А пер может быть найден из внутреннего баланса тепла в каждом корпусе. Уравнение теплового баланса для /-го корпуса записывается в следующем виде [c.88]

Температуру поверхности стенки трубы со стороны парогазового потока можно определить, пользуясь выражением, полученным из уравнения баланса тепла, составленного на единицу площади поверхности теплообмена [c.182]

При необходимости учета охлаждения всего исходного потока, на наш взгляд, целесообразно эффективность неадиабатной вихревой трубы оценивать количеством тепла, отбираемого у всего потока — теплосъемом J, которое можно определить из теплового баланса [c.62]

Соотношение, полученное из рассмотрения теплового баланса. После определения перечисленных параметров останется найти только три массовую скорость теплоносителя в межтрубном пространстве, длину труб и число ходов N2 при перекрестном токе теплоносителя. Для нахождения этих неизвестных необходимо три независимых уравнения. Одно из них можно получить, если выразить общее количество тепла, передаваемого теплоносителю или отбираемого от него на стороне кожуха, через произведение проходного сечения на один ход (для перекрестного тока), массового расхода в межтрубном пространстве на единицу площади проходного сечения и перепада температуры теплоносителя в межтрубном пространстве [c.173]

Для теплообменника поверхностного типа, например труба в трубе , при расчете баланса тепла и изменении температуры необходимо принять (или экспериментально оценить) гидродинамическую структуру потоков. Пусть, например, теплоносители перемещаются один во внутренней трубе радиусом г, другой — по зазору между трубами — г, в режиме вытеснения, а в радиальном направлении имеем режим полного перемешивания, тогда получим [c.124]

Тепло, необходимое для дегидрирования, подводится с катализатором. Тепловой баланс процесса регулируется как температурой нагревания, так и интенсивностью циркуляции катализатора. Пары бутана поступают через распределительную решетку в зону кипящего слоя катализатора, где в результате тесного контакта паров с катализатором бутан дегидрируется при 580°. Образовавшийся контактный газ уходит через двухступенчатый циклон 5а в верхней части реактора, где улавливается пыль катализатора и она возвращается в кипящий слой по спускной трубе циклона 56. [c.600]

Рассмотрим вначале установившееся одномерное неизотермическое движение несжимаемой жидкости и газа в трубах. При этом предполагается, что жидкость является однофазной, т. е. не претерпевает фазовых превращений, а скорость, плотность, давление и температура в каждом поперечном сечении распределены равномерно. Пусть горячая жидкость (газ) закачивается в скважину (рис. 1). Выделим элемент эксплуатационной колонны dz, ограниченной сечениями z и z + dz, через которые происходит приток тепла с температурой Ti и отток тепла с температурой Та соответственно. Через стенки трубы данного элемента происходит потеря тепла в окружающую среду с температурой Т . Выражая Tj и Tj через среднюю температуру элемента Т, составляя уравнение теплового баланса и используя закон сохранения массы, энергии и уравнение Вернули в механической форме, согласно ]1] получим следующее уравнение энергии [c.145]

С целью увеличения выработки кокса и улучшения показателей работы отечественных установок необходимо для каждой из них осуществить специальную подготовку сырья. Способ подготовки следует подбирать на каждом НПЗ в зависимости от свойств исходной нефти и схемы ее переработки. Подготовленное сырье коксования должно иметь высокую коксуемость, низкое содержание серы, металлов и золы. Химический и фракционный состав сырья должны обеспечивать его максимальную ароматизацию, испарение и заданное разложение в реакционном змеевике печи. При этих условиях в камере увеличивается доля реакций уплотнения, идущих с выделением тепла, что улучшает тепловой баланс камеры и позволяет повысить качество кокса (механическую прочность, летучие вещества) [1,2, 7—9]. Этим требованиям наиболее полно могли бы удовлетворять остатки малосернистых и малозольных смолистых нефтей. Однако на отечественных заводах в основном перерабатываются или легкие малосернистые парафинистые нефти, или тяжелые смолистые сернистые нефти. Поэтому в первом случае необходимо снизить содержание парафиновых углеводородов, плохо подготовленных к образованию кокса в камере и способствующих закоксовыванию труб печи. Во втором — подготовка сырья должна обеспечить уменьшение содержания в коксе серы и металлов, при сохранении высокого выхода. За рубежом, особенно в США, вопросам подготовки придают большое значение сырье коксования дифференцируют в зависимости от направления использования кокса [7, 9]. Основную массу кокса для алюминиевой промышленности получают из прямогонных остатков, а кокс для графитированных электродов (премиальный) — из дистиллятных крекинг-остатков [c.16]

Действительно, поскольку вся работа внешних сил при течении расплава по трубе превращается в конечном итоге в тепло, то, если пренебречь потерями в окружающую среду, среднее приращение температуры определится непосредственно из уравнения энергетического баланса [c.130]

Тела с неограниченно высокой теплопроводностью. Простейшим примером случая нулевого внутреннего сопротивления является процесс передачи тепла в теле с неограниченно высокой теплопроводностью (т. е. с незначительным внутренним термическим сопротивлением), температура которого резко изменяется при контакте с теплоносителем. Обычно предполагается, что температура теплоносителя /ж — величина постоянная. Следовательно, все полученное (или генерированное) тепло мгновенно распространяется в материале и температура тела увеличивается равномерно по всему объему. Решения могут быть получены с хорошим приближением, если тело, о котором идет речь, имеет относительно своего объема большую площадь поверхности. Всем этим условиям удовлетворяют такие тела, как тонкостенные трубы и сферы и тонкие пластины, выполненные из материала с высокой теплопроводностью. Определяюш,им уравнением является соотношение баланса тепла, т. е. количество тепла, полученного телом, равно количеству тепла, переданного теплоносителем [c.38]

Исходные данные для расчета состав перерабатываемой газовой смеси, ее давление ро и температура Та на входе в установку давление охлажденного потока Рх недорекуперация на теплом конце теплообменника ЛТт, теплопритоки из окружающей среды Qo. Расчет выполняют вариационным методом. Вначале задаются долей охлажденного потока л. По методике, изложенной в п.п. 3.2 и 3.3, выполняют термодинамический расчет вихревой трубы и определяют параметры охлажденного и нагретого потоков, а для вихревой трубы с выводом конденсата — также параметры жидкостного и газового потоков, выводимых из конденсатосборника. Температуру сжатого газа на входе в сопловой ввод вихревой трубы принимают равной температуре конденсации выделяемых компонентов. Из уравнения энергетического баланса установки определяют относительное количество выводимого конденсата [c.206]

При давлениях горючей смеси порядка атмосферного (или выше атмосферного) вследствие большой абсолютной скорости реакции температура пламени достигает. 2000—3000° К и мы имеем обычные горячие пламена с характерной для них структурой. Структура горячего пламени может быть различной в зависимости от условий горения. Наиболее простой структурой обладают пламена, горящие без доступа внешнего воздуха. Таковы пламена, горящие в трубах, в частности, пламя, получаемое при подаче горючей смеси через узкую короткую трубку в трубу большего диаметра, сообщающуюся с внешним воздухом только в верхней ее части. В этом слзгчае можно различить следующие три зоны пламени зону предварительного подогрева газовой смеси, зону горения (или зону реакции) и зону сгоравших газов. В зоне подогрева происходит постепенное повышение температуры, обусловленное передачей тепла от зоны горения и тепловыделением в результате медленных реакций, развивающихся вследствие повышения температуры и диффузии активных центров из зоны горения (см. ниже). При некоторой температуре (температура воспламенения) подогретая смесь воспламеняется — возникает зона горения с характерной для нее высокой температурой и обусловленной ею (а также высокой концентрацией активных центров) большой скоростью реакции. Протяженность (толщина) зоны горения обычно невелика и в случае обычных горячих пламен составляет величину порядка 0,1 мм (см., например, рис. 129). В этих случаях зону горения называют фронтом пламени. Вследствие большой скорости реакции концентрация активных центров во фронте пламени не успевает прийти к равновесию и обычно на несколько порядков превышает равновесную концентрацию при максимальной температуре пламени. Значительно превышающие равновесные значения имеют также концентрация электронов и интенсивность излучения фронта пламени. Однако абсолютные концентрации, активных частиц, как и концентрации электронов (и ионов) во фронте пламени, относительно невелики, а излучение света не играет существенной роли в тепловом балансе горячих пламен. Поэтому даже значительные отклонения концентраций атомов, радикалов и ионов и интенсивности излучения от равновесных значений не могут сказаться на величине конечной (максимальной) температуры Замени, устанавливающейся по завершению реакции горения на границе фронт пламени — зона сгоревших газов п определяющейся термодинамическим равновесием продуктов реакцип. [c.477]

Расчет реактора вытеснения непрерывного действия (трубчатого или колонного типа) также основан на интегрировании по времени (или по длине реактора, что то же самое) ур-ний скорости реакции, средней степени полимеризации совместно с ур-ниями теплового баланса (ур-ниями скорости выделения и отвода тепла). Модель идеального вытеснения предполагает в первом приближении допущение, что среда в трубе движется подобно поршню. Перемешивание различных элементов среды в направлении движения потока отсутствует. Реальные аппараты описываются с помощью более сложных моделей, учитывающих радиальную и осевую диффузию и т. д. (см. Полимеризация в массе). [c.451]

Расчетные параметры потоков высокочастотной индукционной (U-F)-плазмы. Для прецизионных расчетов параметров высокочастотной индукционной (и-Г)-плазмы с использованием расчетных моделей с учетом протока газа через зону разряда и внутренних перемещений плазмы входной информации недостаточно. Однако имеются некоторые оценки ее свойств, полученные с помощью сравнительно простых моделей, например модели Эккерта [34-36] для столба неподвижной плазмы в прозрачной для электромагнитного поля разрядной камере в индукторе высокочастотного генератора, в основе которой лежит допущение о балансе энергии, выделяемой в этом столбе при индукционном нагреве, и радиального кондуктивного потока тепла на стенки разрядной камеры. Радиус столба плазмы в этой модели (R) совпадает с внутренним радиусом разрядной трубы (Re) R = R - [c.523]

Количества тепла, переданного из трубы с зернистым слоем при стационарном распределении температур, может быть выражено уравнением теплового баланса [c.372]

IV, а также температура вещества на границах остальных зон. Из уравнений тепловых балансов рассчитывают количество тепла Q , которое необходимо подвести или отвести в соответствующую /-ую зону через стенку трубы. [c.294]

При выводе уравнений ММ аппаратов учитывают гидродинамические режимы перемещения веществ скорости химических превращений, диффузии, передачи тепла, хемосорбции и т. д. уравнения материального и энергетического (теплового) баланса уравнения фазовых превращений и др. В функции / входят (в явной или косвенной форме) основные конструктивные размеры аппарата (поверхности теплообмена, диаметры и длины труб реакторов и т. п.). Чем детальнее и полнее неформальная ММ, тем сложнее структура / и выше размерность вектора а, компонентами которого являются параметры уравнений кинетики (константы скоростей, энергии активации, коэффициенты диффузии и т. п.) и характеристики веществ (теплоемкости, плотности и т. д.). [c.248]

Процесс теплообмена, происходящий в радиантной части трубчатой печи, довольно сложный. Из многочисленных методов расчета процесса теплопередачи, имеющихся в литературе, наиболее принятым в настоящее время является метод, основанный на совместном решении уравнений теплового баланса и теплопередачи (36, 37]. При этом, согласно предложению Белоконя Н. И. [37], все излучающие источники (факел, кладка, дымовые газы) с различной температурой заменяются излучающей эквивалентной абсолютно черной поверхностью Нз и температура этой поверхности принимается равной температуре дымовых газов на переходе из радиантной в конвективную часть т. е. от эквивалентной абсолютно черной поверхности излучается на радиантные трубы при температуре столько же тепла, сколько его передается фактически прямым и отраженным излучением. [c.264]

Как видно из теплового баланса печи, приведенного в табл. 19, полезное использование тепла, выделяющегося при сгорании топлива, составляет около 55%. Потери тепла с топочными газами составляют около 24%. Однако в действительности величина потерь несколько ниже указанной в балансе, так как часть тепла топочных газов дополнительно используется в теплоиспользующем устройстве для подогрева воздуха или для получения пара. Температура топочных газов, уходящих в трубу из теплоиспользующего устройства, обычно [c.225]

Количество тепла, передаваемого через стенки труб (см. таблицу теплового баланса), [c.24]

Необходимое число тарелок проверяется по тепловому балансу, причем нужно учитывать возможность размещения холодильных труб на тарелках для отвода тепла реакции. [c.208]

Для определения расхода тепла на нагрев металла подсчитывают изменение тешосодер-жания по изменению средней по сечению тем-перату металла с учетом влияния охлаждаемых подовых труб. Тепловые балансы составляют для неизолированных подовых труб с тем, чтобы максимальная производительность печи была обеспечена ири любых условиях. [c.20]

Составим уравнение теплового баланса топки. Часть тепла, внесенного в топку топливом (считая от температуры исходной системы), передается радиантным трубам радиацией и свободной конвекцией ( p), а остальная часть уносится продуктами горения за пределы топочной камеры [5G p (Гр — Го) 1 [c.118]

Учитывая то, что в трубчатых печах, используемых в нефтяной прол1ышленности, часто бывает трудно определить точно количество тепла, поглош аемого продуктом в трубах печи, так как реакционное тепло и тепло испарения, как правило, неизвестны прп определении количества поглощенного тепла и к. п. д. иечи выводят из теплового баланса продуктов сгорания, выраженного уравлеппем (14). [c.123]

Программа расчета трубчатого реактора обозначена RTK22. Она предназначена для расчета противоточного реактора (типа TVA) и может быть использована, как упоминалось ранее, и для проектирования и при расчете режима. По существу, это программа прямого расчета режима с внешней процедурой оптимизации. Исходные данные включают скорость и состав входного газа, давление синтеза, скорость прямого байпаса (если таковой имеется) или подвода тепла к синтез-газу, температуру входа, и фактор охлаждения слоя , который представляет площадь поверхности охлаждающих труб на единицу объема катализатора, умноженную на соответствующий коэффициент теплопередачи. Данные должны также включать одно из условий окончания расчета — или объем катализатора, или выходную концентрацию, которая может быть выражена в тоннах аммиака в день. Так как все условия на входе в слой определены, то можно выполнить интегрирование уравнений кинетики реакции, теплового баланса и теплопередачи до достижения любого из заданных условий на выходе. Именно это гибкое условие окончания позволяет использовать программу как для проектного расчета, так и при определении режима реактора. [c.192]

Уравнение теплового баланса топки построено на базе предположения о том, что тепло, полезно выделенное в печи при сгорании топлива, передается радиантным трубам Ор, а остальная его часть ВССр (Г —Го) уносится с дымовыми газами в камеру конвекции. [c.537]

Рассмотрим оба эти вида потерь тепла. Составим уравнение теплового баланса элемента йг эксплуатационной колонны или фонтанных труб за время г (рис. 3). Считаем движение установившимся. Приток тепла происходит через нижнюю грань с температурой а отток — через верхнюю грань с температурой ТПусть — температура окружающей среды С —весовой расход жидкости С — теплоемкость жидкости Усм — удельный вес газированной жидкости К — коэффициент теплопередачи, зависяшдй от вязкости жидкости, теплопроводности стенок труб, толщины стенок, тепловых свойств грунта и т. д. [c.135]

Направим ось х вдоль оси трубки и запишем баланс тепла в цилиндрическом объеме радиуса и длины с1х. Вследствие конвективного переноса тепла в этот объем в единицу времени войдет количество теплоты, равное пг раСриТ, а выйдет — пг раСр11(Т + ёТ). Следовательно, приток тепла в рассматриваемом объеме в единицу времени составляет -т1Г,2рсСр 7с Г. С другой стороны, из рассматриваемого объема через стенки трубы в единицу времени уйдет количество теплоты, которое в соответствии с формулой (16.154) равно 2пг,.кг(.Т - Т )с1х. В рассматриваемом объеме в результате процесса нуклеации и дальнейшего конденсационного роста капель выделяется энергия [c.428]

Материальный баланс промышленного реактора может быть представлен схемой (рис. 11). Аппарат конструктивно разбит на две части. В первой части, состоящей из двух секций (рис. 12), представляющих собой трубчатые теплообменники, собранные из 62 труб диаметром 108X6, происходит в основном хлорирование лара-грег-бутилтолуола до дихлор-лара-грег-бутилтолуола. Хлор подается в нижнюю часть каждой из рассматриваемых секций. Выделяющееся в результате реакции тепло отводится с помощью хладоагента, омывающего трубу. Вторая часть аппарата также смонтирована из двух секций. Каждая секция представляет собой трубчатый теплообменник, состоящий из 62 труб диаметром 159X6. Во второй части аппарата производится более глубокое хлорирование реакционной массы, поступающей из первой части хлоратора и рециркулируемой части моио- и дихлорбутилтолуола. Выделяющееся в результате реакции теило отводится так же, как и в первых двух [c.93]

Задача поддержания постоянной температуры теплоносителя по длине трубопровода должна, по нашему мнению, решаться на предыдущих этапах проектирования, исходя из норм потерь тепла (холода). Но так как на практике такая технология проектирования часто нарушается, в систему АПРИЗ введены расчеты теплоизоляционного слоя по условию ограничения снижения (повышения) температуры по длине трубопровода. Для трубопроводов с обогревающим паровым спутником предусмотрен расчет теплового баланса с учетом передачи тепла от спутника к трубе. Здесь при выборе толщины изоляции используется условие тепло, поступающее от спутника, должно, по крайней мере, восполнять потери тепла трубопроводом. [c.67]

Согласно уравнению теплового баланса топки (VI. 84), тепло, полезно выделенное в печи при сгорании топлива, передается радиантным трубам в количестве С и уносится с дымовыми газами в камеру конвекции в количестве BG pg to.— о). [c.348]

Результаты испытаний приводятся в табл. 3, полученные показатели тепловых балансов характерны для сравнительно коротких прямоточных нагревательных печей, не имеющих рекуператоров. Печь имеет низкий коэффициент использования площади пода и чрезмерную поверхность труб системы нижнего нагрева (25% тепла уносится водой охлаждения). Как видно из табл. 3, наиболее высокие показатели работы печи получены на полуэжекциоиных горелках с витками. [c.414]

При мгновенном испарении конденсата, полученного из труб чатого кипятильника первого корпуса, в трубчатом кипятиль й ике второго корпуса и т. д., производительность и испаритель йая способность будут наибольшими в самом холодном корпусе Ёсли все корпуса имеют одинаковые размеры, при таком нерав номерном распределении тепла можно получить готовый про дукт с кристаллами меньшего размера. Кроме того, возрастают потери с соковым паром и образуются кристаллические осадки в корпусе с максимальной нагрузкой. Таким образом, при установке многокорпусных кристаллизаторов следует изготавливать каждый корпус различного размера. Если конденсат используется для предварительного нагревания питающего раствора, то тепловой и материальный балансы можно рассчитать так, чтобы обеспечить примерно одинаковую производительность каждого корпуса. [c.212]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология