Давление в форме распределение

Давление жидкости на элементы вращающегося ротора. Распределение давления на гюверхность ротора зависит от его размеров, угловой скорости и формы. Распределение давления необходимо [c.315]

Для лучшего понимания особенностей заполнения формы при литье под давлением реакционноспособных олигомеров необходимо исследовать влияние параметров процесса и свойств материала на скорость полимеризации. Этой цели посвящены работы Домине [47, 48]. В конце стадии заполнения формы распределение температур, определяемое только теплопередачей и протекающим химическим процессом, описывается следующими уравнениями [c.547]

Сферические резервуары предназначены для хранения жидких продуктов и сжиженных газов под высоким избыточным давлением в пределах 0,25-2 МПа [29, 31], а сферические газгольдеры - для хранения, смешения, выравнивания давления и распределения различных газов под избыточным давлением в пределах 0,5—2,5 МПа. Строительные конструкции сферических резервуаров имеют много общего со сферическими газгольдерами как по конструктивной форме, так и по напряженно-деформированному состоянию сферической оболочки и опорных конструкций, поскольку те и другие подвергают перед сдачей в эксплуатацию гидравлическому испытанию водой. [c.119]

Существует не меньшее разнообразие теорий происхождения элементов, чем теорий образования солнечной системы. Согласно одной из них, предполагается, что на ранней стадии эволюции Вселенной существовали очень высокие температуры и давления и в этих условиях поддерживалось термодинамическое равновесие между нейтронами, протонами, электронами и их различными комбинациями в форме элементов. В результате резкого уменьшения температуры и давления равновесное распределение между ними оказалось замороженным , и этим объясняется преобладающая распространенность легких элементов во Вселенной. Согласно другим теориям элементы образовались из субъядерных частиц в результате термоядерных процессов, приводящих к превращению легких элементов в более тяжелые за счет нейтронного захвата и испускания Р-частиц. В гл. 24 указывалось, что ядерная энергия связи в расчете на один нуклон максимальна у элементов, близких по порядковым номерам к железу. Это обстоятельство позволяет объяснить высокое содержание железа и никеля в массе Земли. [c.442]

Термин макромолекулы обычно применяется к молекулам с молекулярными весами более 10 000. Такие макромолекулы, как белки, полинуклеотиды и полисахариды, необходимы для жизни, их структуры осуществляют сложные функции. Макромолекулы типа синтетических высокополимеров являются основой многих синтетических волокон, пластиков и синтетического каучука. Соотнощение между физическими свойствами этих материалов и их молекулярным строением имеет огромнейшее значение. В этой главе будут рассмотрены белки и синтетические высокополимеры. Изучая такие свойства, как вязкость, ультрацентрифугирование, диффузия осмотическое давление и рассеяние света, можно получить информацию об их молекулярном весе, о распределении и форме распределения молекулярных весов. [c.601]

Формулы предназначены для расчета выпуклых днищ полусферической и эллиптической форм, находящихся под действием давления, равномерно распределенного по наружной поверхности. [c.72]

При расчете этих прогибов не учитывается дополнительная реакция сжатой пленки, находящейся под плитой. Распределение давления, определяемое по уравнению (7.12), достигает бесконечности на гранях а и 6 (рис. 7.5, б). В связи с этим грани должны иметь закругления, чтобы давление не было слишком высоким. Как и в случае сближения эластичной сферы или цилиндра, при сближении жесткой плоской плиты с поверхностью эластомера форма распределения толщины пленки изменяется от выпуклой к вогнутой. [c.153]

Определение градиента давления в алмазной кювете высокого давления. Для получения надежных данных о состоянии и спектре образца необходимо точно измерить предварительно величину и форму распределения давления в кювете высокого давления. С помощью спектрофотометра-микроскопа можно про- [c.292]

Распределения были получены при испарении шариков из Сг — 510 методом вспышки [137]. Конструкция испарителя приведена на рис. 43. Испарение шариков происходит почти полностью с плоского дна ленты испарителя. Однако наличие боковых стенок, необходимых для предотвращения выброса испаряемого вещества, оказывает существенное влияние на форму распределения по толщине. Показано, что скорость подачи шариков (порядка 1 г/мин) мгновенно создает давление паров свыше 2 X X 10 1 мм рт. ст. Следовательно, могут оказаться существенными взаимодействие как со стенками, так и с самим возникшим паром. Сравнение кривых, приведенных на рис. 30, показывает, что использование отклоняющего экрана в виде конуса существенно уменьшает эффект направленности, поскольку в этом случае для паров испаряющегося вещества увеличивается диаметр отверстия. Абсолютные скорости испарения зависят от степени направленности пучка. Так например, применение цилиндрического экрана приводит к тому, что толщина осажденной пленки в центре подложки в 1,45 раза превосходит толщину, рассчитанную из уравнения (62), тогда [c.86]

При полном удалении усадочной раковины и усадочной рыхлости, при отсутствии трещин, а также сильно развитой карбидной ликвации в слитках пластичность углеродистых и легированных сталей при обработке давлением зависит от металлургической природы металла а) вида дендритной структуры б) степени химической неоднородности — ликвации в) количества и формы распределения неметаллических включений и окисных плен г) газонасыщенности литого металла. [c.9]

Запрессовка заготовок в формах производится постепенно. Вначале прессуют под низким давлением после распределения заготовки в форме переходят на прессовку под высоким давлением. Целесообразно применять повторные прессовки (подпрессовки), состоящие в том, что пресс слегка раскрывают, а затем снова сближают плиты. При повторных прессовках из полости формы удаляется остаток воздуха, образовавшиеся летучие продукты и выходит излишек смеси, вследствие ее объемного расширения из-за разогрева. Повторные прессовки улучшают прочность связи между элементами конструкции изделий. Подпрессовку производят как при низком, так и высоком давлении, но лишь в начальный период вулканизации, пока резиновая смесь еще обладает текучестью. Подпрессовка предупреждает образование вмятин, пор и прочих дефектов, вызываемых остатком воздуха в вулканизационных формах или наличием летучих веществ в смеси и влажности ткани, и составляет обязательную часть автоматического регулирования процесса. [c.49]

Из графика на фиг. 41 видно, что с уменьшением угла падения скорость конденсации падает, и чем выше давление пара на входе, тем это падение заметнее. При повороте экрана изменялся характер и форма распределения конденсата на охлаждаемой поверхности. При а = 90° основание холма конденсата, образовавшегося на плоской поверхности, имело форму круга с центром на пересечении оси насадки с плоскостью экрана. По мере уменьшения угла а форма основания переходила в эллипс, большая ось которого увеличивалась. [c.82]

Коэффициент циркуляции Ср возрастает с увеличением угла атаки а. Однако, начиная с определенного значения угла атаки, в результате возникновения отрыва потока со спинки профиля увеличение Ср прекращается. На фиг, 107 даны типичные формы распределения давления по контуру профиля и характер обтекания спинки профиля при отрыве. Частицы воздуха, расположенные вблизи контура профиля, вследствие трения затормаживаются (пограничный слой). Дополнительно частицы воздуха замедляются после точки [c.161]

Перемещение молекул в новое состояние равновесия характеризуется выталкиванием отверстий в жидкости и улучшением местного порядка. Свободная энергия сжатого состояния больше по своей величине, чем энергия не подвергнутого давлению тела, и в случае прекращения давления молекулы мгновенно возвращаются к своей прежней форме распределения. [c.225]

При постоянной температуре и отвечающем ей при кипении воды постоянном давлении коэффициент распределения является величиной постоянной и индивидуальной для данного вещества, не зависящей от его начальной концентрации в какой-либо из фаз. Закон распределения (9.10) строго соблюдается лишь при условии одинаковой формы существования, например только молекулярной, растворенных веществ в обоих растворителях (фазах), а отвечающие этому условию коэффициенты распределения являются термодинамически [c.127]

В упомянутой, а также в последней (четвертой ) работе проблема интерференции скважин более строго решалась не методом суперпозиции стоков в условиях бесконечного пласта, а способом отображения стоков-источников в условиях пластов конечных размеров. Таким образом подсчитывались не только дебиты взаимодействующих скважин, но и определялись скорости фильтрации, распределение пластовых давлений, формы изобар, линий тока, изотах, последовательного изменения формы контура нефтеносности при вытеснении нефти водой, В условиях простейших задач впервые было строго выявлено влияние различия в вязкостях нефти и воды и определялись положения критических точек, вокруг которых образуются целики нефти при ее вытеснении водой. [c.4]

Как следует из формулы (3.92) (см. табл. 3.4) кривая распределения давления для несжимаемой жидкости имеет форму гиперболы степени п — 1, т.е. воронка депрессии будет гиперболоидом вращения. Крутизна воронки депрессии у стенок скважины больше, чем у логарифмической кривой (3.46). Кривая р(г) для газа (формула (3.93)) располагается еще выше, чем для жидкости (при тех же значениях р и р . Расчеты показывают, что для любых значений р , р , г , Л, на расстоянии от г = 1 м до стенки скважины теряется более 80% от общей депрессии (р. - Р.)- [c.83]

Пусть в горизонтальной плоскости (х, у) имеется область О,, занятая нефтью и содержащая скважины - точечные источники или стоки. Будем считать, что пласт-неоднородный по проницаемости ко = ко(х,у), а разработка залежи ведется при упругом режиме фильтрации. Для простоты будем предполагать, что область фильтрации В, имеет форму прямоугольника Хд х < 2, Уд < < У2 (рис- 13.7). На границах области фильтрации х =, х = Х2 и >> = У2 задано, соответственно, распределение давлений [c.390]

Однако, так как возможно, что растущая цепь на любой стадии может скорее оборваться, чем присоединить следующую мономерную единицу, то уравнения (15) дают лишь средние значения. В любой реально идущей реакции полимеризации образуются полимеры различного молекулярного веса. Ожидаемая форма функции распределения по молекулярным весам люжет быть вычислена как для диспропорционирования, так и для соединения опыты по разделению полимеров но молекулярным весам дают хорошее совпадение с ожидаемыми результатами. Имеются методы определения молекулярных весов полимеров, включающие измерение таких общих свойств, как осмотическое давление, рассеяние света (мутность) и вязкость растворов. Поскольку осмотическое давление полидисперсной системы (системы с распределением по молекулярным весам) дает обычный или численно средний молекулярный вес, а рассеяние света — средний вес, определяемые соответственно как [c.123]

Сжиженные углеводородные газы принято хранить либо под высоким давлением и при температуре окружающей среды, либо при низких температурах и давлении, близком к атмосферному, в емкостях цилиндрической или сферической формы. Преимуществом сферических емкостей перед цилиндрическими является меньший расход металла и более равномерное распределение напряжений в сварных швах. Сферические емкости изготовляют объемом 400, 800 и 1000 Л4 . Их рассчитывают на рабочее давление от 3 до 6 ат . Цилиндрические емкости рассчитывают на давление от 7 до 18 ат. Система хранения сжиженных газов, широко распространенная в настоящее время, состоит из емкости, компрессора, теплообменника и конденсатора. Емкость тщательно изолирована слоем шлаковаты толщиной 200—250 мм. Сжиженный газ находится в емкости под давлением 1,05 ат и при температуре от —30 до —42° С. Испаряющаяся часть его через теплообменник попадает на прием компрессора, сжимается и направляется в конденсатор. Конденсат возвращается в емкость. На дне последней находится слой жидкого осушителя — диэтиленгликоля. В момент заполнения резервуара сжиженным газом диэтиленгликоль выдавливается в буферный бачок, откуда он возвращается в емкость во время откачки содержимого резервуара. [c.173]

Согласно правилу фаз равновесное состояние системы прн наличии трех компонентов К = 3 (инертный газ, поглощаемый газ, абсорбент) и двух фаз Ф = 2 (газ — жидкость) определяется значениями трех параметров (Л/ = К-г2 — Ф = 3 + 2 — 2=3). В качестве таких параметров обычно фиксируют концентрацию в жидкости х, парциальное давление над жидкостью и температуру /. Равновесное распределение поглощаемого компонента между двумя фазами определяется указанными параметрами. При малых концентрациях распределяемого компонента связь между параметрами и л ири данной температуре выражается в форме закона Генри [c.13]

Если данный компонент может присутствовать в двух или нескольких фазах, то равновесие между ними достигается лишь при таком распределении его между этими фазами, когда давление насыщенного пара его над всеми фазами одинаково. Если не один, а два или больше компонентов могут распределяться между различными фазами, то этот вывод относится к каждому из них. Таким образом, в общей форме можно сказать, что [c.244]

Чтобы выяснить причину указанного несоответствия, было проверено, не обусловлено ли оно неправильностью форм пластических слоев и распределением давлений, т. е. неправильностью, которая может быть обусловлена природой используемого угля. В момент слияния пластических слоев существует так называемая центральная зона, имеющая прямоугольное сечение. Внутри этой зоны давление относительно постоянно и равно р . Эта зона не достигает дверей печи вследствие термических потерь вблизи них давление значительно ниже, чем в указанной зоне. Пластические слои в рассматриваемом случае встречаются с некоторым запозданием и, следовательно, после пика давления распирания (это рассмотрено выше, см. рис. 136), поэтому скорость нагрева на этом участке уменьшается, плавление угля происходит медленнее, давление вспучивания проявляется слабее. [c.378]

Определение числа циклов нагружения до разрушения аппарата производится по максимальным эквивалентным напряжениям, рассчитанным согласно гипотезе максимального касательного напряжения (гшотеза Треска-Геста) [40]. При этом трехосное напряженное состояние задается меридиональными, кольцевыми и осевыми напряжениями. Причем эти напряжения представляют собой определенную совокупность напряжений, обусловленных действием внутреннего давления, неравномерностью распределения температуры в оболочке реактора, краевым эффектом при сопряжении оболочковых форм различной жесткости, собственным весом аппарата, а также наличием остаточных сварочных напряжений. Данная совокупность напряжений определяется для конкретного промежутка времени, для чего весь цикл коксования разбивается на участки по вреш-ни, в пределах которых происходит незначительное изменение всех характерных нагрузок. Иа конечном этапе расчета после определения вышеперечисленных напряжений выбираются максииаль-ные эквивалентные напряжения, по которым и определяется число циклов нагружения до разрушения. Далее находят приведенную долговечность узла [c.44]

Данные рис. П.5 показывают, что основное выражение Фишера (выведенное для случая плоскостей) завышает потенциал отталкивания для больших значений толщины пленки. Использование Б анализе аналитической формы распределения плотности сегментов (см. Хеселинк [57 ]) приводит к хорошему совпадению с экспериментальной кривой. При наибольших приложенных к пленке давлениях, ее толщина уменьшается только на 4 нм, что соответствует приблизительно 20% от максимально возможного значения. Однако даже для этих малых давлений полученное значение энергии отталкивания (1/ = 2 10 МДж/м ) соответствует значению 5 кТ для кубической частицы со сторонами в 100 нм длиной. [c.42]

Выбор определенной модели реактопластавтомата в основном зависит от наибольшего объема впрыскиваемого материала за один цикл наибольшей площади отливки, точнее — наибольшей площади проекции отливки на плоскость, перпендикулярную направляющим колоннам (этот параметр связан с наибольшим объемом впрыскиваемого материала и с усилием запирания формы, давлением при литье и, следовательно, технологическими свойствами перерабатываемой пластмассы) наибольшего удельного давления при литье усилия смыкания формы, зависящего от наибольшей площади отливки удельного давления и распределения давления в форме. [c.42]

Герметичность клинового соединения определяется допусками на отклонения угла корпуса и клина, формы уплотнительных поверхностей от конструктивно-эксплуатационных и технологических факторов, а также допусками на щероховатость, волнистость. Предпринята попытка разработки аналитического расчета допусков геометрических параметров по заданной утечке. Важной предпосылкой к расчету послужили экспериментальные исследования деформации корпуса и клина задвижки для определения профиля отклонений уплотнительной поверхности и распределения удельных давлений по периметру уплотнения, зависящего от конструктивно-эксплуатационных факторов. Экспериментально показано, что для всех состояний жесткости клина (жесткий, нежесткий) профили отклонений уплотнительных поверхностей регулярны и симметричны по форме (рис. 23). Величины удельных давлений и распределение по периметру уплотнения зависят от вида нагружения клина, угловых отклонений корпуса и клина, неплоскост-ности контактирующих поверхностей. Для кривых удельных давлений по периметру характерна строгая периодичность, что позво-ля-ет при аналитическом рещенни представить их частной суммой [c.111]

Запрессовка заготовок в формах производится постепенно. Вначале прессуют под низким давлением после распределения заготовки в форме переходят на прессовку под высоким давлением. Целесообразно применять повторные прессовки (подпрессовки), состоя1цие в том, что пресс слегка раскрывают, а затем снова сближают плиты. При повторных прессовках из полости формы удаляется остаток воздуха, образовавшиеся летучие продукты и выходит излишек смеси, вследствие ее объемного расширения из-за разогрева. Повторные прессовки улучшают прочность связи между элементами конструкции изделий. Подпрессовку производят как при низком, так и высоком давлении, но лишь в начальный [c.55]

Трубчатые элементы изготовлялись на лабораторной центрифуге. Полимербетонная смесь загружалась в неподвижную форму. Распределение смеси производилось при 2СЮ об/мин (прессующее давление Р = 0,06 кгс/см ) в течение 3 минут. Уплотнение происходило при 600 обЛшн, (Р = 0,55) в течение 6 минут. [c.81]

Н. Н. Павловским. Этот метод состоит в использовании аналогии между стационарной фильтрацией и расчетом электрических цепей (см. табл. 13.1 пп. I, 5). Чтобы получить аналог процесса фильтрации в пласте, достаточно взять специальную электропроводную бумагу, вырезать выкройку , повторяющую форму месторождения в плане, подключить скважины и задать необходимые граничные условия. Тогда по бумаге будет протекать электрический ток, вдоль нее установится соответствующее условиям задачи распределение потенциала, которое можно замерить при помощи щупа и тем самым найти (после соответствующего пересчета) распределение давления. Очевидны больщие преимущества этого метода по сравнению с моделированием на самом пласте. При помощи метода ЭГДА можно моделировать двумерные задачи однофазной установивщейся фильтрации. [c.378]

Таким образом, совместное решение гидродинамических уравнений типа (5.28) с уравнениями теории упругости позволяет определять форму зазора между контактирующими поверхностями и распределение давления вдоль слоя. В качестве примера можно привести одно из уравнений, которое используется при решении задач КГТС упрощенным способом [247] [c.235]

Часто бывает необходимо исследовать одиночный изолированный газовый пузырь ила его воздействие на прилегающие к нему области слоя это практически невозможно сделать, регулируя весь поток газа. Для получения одиночных пузырей и их исследования часто используется приведенная ниже методика (иногда с несущественными изменениями). Слой — двухмерный или любой иной формы — поддерживается в псевдоожиженном состоянии равномерно распределенным газовым потоком, скорость которого очень немного превышает такой слой либо совсем не содержит пузырей, либо они малы (и их появление случайно). Через распределительную решетку или иным путем в аппарат вводят трубку, заканчивающуюся в слое, через которую подают порции газа, генерируя таким образом одиночные дузыри. Давление инжектируемого через трубку газа, длительность инжекции, диаметр трубки и другие условия, необходимые для получения стабильного пузыря нужного размера, подбирают эмпирически. [c.131]

Как известно, простейшая форма связи теплоотдачи и гидравлического сопротивления, данная в аналогии О. Рейнольдса, выполняется только при соблюдении подобия полей температуры и скорости, когда описываюшие их уравнения движения и энергии одинаковы. Эти условия выполняются при турбулентном теплообмене в плоском пограничном слое без градиента давления при равенстве единице молекулярного и турбулентного чисел Прандтля, когда распределение продольной составляющей скорости и профиля температуры в потоке описываются идентичными уравнениями. Отклонение от этих условий (наличие градиента давления или отличие числа Рг от 1) приводит к нарушению аналогии Рейнольдса. Тем более эта аналогия не выполняется для сетчато-поточных каналов сложной формы, определяющих трехмерную структуру потока. [c.358]

Очень важным свойством катализаторов является их пористая структура. Ее обычно характеризуют по физической адсорбции и десорбции газов, а также методом ртутной поромет-рии. Для пор размером 20—500 А надежен и весьма полезен метод адсорбции азота. По форме петель гистерезиса адсорбции и десорбции определяют форму и размер пор [34]. Для крупных пор размером 100—150 мкм часто используют ртутную порометрию. Поскольку прилежащий угол между поверхностью ртути и несмачивающимся твердым веществом превышает 90°, ртуть может войти в поры только под давлением. Если известна зависимость объема ртути, который вдавлен в поры катализатора, от приложенного давления, то можно найти распределение пор по размерам. При этом приходится делать некоторые предположения о форме пор, а также считать, что поры выходят на поверхность и не связаны между собой. Микропоры диаметром менее 20 А нельзя надежно измерить никаким методом. Для их изучения рекомендуются молекулярные зонды различных размеров и форм. Таким образом, хотя знание nopH Toff структуры чрезвычайно важно, надежное измерение ее может быть затруднено. [c.31]

Математически слабым местом в приведенных выше выводах является вопрос существования (т. е. сходимости) разложения (2.49) для р (или для 1п Н) по степеням г. Мы предположили его существование, и во всех случаях, которые будут рассмотрены, это предположение справедливо. Однако в существовании сходимости нет полной гарантии, и можно представить особые случаи сильно вырожденных или сильно взаимодействующих систем, для которых разложение (2.49) недействительно. (Мы уже упоминали случай полностью ионизированного газа.) Более совершенные методы вывода, в которых большое внимание уде-, лялось развитию группового разложения, были разработаны Стиллингером и Кирквудом [25]. Они нашли, что в общем случае разложение формально можно получить, но коэффициенты будут функциями параметра разложения г. Таким образом, в самом общем случае не представляется возможным явно выделить г для ряда по давлению (2.49) и ряда по плотности (2.55), или, иначе говоря, уравнение состояния в вириальной форме не всегда существует. Тем не менее можно сделать следующий вывод если вириальное уравнение состояния существует, то мы можем рассчитать вириальные коэффициенты из функций распределения. Точная область сходимости до сих пор остается до конца не выясненной, хотя эти разложения схо--дятся в ненулевой области для некоторых потенциалев взаимодействия, как уже отмечалось в разд. 1.4. [c.40]

Решение задачи о распределении давления жидкости получено в виде рядов Фурье-Бесселя. При отысканиии формы депрессионной кривой нелинейные граничные условия ( на поверхности давление равно атмосферному и отсутствует нормальная составляющая скорости со стороны жидкости ) перенесены с депрессионной поверхности на горизонтальную плоскость. [c.140]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология