Контактирование предел

Формулирование заказа Термометр контактный типа ТЗК-П, точки контактирования. . . , пределы шкалы. . . °С (или без температурной шкалы), длина нижней части. . мм . [c.179]

Массообмен и теплообмен между парами и жидкостью па каждой ступени контактирования могут происходить лишь при наличии так называемой разности фаз, т. е. ири отсутствии равновесия между парами и жидкостью, поступающими на каждую ступень. Следовательно, температура паров, поступающих на данную ступень, должна быть выше, чем температура жидкости. После контакта паров и жидкости на каждой ступени в пределе должно наступать равновесие т. е. выравнивание температур паровой и жидкой фаз. [c.210]

При получении высокодисперсной серы с размерами частиц в пределах 0,5-5 мкм очень важное значение имеет температура охлаждения парообразных продуктов окисления. Наиболее благоприятная температура воды для получения однородной массы коллоидной серы 75°С. Проведение контактирования водой при 50°С приводит к замораживанию роста частиц и уменьшению выхода продукта, а при 95°С - к укрупнению частиц до величины более 5 мкм. [c.131]

Большое влияние на ход процесса оказывает давление водорода. С его повышением нежелательные реакции в значительной мере подавляются. Выбор давления обусловлен целым рядом факторов, многие из которых взаимосвязаны. При этом учитывают необходимость обеспечить требуемую глубину гидрирования сырья, степень его расщепления и изомеризации, возможно большую стабильность работы катализатора, а также экономичность процесса. Обычно парафинистое и высокопарафинистое сырье перерабатывают под давлением до 10—15 МПа, а ароматическое или смешанного состава — при 15—20 МПа. Как и все гидрогенизационные процессы, гидрокрекинг осуществляется в присутствии больших избытков водорода. Увеличение количества циркулирующего через реактор водорода до определенных пределов (2000— 3000 об. на 1 об. сырья) способствует углублению реакций чрезмерное увеличение уменьшает длительность контактирования сырья с катализатором, ухудшает условия процесса и его экономические показатели. Малый расход водорода (менее 800 об. на 1 об. сырья) отрицательно сказывается на стабильности работы катализатора. Таким образом, выбор расхода водорода также основан на оценке ряда факторов. Промышленные процессы гидрокрекинга масляного направления обычно осуществляются при циркуляции в пределах 1000—2000 об. водорода иа 1 об. сырья. [c.312]

При изучении влияния размера зерна катализатора было показано, что при размере зерна 0,2—1,5 мм реакция идет в кинетической области. Влияние температуры на окислительный аммонолиз пропилена изучалось в пределах 350—500" С при времени контактирования 2 сек и соотношениях СзН NH Oj HjO, равных 1 1 1,8 1. При 350° С образование акрилонитрила не наблюдается. Дальнейшее повышение температуры приводит к увеличению конверсии пропилена и селективности. Максимальный выход акрилонитрила достигается при 450—470° С, при более высоких температурах он уменьшается за счет образования побочных продуктов. Общая конверсия пропилена не зависит от концентрации аммиака в исходном сырье (в пределах 0,3—1,0 моль NH на 1,0 моль СдНе). Однако превращение пропилена в акрилонитрил при снижении содержания аммиака в исходном газе от 1,0 до 0,3 оль NHg на 1 моль СдНе падает от 60—70% до 40% за счет увеличения выхода акролеина до 17% и незначительного повышения выхода Oj-При содержании аммиака в исходном сырье ниже 0,6 моль NHg на [c.199]

Кроме стабильности катализатора, характеризующей продолжительность его эксплуатации до падения активности ниже экономически целесообразного предела (в так называемом большом цикле), важным параметром, определяющим эксплуатационные качества катализатора, является продолжительность его работы между регенерациями (в так называемом малом цикле). Длительность малого цикла контактирования связана, как правило, со скоростью отложения на катализаторе углерода или высокоуглеродистых высокомолекулярных соединений (называемых условно коксом). Скорость процесса закоксовывания катализатора определяется как его свойствами, так и условиями эксплуатации. Имеется ряд работ по кинетике процессов закоксовывания, например [7, 8]. Среднее количество кокса в зерне катализатора [c.363]

Этилен предпочтительно реагирует с концентрированной серной кислотой, давая этилсульфат, а не вступает в реакцию с изобутаном, образуя алкилат. Этилсульфат, выводимый с кислотной смесью из установки, представляет собой слабую кислоту, а это снижает расчетную кислотность откачиваемой кислоты и вызывает потребность в дополнительной подкачке свежей кислоты. Если считать, что на 1 моль олефина идет 1 моль изобутана, то концентрация 1 т кислоты снижается с 98,5 до 90% (масс.) при контактировании с ней 0,090 м3 этилена, содержащегося в сырье. Это расчетное значение лежит в пределах расходов 0,067—0,105 м , характерных для промышленных установок. [c.216]

Для подвода тока к неметаллическим формам используются различные приспособления. Проводником для контактирования служит медная мягкая, отожженная и тщательно очищенная от окислов проволока или лента. Форма из восковой (и другой мягкой) массы после или перед нанесением на ее поверхность электропроводящего слоя опоясывается этой проволокой (лентой) по краям, за пределами рабочей поверхности на полях или по периферии. [c.444]

До сих пор шла речь преимущественно о поверхности раздела фаз в двухфазных системах. Условия контактирования фаз в трехфазных системах были упомянуты лишь кратко, в связи с описанием капиллярного поднятия жидкостей и методов определения поверхностного натяжения (см. гл. I, 3). Рассмотрим этот вопрос более подробно, ограничиваясь в пределах данного параграфа взаимно нерастворимыми фазами, не содержащими веществ, способных к адсорбции на поверхности раздела фаз. [c.115]

При промышленном осуществлении адсорбции во многих случаях продолжительность контакта адсорбента с разделяемым сырьем лимитируется не скоростью адсорбции, а такими гидродинамическими факторами, как потеря напора в слое, унос гранул адсорбента с потоком и др. С учетом этих факторов время.контактирования обычно лежит в пределах 2—5 час. [c.196]

Оптимальная температура контактирования, как уже отмечалось, лежит в пределах 220—280° и связана с активностью катализатора и временем контакта. [c.296]

В регенеративном процессе период контактирования непродолжителен и составляет лишь 8—10 мин. Из-за небольшой продолжительности контактирования изменение температуры в течение всего периода сравнительно невелико и обычно не превышает 20—30°. Это позволяет поддерживать температуру в пределах оптимума, что необходимо для достижения надлежащих выходов. [c.608]

Для увеличения производительности тарелки следует использовать контактирование фаз в прямотоке. Однако чистый прямоток не обеспечивает высокой эффективности контакта фаз. Поэтому стремятся задержать развитие прямоточного движения, устанавливая отбойники или вертикальные перегородки в направлении, поперечном потоку жидкости, изменяя направление ввода пара на смежных элементах тарелки, применяя специальные конструктивные модификации клапанов, комбинируя различные контактные элементы в пределах контактной зоны и т. п. [c.256]

Увеличение объемной скорости жидкого сырья или уменьшение продолжительности контакта при парофазном процессе ведет к снижению жесткости гидрирования интенсивность всех каталитических и термических реакций уменьшается. Снижаются также расход водорода и образование кокса на катализаторе. В зависимости от кинетики и гидравлики процесса повышение объемной скорости может усилить гидрирование жидкофазного. сырья благодаря улучшенным условиям контактирования катализатора с жидкостью и увеличению эффективной скорости диффузии водорода. При промышленных процессах применяют объемные скорости в пределах 1—10 объемов сырья на 1 объем катализатора в час. [c.152]

Температура. Реакционная способность серной кислоты значительно увеличивается нри повышенной температуре очистки. Для производства минеральных масел глубокой очистки температуру во время контактирования с кислотой повышают до 87—90° С, но перед выделением кислого гудрона быстро снижают до 54—60° С путем циркуляции через холодильники. С повышением температуры значительно возрастает интенсивность реакций сульфирования и окисления. Реакции полимеризации также усиливаются с повышением температуры, но не столь быстро, как сульфирование и окисление. Очистка при высокой температуре может использоваться для улучшения характеристик горения керосина и реактивного топлива. При постоянном расходе кислоты степень обессеривания, по-видимому, обратно пропорциональна температуре обработки. Обычно температура очистки лежит в пределах 18—38° С. Температура, требуемая для очистки масляных фракций, приблизительно пропорциональна вязкости масляного сырья. Очистку масляного дистиллята вязкостью (при 38° С) 20,2 сст можно проводить при 32—35° С, для очистки масляного сырья вязкостью (при 38° С) 330 сст требуется температура 57—60° С. Потери очистки, как правило, непосредственно зависят от температуры процесса. Однако выбор оптимальной температуры очистки не должен полностью определяться потерями продукта, так как температура, при которой достигаются минимальные потери, скорее всего не совпадает с оптимальной, обеспечивающей достижение важнейших целей очистки. [c.111]

Основ-ными факторами, определяющими поведение минеральной части топлива в топочном процессе, являются температура, время, состав среды и условия контактирования между отдельными частицами топлива. Поскольку эти параметры могут быть в определенных пределах изменены при конструировании топочных устройств или выдержаны при эксплуатации парогенераторов, то процессы превращения минеральной части топлива также могут быть в некоторых пределах управляемы. [c.7]

Снижение соотношения ВСГ к сырью способствует повыщению выхода риформата и уменьшению расхода энергии, однако при этом увеличивается скорость закоксовывания катализатора. По мнению авторов [30,31], нижний предел этого отношения определяется нежелательной интенсивностью протекания реакций гидрокрекинга, максимально допустимым содержанием кокса на катализаторе, минимальной продолжительностью. межрегенерационного пробега установки верхний предел лимитируется стоимостью оборудования и эксплуатационных расходов на сжатие циркулирующего газа и мини.мальным временем контактирования исходного сырья и продуктов реакции с катализатором. Количество циркулирующего водородсодержащего газа определяется также фракционным и углеводородным составом сырья, давлением и жесткостью процесса риформинга. Основной целью повышения мольного отношения "ВСГ сырьё является предотвращение закоксовывания катализатора. [c.23]

Решетчатые тарелки. В последние годы за рубежом, а также в Советском Союзе находят применение решетчатые тарелки (рис. 138). Тарелки такого тина могут быть изготовлены штамповкой из цельного листа либо креплением металлических или неметаллических полос между элементами каркаса тарелки. Решетка заполняет все сечение колонны, за исключением участков, занятых опорными конструкциями. Ширина щелей тарелок принимается в пределах 3 мм. Обычно решетчатые тарелки устанавливают без сливных стаканов, хотя их можно и применять. Контактирование паров и жидкости проходит в щелях тарелок и на верхней плоскости тарелки, где благодаря скоростному напору восходящего потока паров скапливается некоторое количество жидкости. [c.247]

Деароматизированные фракции нафталанской нефти были подвергнуты щелочной и контактной очистке 15% активированной глиной. Контактирование проводилось с фракциями третьего образца нафталанской нефти при температуре 200-300°. Температура контактирования менялась в зависимости от пределов кипения фракции. Более высококипящие фракции контактировали при температуре около 300°С, низкокипящие фракции — при температуре около 200°С. Данные, полученные после контактной очистки, приведены в табл. 2.15 и 2.16. [c.57]

Большое разнообразие конструкций абсорберов предопределяется различными условиями контактирования. Среди них важное значение имеет производительность и соотношение нагрузок по жидкой У и газовой Уг фазам, которое изменяется в широких пределах от 0,0005 до 0,1. При абсорбции из газов невысокой концентрации отношение У /Уг невелико (0,0005 —0,005). Насадочные абсорберы не могут работать при низких плотностях орошения (ниже 5 — 6 м/ч), поэтому при Уж/Уг, меньших 0,0015 — 0,0025, их применение затруднено. В этих условиях успешно используются барботажные абсорберы. При абсорбции плохо растворимых или из высококонцентрированных газов отношение Уж/Уг велико (до 0,05 — 0,1). В этих условиях наиболее подходящими являются насадочные и распыливающие абсорберы, а применение барботажных становится затруднительным. [c.11]

Реактор сульфирования (сульфуратор) предназначен для непрерывного сульфирования алкилбензола дымящей серной кислотой (рис. 7. 32). Для поддержания температуры среды в пределах 25—30° С предусмотрены рубашка и змеевик, по которым циркулирует хладагент. Для лучшего контактирования предусмотрено перемешивающее устройство. Ниже приведена его характеристика [c.307]

Опыты контактной очистки показали, что оптимальная температура контактирования типичных опок лежит в пределах 150—170° для дистиллятных масел и 250—270° для остаточных (см. табл. 3). При дальнейшем повышении температуры ухудшаются результаты контактирования. Исключением являются опоки Средней Азии и харьковская зеленка. [c.158]

В нефтезаводской практике применяются различные схемы секций подготовки сырья в пределах крекинг-установки. Вопрос выбора технологической схемы подготовительной секции является довольно сложным. При этом приходится принимать во внимание качество сырья, особенности выбранной системы крекинга, мощность регенератора, начальную температуру сырья, требования, предъявляемые к эксплуатационной гибкости крекинг-установки, и т. д. Весьма важным моментом, в значительной м1ре предопределяющим технологическую схему подготовительной секции, является выбор конечной температуры нагрева еырья перед контактированием его с катализатором. [c.72]

Алкилсульфокислоты. При контактировании изобутилена с такими алкилсульфокислотами [621, как метил-, итил- и бутилсульфокислоты, а также смешанные алкилсульфокислоты, нри 30—70 и атмосферном давлении образовывались димеры, тримеры и тетрамеры с преобладанием тримеров. Содержание в сульфокислотах до 12% серной кислоты мало влияет или совсем не влияет на течение реакции нолимеризащш при температурах ниже 70. Активность этих кислот как катализаторов полимеризации изобутилена приблизительно эквивалентна каталитическому действию 75 %-ной серной кислоты. Хотя при применении серной кислоты как катализатора полимеризации изобутилена концентрация ее имеет решающее значение, тем пе менее для алкилсульфокислот были получены приблизительно одинаковые результаты при применении кислот с колебаниями концентраций в широких пределах — от 80 до 100%. [c.194]

Изомеризация нормального пентана и гексана в изопарафины приводит к значительному повышению октанового числа. Процесс аналогичен каталитическому риформингу бензино-лигроиновых фракций. В качестве катализатора применяется платина или другой металл платиновой группы на пористом носителе. Условия проведения процесса температура в пределах от 370 до 482 °С, давление от 21 до 49 ат. Бутан превращается в изобутан, который используется как исходное сырье для алкилирования или конверсии в бутен. В качестве катализатора применяется нерегенерируе-мый хлористый алюминий, растворенный в треххлористой сурьме. Температура процесса около 93 °С, давление 21 ат, отношение расходов катализатора и бутана равно 1 1, время контактирования 10—40 мин в жидкой фазе. [c.337]

Особенностью процесса является протекание его во внешнедиффузионной области в режиме адиабатического разогрева. Зажигаясь при 300 °С, слой катализатора автотермично разогревается до 600—700 С. Температура процесса определяется составом спирто-воздушной смеси и возрастает с увеличением содержания кислорода. Смесь, поступающая на контактирование, содержит не менее 36—40% (об.) метилового спирта, что превышает верхний предел взрывае-мости спирта. Процесс проводится при мольном соотношении кислород/метиловый спирт, равном 0,28—0,33. Исходный метиловый спирт содержит ие менее 10—12% (масс.) воды, служащей для подавления некоторых побочных реакций и для уменьшения разогрева смеси. [c.200]

Комбинированное использование двухкомпоцентного цеолитсодержащего катализатора для алкилирования изопарафинов олефинами и каталитического крекинга предусмотрено в схеме, описанной в работе [19]. Углеводороды, кипящие в пределах температур кипения газойля, подвергают крекингу на регенерированном двухкомпонентном катализаторе, состоящем из обычного цеолитсодержащего катализатора и синтетического цеолита ZSM-5. Условия процесса подбирают таким образом, чтобы обеспечить максимальный выход бензина и низкокипящих углеводородных газов, содержащих олефины и парафины. Газовую часть отделяют от бензина и направляют для контактирования со свежим катализатором. Содержащийся в нем цеолит ZSM-5 способствует алкилированию, циклизации и ароматизации. Продукты второй стадии смешивают с продуктами крекинга перед их фракционированием. Закоксованные катализаторы с I и II стадий крекинга объединяют и подвергают регенерации. Регенерированная смесь используется для крекинга газойля. [c.270]

На некоторых деасфальтизационных устаисвках применяют роторно-дисковый ко нтактор (РДК) диаметром 2,4 м, высотой около 12 м (см. рис. 32). Внутри аппарата расположен вал с 20 дисками (ротор), а у стен закреплены с шагом около 30 см кольцевые перегородки. Вал с дисками приводится во вращение мотором с нижним приводом. Частоту вращения вала можно изменять в пределах 10—60 мин" . Перемешивающее устройство увеличивает эксплуатационную гибкость аппарата, создает лучшие условия для массообмена и позволяет повысить выход деасфальтизата на 3— 5% по сравнению с выходом в аппаратах без механического пере меши1ван1ия. Весьма ответственной деталью в РДК, прежде всего с точки зрения техники безопасности, является уплотнительное устройство (вместе с наружной системой гидравлического затвора вышкого давления) в месте прохождения вертикального вращающегося вала через нижнее днище контактора. В верхней части РДК расположены нагревательные змеевики отстойные камеры отделены от зоны контактирования решетками предусмотрены дополнительные штуцеры для ввода сырья и растворителя. [c.87]

Из (123), полностью справедливой только для случая D — onst, следует, что для полного извлечения веш,ества при одном контактировании необходим бесконечно большой объем экстрагента. После одного контактирования экстрагент ещ,е способен извлекать веш,ество из новой порции водного раствора, так как концентрация вещества в нем (г) больше концентрации в равновесной водной фазе (д ). Теоретически число ступеней может увеличиваться бесконечно в пределе экстракт приближается к равновесию с исходным водным раствором [c.337]

Необходимое для дегидрирования тепло подводится за счет охлаждения перегретых паров углеводородов и воды. Молярное отношение пара к бутилену изменяется в пределах от 10 1 до 20 1. При уменьшенин этого отношения понижается выход дивинила на прореагировавший бутилен. Число реакторов не менее двух (один на контактировании, другой на регенерации). Объемная скорость — в пределах 200—800 нм /м катализатора в час. [c.604]

Углеграфитные материалы, в том числе и нефтяные коксы, являются объектами, изучение парамагнетизма которых наталкивается на указанные трудности. Расчеты и эксперименты показали, что размер частиц кокса, подвергаемого исследованию,-не должен превышать 0,1 мм. Однако обычное диспергирование кокса до фракции <0,1 мм хотя и ве о к исчезновению дайсо-новской формы кривой поглощения [1], не обеспечивало воспроизводимости получавшихся результатов. При постоянной ширине линии интенсивность сигнала и тепловые потери СВЧ-энергии (АСВЧ) колебались в широких пределах, это объясняется большой и различной степенью контактирования частиц кокса между собой. Встряхивание или прессование образца не дало лучших результатов, т. е. степень контакта между частичками оставалась различной. Для того чтобы предотвратить это явление, было исследовано диспергирование кокса токонепроводящими порошками и жидкими углеводородами. [c.104]

Устройство для контактирования жидкости с паром каждого типа характеризуется существованием определенных пределов, ограничивающих максимальный и минимальный расходы жидкостп и пара, которые возможны данном диаметре колонны. До недавнего времени в большей части опубликованных сведений рассматривалась работа с максимальной предельной производительностью, но в последние несколько лет многочисленные исследователи начали изучать вопрос о минимальных допускаемых расходах. Больше всего сведений относительно области удовлетворительной работы опубликовано для колпачковых тарелок. Тем не менее для ситчатых тарелок уже имеется достаточно данных для вывода сравнительно точных количественных зависимостей. Для тарелок других типов имеются лишь ограниченные сведения, поэтому онреде-ление области удовлетворительной работы для новых типов имеет лишь полуколичественный характер и неизбежно требует многочисленных допущения и умозрительных выводов. [c.140]

Отношение катализатор углеводороды в реакционной системе. Произведение отношения катализатор углеводородное сырье на продолжительность пребывания углеводородов в реакционной системе, где обеспечивается необходимое контактированне, яв.ляется объедгаой скоростью и определяет истинную продолжительность реакции. Если пстииная продолжительность реакции выдерживается в определенных пределах, отношение катализатор углеводороды само по себе не оказывает существенного влияния. Установлено, однако, что при данной аппаратуре изменение отношения влияет па интенсивность перемешивания. Оптимальный интервал этого отношения 1 1—2 1. [c.198]

Типичная конструкция аппарата с мешалкой, предназначенного для контактирования газа с жидкостью, представлена на рис. 1-15. Этот аппарат предложила в 1930 г. фирма Дженерал транспортейшн, Турбс-миксер . Диаметр диска равен диаметру мешалки, что не дает возможности пузырькам проходить непосредственно в верхнюю часть аппарата и тем самым увеличивает кратность циркуляции пузырьков и время их пребывания. Газ подводится в виде больших пузырей под мешалку с помощью двух труб. Эти пузыри раздробляются в пределах мешалки и при проходе через лопатки направляющего аппарата. Под мешалкой расположена короткая циркуляционная труба, повышающая интенсивность циркуляции Жидкости в нижней части аппарата. Лопатки мешалки наклонены назад относительно направления вращения. Жидкость над мешалкой также подвергается медленному перемешиванию благодаря дополнительным лопаткам небольшой ширины. [c.330]

Расход воздуха и степень его контактирования с сырьем за счет диспергирования и распределения по сечению реактора существенным образом влияют на интенсивность процесса окисления и свойства получаемых битумов. Чем выше расход воздуха (до определенного предела), тем больше скорость окисления. Чем меньше время контакта воздуха с окисленным продуктом, тем выше пенеграция, и наоборот, чем продолжительнее контакт при небольшой подаче воздуха, тем меньше пенетрация. При длительном контакте и окислении в условиях высокой температуры, даже при малых расходах воздуха, протекают реакции с отщеплением молекул диоксида углерода и преобразованием битумов в асфальтены. [c.345]

На время пребывания материала в машине ZSK влияют рабочая длина машины, угол подъема винтовой нарезки, частота вращения шнеков и производительность. В зависимости от процесса и рабочих условий оно может колебаться в пределах от 20 с до 10 мин. Изменением геометрической конфигурации шнеков можно влиять на спектр времен пребывания (контактирования) частиц среды. Широкие месительные кулачки при угле набегания 60° приводят к возвратноступенчатому движению и, следовательно, к эффективному продольному смешению без ущерба способности машины к самоочистке. При этом получается характерное уширение спектра времен контактирования [37]. [c.135]

На втором этапе (свыше 520° С) Рс10 частично восстанавливается и образуется твердый раствор Рс1—А в зоне контактирования частиц серебра и палладия благодаря взаимной диффузии. Электрическое сопротивление зависит от соотношения Ад—Рс10, которым управляют путем изменения этого соотношения в пределах от 1 2 до 3 2. Минимальное значение удельного пленочного сопротивления для проводниковых композиций на основе Ад—Рс1 составляет п=20 мОм/П. Высокоомного значения (7 а= 10 кОм/П) достигают при 40% Р(10. [c.61]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология