Регенераторы регулирование установки

Так как регенератор на установке каталитического риформинга термофор работает практически под атмосферным давлением, а в реакторе поддерживается давление 10,5—14 ати, для загрузки катализатора в реактор и выгрузки его требуются шлюзовые (герметизирующие) камеры. Запорная арматура таких устройств управляется при помощи программных реле [243]. Это, разумеется, усложняет процесс риформинга, в то время как одним из важных преимуществ перехода от гидроформинга на стационарном катализаторе к гидроформингу в псевдоожиженном слое как раз явилось устранение необходимости в программном регулировании. [c.64]

Регулирование установки нужно производить не меняя заметно количества перерабатываемого воздуха в противном случае в такой же пропорции будут меняться количества обратных потоков, и регулирование регенераторов окажется невозможным. Это условие накладывает запрет на регулирование азотных регенераторов путем изменения подачи воздуха. Кроме того, каждое изменение подачи воздуха в азотные регенераторы сказывается на количестве прямого потока в кислородных регенераторах и нарушает их режим. [c.361]

Контроль и регулирование процесса. При установившемся режиме на определенном виде сырья необходимо контролировать и поддерживать постоянными целый ряд технологических параметров расход сырья на установку, температуру в реакторе и на выходе сырья из печи, степень закоксованности катализатора и др. Температура на выходе паров сырья из печи регулируется подачей топлива в печь, температура в реакторе и степень закоксованности катализатора — кратностью циркуляции катализатора, температура выжига кокса в каждой секции регенератора — подачей воды в змеевики секций и подачей воздуха в каждую секцию. Важное значение имеет контроль уровня катализатора р бункера [c.234]

Рассмотренный выше подход к регулированию ректификационной колонны и кислородных регенераторов в установке двух давлений приемлем и для установки низкого давления. [c.363]

Особенности регулирования установки КТ-3600. В установке КТ-3600 использование дополнительного аммиачного охлаждения воздуха высокого давления и турбодетандера определяет способы поддержания теплового режима и регулирования температур регенераторов. [c.316]

В то время как в аппаратах установок КТ-1000, КТ-3600 и БР-4А регулировка ректификации, связанная с изменением отбора кислорода и азота, не меняет условий работы теплообменников, в аппарате КГ-ЗООМ всякое изменение отбора кислорода сказывается на режиме теплообменника. Некоторое облегчение регулирования установки КГ-ЗООМ достигается путем наличия в теплообменнике небольшой секции для отвода через нее азота из верхней колонны или аргонной фракции из средней части верхней колонны. Это позволяет регулировать температурный режим теплообменника и регенераторов, распределяя между ними обратный поток азота, не меняя отбора кислорода. [c.163]

Отсутствие трубчатой печи приводит к тому, что удлиняется и затрудняется пуск установки, особенно в зимних условиях. Вез печи возможно только одностороннее регулирование теплового баланса реактора, а именно за счет тепла, вносимого в него катализатором из регенератора. По указанным причинам некоторые установки такого типа были дооборудованы трубчатыми печами. [c.37]

С целью регулирования гранулометрического состава катализатора на установках модели IV пользуются классификаторами (рис. 113). Классификатор представляет собой вертикальную трубу длиной приблизительно й м с перегородками в средней ее части. Непрерывно опускающийся из регенератора по вспомогательному стояку катализатор нагнетается потоком воздуха в классификатор выше перегородок. Воздух для продувки поступает под перегородки. Отвеянные частицы размером меньше 80 микрон возвращаются в регенератор, а более крупные собираются внизу классификатора и отводятся из системы. Классификаторы могут использоваться также для удаления из системы избытка мелких частиц и возврата в нее частиц среднего и крупного размера [226]. [c.269]

Следует отметить, что установка каталитического крекинга с пылевидным катализатором более гибка в эксплуатации, по сравнению с установкой, работающей на гранулированном катализаторе. Регулированием уровня пылевидного катализатора в реакторе и регенераторе можно легко изменить весовую-скорость и производительность установки. Стоимость пылевидного катализатора значительно ниже гранулированного. Кроме того, можно применять отходы катализаторной крошки и пыли с установки с гранулированным катализатором. [c.169]

Рис. П-11. Структурная схема второй и третьей секций регенератора установки 43-102 как объекта регулирования.

Установки подобного типа (см. рис. 54, в) отличаются отсутствием водяных змеевиков для отвода избыточного тепла регенерации. Регулирование теплового баланса системы реакторного блока посредством водяных змеевиков неудобно поэтому на регенераторах описанных выше реконструированных установок используется система охлаждения нерегулируемого типа. В общем тепловом балансе реакторного блока количество тепла, приходящегося на змеевики водяного охлаждения, составляет примерно 20% и вполне может быть скомпенсировано другими переменными параметрами режима температурой предварительного подогрева сырья в печи и некоторым изменением количества загрузки, подаваемой в реактор. [c.185]

Регулирование системы выработки и перегрева водяного пара. Система выработки и перегрева водяного пара имеет очень большое значение для нормальной эксплуатации установки. Выше показана роль перегретого пара для создания кипящего слоя в реакторе и для удаления с катализатора адсорбированных углеводородов в отпарной секции реактора. Последнее явление сказывается также на работе регенератора. Кроме того, нарушение циркуляции химически очищенной воды через котел-утилизатор приводит к изменению температурного режима регенератора из-за прекращения поступления пара в змеевик регенератора. Освобождение котла-утилизатора от воды может привести к нарушению герметичности его змеевиков. Последнее может быть также следствием переполнения паросборника вследствие попадания воды с паром в змеевики регенератора (сильные гидравлические удары). Нарушение герметичности змеевиков регенератора и возможность попадания воды на раскаленный катализатор могут привести к сильному разрушению регенератора. Поэтому необходимо обеспечить регулирование и нормальную работу всей системы выработки и перегрева водяного пара в аппаратах установки. [c.89]

Контроль и регулирование процесса. Основные параметры регулируются автоматически. Температура в реакторе зависит от температуры сырья, температуры и количества циркулирующего катализатора. Чтобы стабилизировать работу всей аппаратуры, поддерживают постоянными количество сырья, подаваемого на установку, и температуру на выходе сырья из печи, регулируя расход топлива в печь. Температура в кипящем слое катализатора определяется расходом катализатора из регенератора в реактор. [c.239]

Схема реакторно-регенераторного блока установки R показана на рис. 22. К числу отличительных особенностей процесса относятся диспергирование сырья с помощью рециркулирующих легких углеводородных газов, подача этих же газов ниже точки ввода сырья (в низ реактора) для регулирования активности катализатора и пассивации отлагающихся на нем металлов установка на выходе паров из лифт-реактора устройства оригинальной конструкции для быстрого отделения катализатора от потока паров, что предупреждает избыточную деструкцию сырья, наличие двухступенчатого регенератора [178, 179, 307]. [c.150]

Катализатор поступает в верхнюю часть аппарата (первая ступень), в котором производится частичное выжигание. Это позволяет обеспечить нужную температуру катализатора, а часть энергии отводится в виде потока СО. На этой стадии выгорает большая часть кокса. Затем катализатор попадает в нижнюю зону (вторая ступень), где заканчивается выжиг кокса. Катализатор, покидающий эту ступень, практически свободен от отложений углерода [менее 0,05% (мае.)]. Температура на второй ступени регулируется одним или несколькими холодильниками. В обеих зонах имеется турбулентный слой. Поскольку газы сгорания из нижней зоны попадают в верхнюю, достаточно одной двухступенчатой циклонной установки для отделения уносимого катализатора. Применение этого регенератора позволяет обойтись без дорогой и разветвленной сети трубопроводов и аппаратов для отводимых газов и использовать вместо этого гидравлическую простую систему с циркуляцией. Отходящие газы поступают затем в бойлер, где завершается превращение СО в Oj. Горение в каждой зоне контролируется потоком воздуха. Водород сгорает преимущественно на первой ступени. Последовательно с ней располагается блок осушки, который уменьшает гидротермальное разрушение катализатора образовавшимися парами. Температура на первой ступени поддерживается регулированием соотношения СО/СО 2. Холодильник катализатора, предназначенный для точного и гибкого поддержания температуры, позволяет системе быстро реагировать на изменение качества сырья и условий проведения процесса. Температура на обеих степенях поддерживается в пределах 1300-1375 F. [c.183]

Так же, как и в ректорах для пылеотделения имеются циклоны, а по выходе из циклонов дымовые газы подвергаются очистке от пыли на электрофильтрах. При регенерации катализатора выделяется тепло, иногда намного превышаюш ее потребности установки для нагрева сырья в узле смешения. Утилизация излишнего тепла в регенераторе производится паровыми змеевиками, изготовленными из специальных сталей, устойчивых к абразивному износу. В некоторых случаях для снятия избыточного тепла используют выносные теплообменные аппараты, в которых циркулирует часть катализатора из регенератора. В других случаях понижают температуру подогрева сырья, осуш ествляют циркуляцию легкого газойля. В литературе имеются сведения о регулировании температуры регенерации за счет подачи во вторую зону регенерации кислородсодержаш его регенерационного газа, предварительно сжатого до 0,14-0,35 МПа и охлажденного с помощью хладоагента (для процесса типа R2R ). IFF запатентовал способ рекуперации тепла дымовых газов каталитического крекинга тяжелого сырья. Катализатор крекинга регенерируют в двух зонах. Дымовые газы из первой зоны поступают на многоступенчатую турбину, где давление в ступенях снижается по направлению движения газов. Дымовые газы из второй зоны регенерации направ- [c.79]

Пробы паров из регенератора, отбирали с помощью установки, подобной описанной в работе [2]. Скорость отбора паров соответствовала скорости паров в трубопроводе. Конденсат паров -принимали в тарированный приемник. Несконденсированные кислые газы и аммиак из приемника поступали в поглотители с растворам щелочи и кислоты, что обеспечивало их полное улавливание. В кубе поддерживали постоянный уровень масла путем регулирования подачи масла вручную. [c.19]

Регенератор устанавливают рядом с печью, он полностью отсасывает отходящие газы и непрерывно обеспечивает произвольное количество горелок любого типа горячим воздухом для сжигания топлива. Существует возможность регулирования горелок в процессе эксплуатации. Кроме того, имеется возможность централизованной регенерации теплоты от многих печей. Отходящие газы могут направляться непосредственно в фильтровальную установку без охладителя или использования дополнительного воздуха. [c.108]

Установка модель IV, разработанная фирмой Стандарт Ойл Девелопмент, изображена на фиг. 5. Реактор и регенератор расположены рядом и работают при одинаковом давлении. Особенностью этих установок являются новая система циркуляции катализатора и высокие скорости в реакторе и регенераторе. Скорости значительно больше, чем обычно применяемые, что приводит к уменьшению размеров аппаратов приблизительно в два раза. Катализатор циркулирует по внешним 11-об-разным линиям. Регулирование циркуляции катализатора достигается изменением плотности в восходящих коленах П-образных линий, что осуществляется путем регулировки колич[ества аэрирующего газа, вводимого в С-образную линию. При такой системе работы отпадает необходимость в регулирующих поршневых клапанах и упрощается механическая часть, поскольку В системе циркуляции горячего катализатора пет расширяющихся или вращающихся элементов. [c.144]

Это уравнение отличается тем, что в его левую часть входят члены, характеризующие отвод энергии из аппарата, связанный с изотермическим дроссель-эффектом, относящимся как к воздуху низкого давления (Вн.д-Аг г) так и к воздуху высокого давления ( в.дД г). Первая величина очень невелика, и так как давление воздуха, направляемого в регенераторы, меняется незначительно, при регулировании аппарата ее можно не принимать во внимание. Поэтому регулирование выработки жидкости в холодильном процессе осуществляют так же, как и в установках высокого илп среднего давления воздуха с детандером. Регулируя давление воздуха дроссельным вентилем, изменяют величины А 1т, А1д чтобы изменить величину 1-М, меняют количество воздуха, проходящего через детандер. [c.263]

Регулирование путем изменения периода переключения в установках без такой автоматики не устраняет основной причины изменения средних температур в регенераторах — неточного соотношения в них [c.267]

Установками с вертикальным расположением реактора и регенератора являются установки типа Ортофлоу (со спрямленным потоком) с различным взаимным размещением реактора и регенератора. Катализаторопроводы в них размещены внутри регенератора или реактора (схема г) либо проходят сквозь оба аппарата. В с.чеме г регенерированный катализатор стекает самотеком, а отработанный поднимается по осевой линии пневмотранспорта, снабженной специальной задвижкой для регулирования скорости подачи катализатора. [c.54]

Работа у-становок на одном низком давлении воздуха вызывает ряд особенностей их регулирования. Устойчивая работа холодильного процесса установки может поддерживаться только за счет изменения величины В(1—М)Л/д [уравнение (5-9)], так как изотермический дроссель-эффект А/,- воздуха низкого давления очень мал. Величина В (1 — М) Д/д определяется количеством воздуха, поступающего на турбодетандер В (1 — М), а также перепадом давлений, при которых работает детандер. При регулировании необходимо учитывать тесную связь между работой турбодетандера и ректификационной колонны, так как изменение величины В (1 —М) сказывается на режиме ректификации. Средние температуры между регенераторами в установках низкого давления выравнивают так же, как и в других аппаратах, перераспределением поступающего воздуха. Общая средняя разность температур поддерживается в требуемых пределах посредством регулировки внутреннего небалансирующегося потока газа. [c.317]

Дополняют трубчатьши печами [79, 132] Отсутствие тру чатой -оечи удлиняет и затрудняет пуск установки, особенно в зимних условиях Без печи возможно только одностороннее регулирование теплового баланса реактора, а именно только со стороны регенератора. [c.74]

Оценка влияния параметров кислородсодержащего газа, поступающего в I и II зоны, на результаты процесса полезна и для анализа работы системы управления регенератором установки 43-102 [155]. Систама управления использует регулирование количества воздуха, поступающего во II зону, и переход газов из III зоны в I. [c.189]

Наши расчеты показывают, что регулирование расхода воздуха во II зону эффективно для управления процессом, так как позволяет снизить остаточное содержание кокса на катализаторе в случае роста коксовой нагрузки регенератора. Такое регулирование осуществляется на действующей установке на Новогроз.ненском НПЗ. [c.189]

Маторов и т. д. 10) конструирование рекуператоров и регенераторов 11) конструирование механизмов вращения подины, ванны, барабана, передвижения балок, тележек, лент, колосников, роликов, выкатных подин, разгружателей заготовок (сталкиватели, вытаскиватели, выталкиватели), подъема крышек колодцев, заслонок, вскрывания шлаковых леток, подъема и перепуска электродов и т. д. 12) определение мест и конструирование узлов для установки приборов КИП и автоматического регулирования всех процессов, протекающих в печи и в печной среде 13) конструирование фундаментов под печь и ее механизмов. [c.229]

За последние годы и в СССР, и за рубежом разработаны многочисленные системы автоматизации как агрегатов разделения воздуха в целом, так и входящих в нихэле1ментов (регенераторов, ректификационных колонн, турбодетандеров и др.). Описание и анализ таких систем выходят за рамки этой книги. Поэтому мы ограничимся рассмотрением только некоторых общих принципов автоматического регулирования режима применительно к установке низкого давления. [c.366]

Один из вариантов компенсации положительной обратной связи в РРБ установки каталитического крекинга состоит в измерении (или расчете в темие с процессом) содержания кокса на катализаторе из реактора и в воздействии через динамическую связь на величину теплосъема в регенераторе. Как показано в работе [36], такая компенсация наряду с расширением области устойчивости САР и улучшением качества регулирования приводит и к упрощению синтеза САР, поскольку после компенсации положительной обратной связи появляется возможность строить независимые системы регулирования для реактора и регенератора. [c.59]

Реакторные блоки каталитического крекинга могут быть разделены по типу используемого катализатора, высотному расположению и характеру регулирования теплового баланса [1—5]. По типу используемого катализатора различают установки с движущимся шариковым и микросферическим катализаторами по высотному расположению —с параллельным разновысотным, параллельным равновысотным и соосным расположением реакционных аппаратов по способу регулирования теплового баланса имеются блоки с отводом избыточного тепла из реакционного объема и со сбалансированым выделением тепла в регенераторе и поглощением. тепла в реакторе. Для каждого типа установок имеются также варианты конструктивного оформления реактора и регенератора и разные способы транспортирования катализатора. [c.219]

Так, в газовоздушных клапанах на отверстии для прохода воздуха в клапан (рис.4.21,предусмотрены пазы, в торых заложены специальные пластины, которыми мож гт-нять площадь проходного сечения и, естественнс количество проходящего воздуха. В дымовом патрубке газс. душного клапана (рис.4.21 - 4.22,5 4.23.11) имеется дроссельная заслонка, изменяя положение которой можно изменять сечение патрубка, а значит, разрежение в подовом канале и, естественно, в регенераторе и отопительном простенке. Для регулирования поступления бедного газа и воздуха в каждый отопительный канал в выходных отверстиях - "устьях" соединительных каналов ("косых ходов) устанавливаются нижние регистры - "бананы". Путем установки этих регистров различной толщины изменяют проходное сечение косого хода, а значит, и количество поступающего через этот канал газа или воздуха. В печах типа ПК с перекидными каналами регулирование поступления бедного газа и воздуха в отдельные отопительные каналы осуществляется путем изменения проходных сечений в перекидных каналах или выходных отверстий в сборный горизонтальный канал с помощью различного рода регистров. [c.157]

Регулирование давления в верхней либо в нижней зоне регенераторов начинается с замера фотографии давлений ло всем регенераторам на восходящем и нисходящем потоках и установления на нисходящем потоке необходимых величин давления в контрольных регенераторах на обеих кантовках. Приступать к регулированию 1авлени< по длине батареи можно лишь после достижения устойчивого равенства давления в контрольных регенераторах. Во всех регенераторах каждой стороны батареи в обеих кантовках устанавливается такое же разрежение, как и в контрольных регенераторах. Установка одинакового разрежения во всех регенераторах обеспечивается достижением нулевого перепада давлений по отношению к контрольным регенераторам. В регенераторах крайних простенков устанавливается режим, соответствующий меньшей подаче в них тепла. Регулирование давления в регенераторах по длине батареи на нисходящем и восходящем потоках проводится методом перепада давлений при помоши тягометров или микроманометров. [c.159]

Однако разработка новой системы охлаждения катализатора позволила получить новый параметр регулирования, позволивший облегчить управление процессом. Система охлаждения катализатора и регулирования температуры в регенераторе позволяет осуществить независимое регулирование температуры сырья в реакторе без изменения кратности циркуляции ка. ализатора, и наоборот. Наглядный пример приведен в таблице 2, иллюстрирующей воздействие новой системы охлаждения катализатора ва работу установки вцелом. При этом тепловая нагрузка системы охлаадения полагалась равной суше изменения энтальпий сырья и дымового газа. Б результате мы имеем значительное снижение температуры в регенераторе, [c.263]

Конструкция регенератора обеспечивает высокую гибкость теплового баланса установки и гарантирует независимое регулирование отношения катализатор/сырье для любых рабочих параметров процесса. Это способствует не только созданию необходимого режима регенерации катализатора, но и обеспечивает его подачу на узел смешения при температуре, необходимой для оптимального протекания пхюцесса крекинга. [c.272]

Первый случай, когда регенераторы снабжены системой охлаждения слоя катализатора для регулирования температуры и отвода избыточшого тепла от сгорания кокса. К ним отегосятся, например, регенераторы установок 43-102, 1-А, ГК. 43-103. Смысл расчета теплового баланса для них будег заключаться в определении количества отводимого тепла, поверхности охлаждения, количества образующегося водяного пара и расхода (подачи) воды в змеевики охлаждения. Количество проходящего через регенератор катализатора на этих установках принимается заранее при выборе режима крекинга (кратность циркуляции катализатора). [c.8]

Характерными аппаратами этой установки тель катализатора (дозер) и загрузитель ката-являются реактор, регенератор, топка (под да- лизатора с пневматическим регулирование влением) для подогрева воздуха, загрузи- производительности (модернизированный). [c.131]

Ко второй группе относятся аппараты, у которых объем псевдоожиженного слоя катализатора разделен на отдельные секции горизонтальными перфорированными решетками (рис. 2.15 в, г). Эти регенераторы имеют противоточное движение воздуха и катализатора, что хорошо видно на схеме реакторно-регенераторного блока установки Г-43-107 (см. рис. 2.6). Стекаемый из десорбера реактора закоксованный катализатор поступает по наклонной трубе в регенератор и падает на две решетки. Навстречу этому потоку подается воздух на регенерацию, который образует псевдоожиженный слой в регенераторе и используется для выгорания кокса регенерированный катализатор удаляется через нижнюю часть в узел смешения сырья. Анализ технологических показателей работы показал, что данная схема работы регенератора более эффективна с точки зрения полноты выжига кокса, расхода воздуха и лучше поддается регулированию. [c.79]

В работе [16] сообщается о специальных конструкциях регенераторов и методах регулирования процесса регенерации цеолитсодержащих катализаторов на установках каталитического крекинга типа Флюид . Эта система, имеющая название Ульт-ракат (или РДСО — регулируемое дожигание оксида углерода), обеспечивает снижение концентрации оксида углерода в дымовых газах с 10 до 0,05% и полную регенерацию катализатора.до остаточного содержания на нем кокса 0,02—0,05% (против 0,3—0,5% до внедрения указанной системы). Избыточное тепло, получаемое при этом, используется для собственных нужд крекинга. В этом случае исключается строительтво котлов дожига оксида углерода, а использование тепла сгорания СО позволяет снизить до 30% расход топлива на подогрев сырья и на. 20—25% выход кокса с соответствующим увеличением выхода целевых продуктов. По подсчетам фирмы Amo o (США), эко- [c.43]

Питатели и расходомеры. В установках для каталитического крекинга, где добавка катализатора к загруженному ранее количеству - мала и носит установившийся характер, пополнение катализатора можно производить из находящегося под давлением загрузочного бункера в одну из восходящих линий. Основной проблемой регулирования потока твердой фазы является поддержание в равновесии. количеств катализатора, входящих я выходящих из реактора и регенератора. Перемещение твердой фазы из окислительной в восстановительную атмосферу или наоборот делает необходимым десорбцию адсорбированпь - гицами га- [c.280]

Характерной ее особенностью является соединение регенератора и реактора в одном аппарате с наличием внешних линий и устройств для регулирования циркуляции катализатора. Основные аппараты установки четко разделяются. Реактор установлен на регенераторе, результатом чего является некоторое упрош ение опорных т онструкций. Для возможности движения катализатора при таком расположении аппаратов требуется, чтобы давление в регенераторе превышало давление в реакторе. [c.143]

Регулирование общей температуры в регенераторах. Опособы регулирования соотношений потоков в регенераторах зависят от способа создания небалансирующегося потока, применяемого в данной установке. В установках двух давлений воздуха с поршневым детандером увеличение доли воздуха высокого давления, подаваемого в детандер (рис. 74,а), приводит к увеличению количества обратного потока в регенераторах. В результате температуры в серединах регенераторов понижаются, и одновременно уменьшается средняя разность температур на холодном конце. Наоборот, уменьшение доли подаваемого на детандер воздуха вызывает отепление регенераторов и соответствующее увеличение средней разности температур на холодном конце. При этом температурные условия в теплообменнике необходимо поддерживать такими, чтобы величина At на теплом конце оставалась в пределах 8—10 град. [c.265]

Работа установок на одном низком давлении воздуха обусловливает ряд особенностей их регулирования. Устойчивый холодильный процесс установки можно поддерживать, только изменяя величины В —М) А/д [уравнение (У1-9], так как изотермический дроссель-эффект воздуха низкого давления очень мал. Величина В (1—М) А(д определяется количеством воздуха, поступающего в турбодетандер В (1—М), а также перепадом давлений, лри которых работает детандер . При регулировании необходимо учитывать тесную связь между работой турбодетандера и ректификационной колонны, так как изменение величины В (1—М) сказывается на режиме ректификации. Средние температуры в установках низкого давления выравнивают между регенераторами, таким же образом, как и в других аппаратах. Для поддержания общей средней разности температур в требуемых пределах регулируют внутренний небалансирующийся поток газа (см. гл. III). [c.268]