Контактирование кинетика

Наконец, в большой степени на кинетику окисления влияет эффективность контактирования газообразного кислорода с жидким (расплавленным) парафином. [c.152]

Известно много способов контакта двух фаз и для каждого из них расчетное уравнение должно быть специфичным. Если кинетика процесса также характерна только для данной гетерогенной системы, то указанное уравнение отражает ее особенности. Таким образом, необходимо, чтобы расчетной уравнение соответствовало кинетике процесса и режиму контактирования. [c.327]

Кроме стабильности катализатора, характеризующей продолжительность его эксплуатации до падения активности ниже экономически целесообразного предела (в так называемом большом цикле), важным параметром, определяющим эксплуатационные качества катализатора, является продолжительность его работы между регенерациями (в так называемом малом цикле). Длительность малого цикла контактирования связана, как правило, со скоростью отложения на катализаторе углерода или высокоуглеродистых высокомолекулярных соединений (называемых условно коксом). Скорость процесса закоксовывания катализатора определяется как его свойствами, так и условиями эксплуатации. Имеется ряд работ по кинетике процессов закоксовывания, например [7, 8]. Среднее количество кокса в зерне катализатора [c.363]

Для оценки кинетики химического превращения при контактировании газа с жидкостью в аппаратах различных конструкций наиболее удобно сульфитное число к , определяющее количество кислорода, прореагировавшего в единице объема жидкости. Если сульфитное число отнести к полному объему аппарата, то за аналог критерия эффективности можно принять зф =. На этот критерий, очевидно, и следует ориентироваться при исследовании и разработке новой аппаратуры для проведения реакций в системах газ—жидкость. [c.119]

Таким образом, противоречие между кинетикой и термодинамикой процесса окисления оксида серы (IV) достаточно успешно снимается конструкцией и температурным режимом работы контактного аппарата. Это достигается разбивкой процесса на стадии, каждая из которых отвечает оптимальным условиям протекания процесса контактирования. Тем самым определяются и начальные параметры режима контактирования температура 400— 440°С, давление 0,1 МПа, содержание оксида серы (IV) в газе 0,07 об. долей, содержание кислорода в газе 0,11 об. долей. [c.168]

Образующиеся при синтезе побочные продукты оказывают существенное влияние на стадию хемосорбции и на кинетику образования метанола в целом. Поэтому, для реакции синтеза метанола предложено большое количество различных кинетических уравнений, выведенных на основе выдвинутых их авторами предположений о механизме реакции. Независимо от этого, время контактирования для реальных условий процесса синтеза может быть рассчитано по формуле [c.264]

Кинетика реакций в потоке в принципе подчиняется тем же законам, что н в статических условиях (в замкнутом объеме), но время реакции заменяется на время контактирования. Кроме того, вводится поправка на изменение объема газовой смеси при изменении числа молей в ходе реакции, так как в статических [c.252]

Увеличение объемной скорости жидкого сырья или уменьшение продолжительности контакта при парофазном процессе ведет к снижению жесткости гидрирования интенсивность всех каталитических и термических реакций уменьшается. Снижаются также расход водорода и образование кокса на катализаторе. В зависимости от кинетики и гидравлики процесса повышение объемной скорости может усилить гидрирование жидкофазного. сырья благодаря улучшенным условиям контактирования катализатора с жидкостью и увеличению эффективной скорости диффузии водорода. При промышленных процессах применяют объемные скорости в пределах 1—10 объемов сырья на 1 объем катализатора в час. [c.152]

Как показано выше, при избытке водяных паров кинетика процесса вполне удовлетворительно описывается уравнением (6). Применяя метод обработки кинетических данных, предложенный в [3], интегрирование уравнения (7), учитывающее скорость обратной реакции, приводит к выражению для определения времени контактирования [c.54]

В связи с тем, что выявление числа работающих центров затруднительно, кинетической обработке подвергалась только часть кривых без начального участка, так как скорость процесса на этом участке определяется не химической кинетикой, а степенью контактирования бензоата калия с активными центрами катализатора. Поэтому при данном методе обработки результатов расчетное время опыта будет равно разности между измеренным временем реакции и временем достижения предельного контактирования (х к) [c.72]

Область применения центробежных экстракторов ограничивается процессами с "быстрой" кинетикой, где по условиям производства время контактирования исчисляется секундами. [c.64]

Полученное уравнение кинетики было проведено на модельной установке под давлением. Объем катализатора составлял 25 см , температура контактирования — 350° С, Р — 8 ат. [c.181]

В переходном режиме при стационарном протекании процесса различия между обсуждаемыми схемами реагирования сглаживаются, а в диффузионном — исчезают вовсе. Поэтому изучение кинетики и механизма химических реакций возможно только в кинетическом и переходном режимах. В этой связи крайне важно располагать надежными способами идентификации режима. Без них любое исследование кинетики и механизма реакций нельзя считать обоснованным. Наиболее строго, по-видимому, эта задача решается методом диффузионных ячеек с перемешиванием в сочетании с методом сравнительного компонента [10, 11], и особенно— методом кратковременного контактирования фаз [12—15]. Последний позволяет обнаружить сравнительно быстрые химические реакции, решить вопрос об их локализации и изучить их механизм. [c.147]

В заключение необходимо отметить недавно описанный метод изучения кинетики массопередачи в период роста капли, который также можно отнести к категории методов кратковременного контактирования фаз [105]. С помощью этого, по-видимому весьма перспективного, метода удалось обнаружить [106] неожиданные зависимости коэффициентов массопередачи от времени контактирования фаз. [c.190]

Зависимость выхода аммиака от времени контактирования может быть определена экспериментально или исходя из теоретических предпосылок, на основе которых эта зависимость может быть представлена в виде уравнений кинетики реакции синтеза и выражена в более общем виде. [c.260]

Для расчета габаритов аппарата необходимо знать ЧТС и время контактирования на ступени. Эти данные получают на основе изучения равновесного распределения и кинетики процесса сорбции. [c.182]

В выбранных условиях при температурах 20 и 30°С была изучена кинетика накопления ТБА с целью определения времени контактирования, необходимого для достижения наибольшего выхода продукта. Из кинетических кривых (рис. 1) видно, что реакция протекает быстро и при 30°С уже за 30 мин степень превращения изобутилена составляет свыше 80 мол. 7о и в дальнейшем прироста выхода ТБА не на- [c.17]

Скорость изменения степени контактирования, характеризующая кинетику реакции окисления SO2 в SO3 на ванадиевом катализаторе, находят по уравнению (7-12), энергия активации Е [см. уравнение (7-8) при понижении активности контактной массы практически не изменяется. Снижение константы скорости реакции, выражаемой уравнением (7-8) вызвано уменьшением коэффициента k , характеризующего активность контактной массы. Определение kg необходимо для установления константы скорости реакции и оптимальных условий процесса. [c.411]

Два однотипных реактора часто работают по-разному. Например, реактор пилотной установки и промышленный реактор или даже два идентичных промышленных реактора при проведении в них технологического процесса могут не дать одних и тех же результатов. Расхождения обычно являются следствием различия в кинетике, активности катализатора, характера потоков в реакторе и т. д. Разделение чисто кинетических и физических эффектов является трудной задачей. Предполагаемое поршневое течение в реакторе может в действительности значительно отличаться от идеального поршневого течения вследствие неправильной укладки катализатора, или же многоступенчатая система реакций может проявляться на самом деле таким образом, как будто она имеет меньше стадий, чем предполагалось. Анализ кривых распределения времени пребывания и применение кинетической зависимости первого порядка служат удобным средством для определения количественного показателя эффективности контактирования. [c.209]

Изыскание катализатора, изучение на нем кинетики контактной реакции, выяснение роли процессов переноса реагирующих веществ к поверхности катализатора, определение оптимальной внутренней структуры и размеров зерен катализатора, вычисление оптимальных температур и оптимального состава газовой смеси, расчет перепада температур внутри зерен и между их поверхностью и газовым потоком, вычисление необходимого теплоотвода на разных стадиях контактирования, создание конструкции, обеспечивающей осуществление найденного распределения теплоотвода, и, наконец, проверка с помощью моделей равномерности распределения газа по сечению выбранной конструкции—Таков неполный перечень различных, но тесно связанных между собой задач, возникающих перед исследователем каждого контактного процесса. [c.340]

Влияние перемешивания газа на степень превращения или на время контактирования, требующееся для достижения заданной степени превращения, изучалось математически Джиллилендом и Мейсоном и Данквертсом Результаты опытов но газификации угля двуокисью углерода в лабораторном реакторе удалось удовлетворительно истолковать, предполагая, что обратное перемешивание не происходит Наблюдалось влияние обратного перемешивания на кинетику окисления окиси азота На рис. УП1-21 приведены кривые времени контактирования, требующегося для достижения данной степени превращения как нри отсутствии перемешивания, так и нри полном перемешивании в реакторе с псевдоожиженным слоем (цифры О, 1 и 2 обозначают порядок реакции — время пребывания без перемешивания — то же с перемешиванием / — степень конверсии без перемешивания). На рис. УИ1-22 сравниваются степени превращения в реакторах разного диаметра. Очевидно, что отрицательный эффект перемешивания в газовой фазе может быть весьма значительным. [c.282]

На кривой кинетики нагрева (рис. 3-2,а) видны изменения температуры материала в течение каждого сушильного цикла. Во время контактирования материала с греющей поверхностью средняя температура его повышается (нагревание), а при нахождении материала на свободном участке понижается (охлаждение). [c.38]

Часто скорость прохождения газа выражают объемом смеси в л при 1 ат, проходящим за 1 час через 1 см площади сеток. Отнесение количества окисляемого аммиака к единице поверхности катализатора будет более правильным и с точки зрения кинетики гетерогенных реакций, так как скорость реакции в основном будет определяться активной поверхностью (пропорциональной геометрической поверхности), а не свободным объемом, по которому рассчитывается время контактирования. Так, применяя сетки с диаметром нити 0,045 мм и числом плетений 3600 на 1 см и сетки с диаметром нити 0,075 мм и числом плетений 1024 на 1 мы будем иметь одну и ту же поверхность, а время контактирования в первом случае будет почти в 2 раза меньше, чем во втором (0,0045 0,0075). Практические испытания показывают, что на единице площади обеих сеток можно окислить одинаковое количество аммиака. [c.38]

В связи с этим представлялось целесообразным провести углубленное исследование макрокинетики процессов адсорбционной очистки жидкостей природными адсорбентами контактным методом. Исследована скорость удаления примесей различными природными адсорбентами из неполярных и полярных жидкостей в условиях моделированной гидродинамики контактирования. Кинетика адсорбционной очистки неполярных жидкостей исследова. шсь на примере регенерации мине])альпых и растительных масел, кинетика адсорбционной очистки водных сред — на примере осветления фруктовых соков. Были использованы известные природные адсорбенты страны (зикеевская опока, аскангель, Пыжевский бентонит и др.) и их аналоги из Молдавской ССР [1]. [c.225]

Современное состояние теории псевдоожижения отражено в книгах [1—3]. Для описания кипящего слоя в принципе могли бы быть использованы классические модели механики сплошных сред, однако строгая постановка гидродинамической задачи, включающей в себя уравнения Навье — Стокса совместно с уравнениями движения частиц с соответствующими начальными и граничными условиями, оказывается чрезвычайно сложной. Поэтому прибегают к построению менее детального, сокращенного описания динамики дисперсных систем, т. е. к построению макромоделей дисперсных систем. На этом пути созданы основы механической теории псевдоожиженпого состояния исходя из кинетического подхода [4], метода осреднения, метода взаимопроникающих континуумов [3]. Однако это только основы, применимые к упрощенным, идеализированным ситуациям. Для использования теоретических моделей в практических расчетах нужны еще большие и целенаправленные усилия теоретиков и экспериментаторов. Направление исследований определяется конкретной целью. В частности, при разработке каталитического реактора требуется не только умение удовлетворительно рассчитать поля концентраций и температур, по и обеспечить достаточное приближение к оптимальному режиму. Вследствие сильной структурной неоднородности кипящего слоя такое приближение часто оказывается невозмон ным. Перед этой трудностью отступает на второй план задача точного расчета полей температур и концентраций. Хороший расчет плохо работающего реактора имеет сомнительную ценность. Прежде всего, необходимо активное воздействие на структуру слоя с целью достижения приемлемой степени однородности и интенсивности контактирования газа с катализатором. Необходимая степень однородности кипящего слоя определяется кинетикой конкретного каталитического процесса и может сильно отличаться от случая к случаю. Это определяет выбор средств воздействия на структуру слоя горизонтальное или вертикальное секционирование, добавление мелкой фракции, размещение малообъемной насадки [5]. В частности, только последнее из [c.44]

Регенерация катализатора обычно значительно сложнее, чем проведение самого крекинга. Сущнос- ь регенерации заключается в сгорании коксовых отложений при их контактировании с кислородом воздуха. В результате выделяется значительное количество тепла (от 6000 до 7500 ккал кг кокса), которое необходимо частично отводить из зоны регенерации, чтобы не перегреть всю массу катализатора. При этом продолжительность регенерации не должна быть чрезмерно большой, чтобы регенератор был приемлемых размеров, Исследование кинетики регенерации позволило определить пути интенсификации этого процесса в иром1з1шленных условиях . Было показано, что в области умеренных температур (до 450—500" С) реге- [c.158]

Кинетика. Сложность реакций Фишера — Тропша и большое число факторов, влияющих на них (давление, температура, состав исходного газа, время контактирования, условия транспортирования вещества и тепла), затрудняют описаиие макрокинетики процесса. [c.272]

В 1963 году мы завязали обмен корреспонденцией по вопросам псевдоожижения. Придя к мнению, что проектирование должно быть более тесно связано с научными исследованиями, мы вскоре согласились, что для ликвидации этого разрыва в первую очередь необходимо создать приемлемое представление о контактировании газа с твердым материалом в слое. Был испробован ряд подходов, причем каждый из них сопоставлялся с опубликованными в литературе данными, наконец, мы остановились на довольно простом описании, которое назвали пузырьковой моделью слоя (bubbling bed model). На основе этой модели можно объяснить разнообразие феноменологических характеристик кинетики и аэродинамики, ее уравнения пригодны для масштабирования и расчетов, а предсказания были проверены Кунии на практике. Мы решили написать эту [c.10]

Для получения информации по каждому из первых трех пунктов достаточно бывает стендовых испытаний. Что касается первого пункта, то, как указывалось в главе VII, равновесное состояние достигается очень быстро. Так, если холодные твердые частицы контактируют с горячим входящим газом, температуры газа и частиц выравниваются на расстоянии не более чем 2—3 см от точки ввода в слой. Следовательно, общий нагрев частиц определяется прежде всего теплоемкостью входящего горячего газа. Это характерно для теплообмена и адсорбции, в особенности если частицы мелкие. В некоторых особых случаях, например при закалке быстронро-текающих реакций, для получения промежуточных продуктов особенно важна скорость достижения стационарного состояния. Это означает, что в таких случаях должна быть рассмотрена кинетика контактирования газа с частицами. [c.356]

Для определения кинетических параметров окисления нафталина используем данные экспериментального распределения продуктов реакции, полученные Г. М. Корнейчуком, Г. Г. Гируштиным, В. Я. Мо-лотнюх и Г. А. Александровым (Кинетика и катализ, 1977, т. ХУШ, вып. 1, с. 247). Опыт проводился в блочном многоканальном изотермическом реакторе. Концентрация нафталина в исходной смеси составляла 30 10 моль/л, скорость потока 7,5 л/мин, температура опыта 360°С, время контактирования т вдоль слоя катализатора по камерам изменялось от 0,075 до 0,75 с. Были получены кривые распределения продуктов реакции (фталевого ангидрида и 1,4-нафтахинона) в зависимости от времени. Распределение продуктов реакции приведено в табл. 8. Исходное количество кислорода в реакционной смеси (нафталина и воздуха) составляло Хо= 13,42, если принять исходное содержание нафталина в этой газовой смеси за единицу. В данном процессе нафталин является источником параллельного образования [c.76]

Исследование кинетики адсорбции индивидуальных к-ыарафинов Сщ—Сгв на молекулярном сите 5А из раствора в изооктане [49,501 позволило установить наличие зависимости скорости адсорбции от длины углеводородной цепи и температуры при 20 °С скорость адсорбции с увеличением длины цепи падает, при 100 и 150 °С различие в скорости адсорбции указанных к-парафинов уменьшается. Изучение адсорбции индивидуальных линейных, разветвленных и циклических с длинной прямой цепью углеводородов показало, что при увеличении времени контактирования с молекулярным ситом 5А до 24 ч или при повышении температуры до 177 °С в значительной степени происходит адсорбция монометилразветвленных парафиновых углеводородов, тогда как циклические углеводороды с прямой цепью не адсорбируются (табл. 3) [c.31]

С (при изучении температурной зависи ости) и при 630 °С (при изучении концентрационной заБисимости) время контактирования — 0,7 с. Перед испытанием катализаторы измельчали в фарфоровой ступке и отсеивали фракцию 0 0,25., ,. 0,50 мм, что позволило устранить влияние внутри-диффузионных факторов на кинетику дегидрирования. При измерении активности образцы обрабатывали одинаковым (ЗО) количеством импульсов изоамиленов и для оценки каталитических свойств принимали данные 30-го импульса. Каталитические свойства образцов в реакциях дегидрирования, крекинга и изомеризации оценивали по выходам продуктов соответствующих реакций в процентах удельную активность катализаторов в реакции дегидрирования израмиленов определяли по выходу изопрена в граммах на единицу поверхности катализатора. [c.107]

Основу метода составляют два главных принципа 1) исследования кинетики проводятся в неперемешиваемых системах, так как при этом имеется возможность строго описать транспорт веществ в фазах 2) кинетика переноса исследуется вплоть до весьма малых значений времени контактирования фаз, что достигается регистрацией одновременно двух кинетических кривых, относящихся к одному и тому же процессу, но снятых в разных временных интервалах (О—2 и О—1000 с). Это дает возможность идентифицировать тип химических реакций, сопровождающих массопередачу с высокой точностью определить значение начальной скорости экстракции и затем рассчитать эффективную константу скорости поверхностного процесса найти коэффициенты диффузии веществ в фазах проводить зондирование весьма тонких слоев возле границы раздела фаз. [c.189]

Таким образом, полученный сравнительный материал показывает, что характеристика экстракторов по времени контактирования представляет определенный интерес и может быть использована для расчета и проектирования. Накопление данных по анализу работ существующих экстракторов, по кинетике различных экстракционных реакций и по определению влияния конструктивных недостатков аппаратов на их удерживающую способность и время контакта позволит разрещить вопрос о предварительном расчете и моделировании процесса. [c.211]

Реакции протекают в диффузионной области, когда условия процесса благоприятствуют большой скорости химического превращения и малой скорости диффузии, т. е. при высоких температурах, высоких давлениях и малых линейных скоростях газового потока. При низких же температурах и давлениях и при энергичном пере-меш1ивании реагирующего газа реакция протекает в кинетической области, т. е. скорость определяется кинетикой химического превращения. Из органических реакций чаще всего протекают в диффузионной области реакции окисления и некоторые другие экзотермические реакции, особенно при ненормальном повышении температуры контактирования. Для соединений, обладающих значительным молекулярным весом, реакции часто протекают во внутренней диффу-з ионной области, так как диффузия больших молекул через капилляры сильно затруднена. [c.819]

На основе кинетических исследований было предложено считать, что основными реакциями при контактировании смеси ксилолов и бензола с ката,тизатор6м являются переалкилирование и дисмутация (207]. Для этих реакций уравнение кинетики имеет вид [c.75]

При исследовании граничного трения на машине трения NA A с линейным контактом образцов рассмотрена кинетика взаимодействия между стальными поверхностями и смазочными материалами, содержащими меченные изотопом 5 сероорганические соединения. Кинетические соотношения, выведенные ранее для условий точечного контактирования тел трения, удовлетворительно описывают экспериментальные данные, полученные в контакте по линии, при введении в эти соотношения поправочных коэффи-циентов. [c.121]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология