Скорость изменений степени перемешивания

При использовании очень мелких частиц и малоинтенсивном псевдоожижении следует учитывать возможность роста внешнедиффузионного сопротивления с переходом процесса из кинетической области в область внешней или переходной диффузии. Учет кинетического и гидродинамического факторов позволяет определить диапазон рационального изменения размеров частиц катализатора но слоям многополочного реактора. Так, в реакторе для проведения экзотермической реакции нижние слои целесообразно загружать более мелкозернистым катализатором, чем верхние. Действительно, в этом случае диаметр зерна, для которого степень использования внутренней поверхности близка к 1, увеличивается Для каждой лежащей выше полки в соответствии с уменьшением температуры и изменением степени превращения. В то же время, учитывая, что в реальных промышленных аппаратах, как правило, верхние полки имеют большую высоту слоя катализатора, снижение для них числа взвешивания или разности рабочей и критической скоростей газа, за счет загрузки этих слоев крупнозернистым катализатором уменьшает перемешивание, проскок газовых пузырей и благоприятно сказывается на суммарной скорости процесса. [c.256]

Простейший смеситель показан на рис. 38. Интенсивность смешения в нем можно регулировать различными способами. Длина I конуса смешения может меняться при данном диаметре воздушной трубы. При достаточно большой длине получается хорошее перемешивание. Перемешивание в конусе, пространственный угол которого равен 20°, завершается полностью, если весь конус помещается внутри трубы. Если скорость газа значительно превышает скорость воздуха, то перемешивание ускоряется. В том случае, когда давление достаточно, газовую трубу снабжают наконечником или суживают. Размер, число и расположение отверстий в наконечнике оказывают решающее влияние на степень смешения. Если горелка сконструирована так, что газовую трубу с наконечником можно вынимать из воздушной, то, меняя наконечники, можно получить различное пламя. При необходимости регулировать скорость перемешивания в процессе горения можно использовать описанную горелку, несколько измененного вида, показанную на рис. 39. В ней газ подается через центральную трубу, как в горелке на рис. 38, или через мелкие отверстия на окружности воздушной трубы, или по обоим направлениям одновременно. [c.68]

Внещняя форма кристаллов зависит от типа кристаллической решетки вещества. Существует 32 вида симметрии идеальных кристаллов. Реальная фЪрма кристаллов, образующихся при массовой кристаллизации, зависит от условий проведения процесса (наличия примесей, температуры и скорости ее изменения, степени пересыщения раствора и интенсивности его механического перемешивания и т. д.). Отдельные кристаллы образуют агрегаты или кристаллические сростки различной формы. Кроме того, в зависимости от внешних условий один и тот же раствор может давать различные кристаллы (явление полиморфизма). [c.134]

Ускоряющее действие катализаторов специфично и. принципиально отличается от действия других параметров, влияющих на скорость процессов — температуры, давления, исходной концентрации реагентов, степени перемешивания и др. Повышение температуры, например, это универсальное средство интенсификации, увеличивающее как константу скорости химической реакции, так и коэффициент массопередачи. Но повышение температуры ограничено термостойкостью материалов и смещением равновесия, ведущим к снижению движущей силы экзотермических обратимых процессов. Применение катализаторов — прием ускорения химических реакций, не имеющий ограничений и наиболее эффективный в присутствии катализаторов возможно ускорение химических реакций в миллионы раз. Вследствие изменения механизма реакции в присутствии катализаторов понижается энергия активации. [c.143]

На самом деле в процессе титрования степень набухания выделившихся частиц может изменяться, так как она зависит от состава смеси растворитель — осадитель. Кроме того, возможны агрегация и коагуляция частиц. Поэтому мутность обычно зависит от условий проведения эксперимента от скорости добавления осадителя, объема добавляемых порций, скорости перемешивания раствора и др. Ни при какой практически приемлемой скорости титрования процесс не удается провести равновесно. Тем не менее воспроизводимые результаты можно получить, если добавлять осадитель медленно, непрерывно, строго одинаковым способом, поддерживая и все остальные условия постоянными. В таком варианте метод Турбидиметрического титрования широко используется для качественной Характеристики ММР. Ценной особенностью метода является его быстрота и возможность работы с очень малыми количествами полимера. Метод оказывается полезным, в частности, при подборе систем растворитель — осадитель для препаративного фракционирования, при оценке изменений, происшедших в полимере под влиянием внешних воздействий (тепла, света, механических напряжений и др.), для качественной оценки ММР, иногда достаточной при изучении механизма полимеризации и т. д. [c.96]

По-видимому, критерий интенсивности перемешивания должен быть определен как скорость изменений степени перемешивания во времени // т или //т [28]. Выявление конкретной формы такой функции для различных аппаратов с мешалками требует проведения дальнейших исследований. [c.14]

Действительно, изменение с ростом скорости потока степени неоднородности кипящего слоя, регистрировавшейся с помощью емкостных датчиков локальных значений пульсаций порозности е кипящего слоя катализатора [224], подтвердило антибатную зависимость между К и Выведенное нами [225] соотношение (IV.7) показывает, что неоднородность структуры псевдоожиженного слоя, так же как и обратное перемешивание газа, наиболее сильно снижает эффективную константу скорости каталитического процесса и увеличивает выходную концентрацию непрореагировавшего продукта [c.181]

В случае химического режима допустимо увеличение степени перемешивания с целью увеличения коэффициента теплоотдачи на промышленной установке. Однако, поскольку 2,5 м/с — низший предел скорости турбинной мешалки для слабого перемешивания, а 5,6 м/с — верхний предел для сильного перемешивания, то для изменения коэффициента теплоотдачи внутренней пленки жидкости нельзя увеличивать скорость более чем в два раза. [c.149]

ЛИ б, равной 2 8 12 и 16 мм. Небольшой разброс точек относительно одной единственной кривой з=/(а), находящийся в пределах точности определения ц , также свидетельствует об одинаковой степени перемешивания потоков газа и воздуха перед их выходом в топку во всех четырех случаях изменения скоростей газа при /гм = 0,64. [c.50]

При отсутствии информации, требуемой для проверки соблюдения условия (VI,36), воспользуемся следующим опытом. Если жидкость действительно насыщена газом, то скорость реакции в единице объема жидкости не будет повышаться при увеличении межфазной поверхности, отнесенной к единице объема. Последнее может быть достигнуто, например, увеличением интенсивности перемешивания, приводящим к повышению степени диспергирования газа. При этом лишь надо помнить, что простое увеличение интенсивности перемешивания без изменения межфазной поверхности не позволяет еще судить о полноте насыщения при некоторых условиях быстрая реак- [c.166]

Диаграмма состояния растворов вещества в координатах концентрация — температура линией насыщения АВ делится на области ненасыщенных и пересыщенных растворов (рис. 38). В последней области вблизи линии насыщения существуют устойчивые или метастабиль-ные растворы и вне этой зоны — неустойчивые или лабильные растворы. Границы метастабильной области зависят от температуры раствора, скорости его охлаждения, перемешивания и других факторов. Пересыщенные лабильные растворы кристаллизуются мгновенно, а метастабильные существуют то или иное время без изменения. Это время называют индукционным (латентным, скрытым) периодом. Его длительность зависит от степени пересыщения, температуры, механических воздействий, перемешивания, вибраций. В зависимости от характера диаграммы состояния растворов выбирают метод кристаллизации и способ ее осуществления. Степень чистоты получаемого продукта при кристаллиза- [c.105]

Второй класс ограничений связан с необходимостью использования гипотезы о хорошем перемешивании в системе. Из физических соображений ясно, что, поскольку агломерируют ближайшие друг к другу частицы, следующие акты агломерации будут затруднены, если в промежутках между ними частицы не перемешиваются до состояния, когда их распределение опять можно считать в среднем равномерным. С точки зрения математического моделирования процесса очень важно не учитывать локальные изменения концентрации частиц, вызванные каким-либо актом агломерации при рассмотрении следующего акта. Однако следует с осторожностью относиться к гипотезе о перемешивании, поскольку в этом случае возможно проявление и второго эффекта, связанного с изменением скорости агломерации в результате изменения взаимного положения частиц. По-видимому, важное значение имеют характерные масштабы взаимного движения частиц. Так, учет степени перемешивания на достаточно больших расстояниях между частицами и неучет его на масштабах, характерных для сил взаимодействия, может нести в себе внутреннее противоречие. С использованием предположения о том, что столкновения парные и система хорошо перемешивается, то есть можно не учитывать предысторию процесса, и было построено уравнение агломерации (1.87). [c.52]

Уравнения типа (1.78) и (1.79) дают возможность определить основную технологическую величину, характеризующую интенсивность работы массообменного аппарата — среднее значение концентрации целевого компонента в дисперсном материале, выходящем из аппарата полного перемешивания по дисперсной фазе. Однако при осуществлении некоторых массообменных процессов необходимо знать распределение дисперсного материала по степени отработки отдельных его частей. Такое распределение р(С ) может быть получено из стационарного баланса частиц, имеющих концентрацию в диапазоне от s до Сз + йСз- Действительно, в выделенную на рис. 1.17 элементарную порцию дисперсного материала входят частицы, концентрация в которых соответствует правой границе зоны (для случая извлечения компонента из твердой фазы) Р )с+ с к — дС дх— скорость изменения концентрации в [c.87]

Дальнейшее увеличение скорости не приводит к существенному изменению Ре, а следовательно, и степени перемешивания. [c.157]

Горелка ГВМ-КР (Н96-10-00) наряду с кольцевым соплом Лаваля имеет центральное цилиндрическое сопло, регулирование степени открытия которого производят при помощи регулировочного конуса. При перемещении конуса и изменении давления газа изменяется как абсолютный расход газа, так и соотношение скоростей в центре струи и на ее периферии. Это расширяет возможности регулирования степени перемешивания общей струи с низкоскоростным потоком воздуха, подсасываемым через холодильник печи. [c.787]

Важным условием применения методов направленной кристаллизации для установления значения коэффициентов распределения является обеспечение стабильности параметров процесса (скорости кристаллизации, длины расплавленной зоны при зонной перекристаллизации, степени перемешивания расплава и т. д.) или количественный учет их изменения, поскольку значения этих параметров прямым или косвенным образом входят в расчетные формулы для определения К и Ко по данным эксперимента. Также необходимо подавление таких вторичных процессов, как насыщение образца примесями из контейнера, испарение и окисление компонентов. [c.138]

Процесс синтеза полиарилатов в большой степени зависит от природы органического растворителя, концентрации и чистоты реагентов, температуры реакции, скоростей подачи реагентов и перемешивания реакционной смеси, природы поверхностно-активных веществ и др. Большое влияние оказывает величина поверхности раздела фаз, которую регулируют путем введения поверхностноактивных веществ, изменением интенсивности перемешивания а также с помощью соответствующих конструкционных элементов в реакторе Полиарилаты на основе диана (Д-4) с высоким молекулярным весом и выходом (90—95%) могут быть получены методом межфазной поликонденсации также и в проточной системе [c.93]

Для определения кинетической области протекания процесса проводят измерения скорости процесса или степени превращения исходных веществ при переменных значениях линейной скорости потока, интенсивности перемешивания, размера пористых частиц (см. рис. 5.1, 5 3). Неизменность и или X при изменении указанных параметров свидетельствует о протекании процесса в кинетической области. [c.79]

Эффективность использования рециклов в значительной степени, помимо кинетических характеристик реакций, определяется типом химического реактора. Из теории химических реакторов известно, что для простых реакций, скорость которых пропорциональна концентрации исходного реагента — где п — порядок реакции, реактор трубчатого типа (модель идеального вытеснения) всегда эффективнее реактора с перемешиванием (модель идеального перемешивания), введение рецикла приводит к изменению структуры потоков в реакторе, приближая ее к режиму перемешивания. Таким образом, для простых реакций охват рециклом трубчатого реактора не приводит к увеличению эффективности реактора. Эффективность реактора с перемешиванием не зависит от того, имеется ли рецикл или нет. [c.127]

Основной задачей проектирования является расчет объема реактора. Для определенной средней производительности этот объем должен обеспечить необходимую степень превращения за соответствующий период времени (см. пример П-1). Такая возможность объясняется тем, что продолжительность реакции не зависит от объема реактора это следствие предположения, что все реагенты хорошо перемешиваются и все элементы объема ведут себя одинаково. На практике, однако, размеры реактора периодического действия могут оказывать некоторое влияние на время реакции, так как скорость превращения может зависеть от воздействия стенок, интенсивности перемешивания, степени дисперсности гетерогенных систем или изменений температуры около нагревающей или охлаждающей поверхности. [c.42]

Вследствие аналогии между идеальным трубчатым реактором и реактором периодического действия с перемешиванием все приведенные выше рассуждения в равной степени справедливы и для периодического реактора. Практически различие между указанными двумя типами реакторов заключается в следующем. В реакторе периодического действия предполагаемые температура и ход реакции во времени могут быть получены за счет точного программирования скорости подачи и (или) отвода тепла это показано в примере 1У-1. В трубчатом реакторе непрерывного действия подобные изменения в подаче тепла могут быть осуществлены лишь в том случае. [c.130]

При подаче в кипящий слой частично перемешанной смеси на скорость горения значительное влияние оказывают параллельно идущие процессы смешения. Это выражается в увеличении высоты слоя, на которой происходит подготовка к горению и само горение. Реализация этого способа осуществляется с помощью горелки, представленной на рис. 70. Изменение степени перемешивания достигается путем изменения заглубления газовой трубки, а также числа и расположения газовьшускных отверстий в ней. [c.181]

Пример гидродинамическое исследование влияния изменения скорости вращения мешалки и ее конструкции на степень перемешивания на установке непрерывного действия в реакторе с мешалками двух типов первая - многорядная трехлопастная пропеллерного типа и вторая - выполненная по типу безло- пастной с тремя проточками по длине мешалки английской фирмы "Ай-Си-Ай". Длина мешалок 570, диаметр 56 мм. В качестве модельного вещества служила фракция алкилата с плотностью 620 кг/м (плотность этилена при 473 К и давлении 150 МПа составляет 450 кг/м ). В качестве индикатора использовали химически чистый толуол. Скорость потока алкила-та составляла 12 и 48 л/ч, что соответствовало продолжительности пребывания в реакторе 4 и 1 мин. Скорость вращения мешалок варьировали от 1000 до 2500 об/мин. [c.155]

В табл.З приведены экспериментальные данные об изменении степени выделения некоторых микропрпмесей из растворов лимонной кислоты в зависимости от геометрических параметров ванны, ее температуры и поверхности катода. Из полученных данных следует, что степень выделения примесей растет с увеличением температуры, скорости перемешивания и поверхности катода и с уменьшением объема электролита и расстоянием анод — катод. [c.162]

На рис. 3 но результатам экспериментов представлен характер изменения степени расширения слоя насадки в зависимости от скорости газа в полном сечении аппарата. Начало движения (перемешивания) шаров сопровождалось скачкообразным увеличением высоты слоя на 15—20% К = 1,1—1,2). При дальнейшем же возрастанхш скорости газа наблюдалось постепенное повышение высоты слоя подвижной насадки. На рис. 4 эти же опытные точки представлены в виде зависимости от . [c.162]

Достаточно интенсивное перемешивание вызывает также нарушение структуры сольватных оболочек [388], окружающих молекулы (ионы) кристаллизуемого вещества, что обусловливает большую скорость образования зародышей. Перемешивание раствора приводит к уменьшению среднего размера получаемых кристаллов, так как в силу указанных причин в этом случае создаются более благоприятные условия для образования новых зародышей и их роста [389—392], чем для роста уже имеющихся в растворе кристаллов. При этом необходимо иметь в виду, что изменение размера кристаллов может быть обусловлено и их дроблением за счет соударения друг с другом, с мешалкой, со стенками аппаратуры и соответственно появлением новых центров кристаллизации в виде осколков кристаллов и взвешенных частиц, образующихся вследствие диспергирования соударяющихся с кристаллами частей используемой аппаратуры [393—397]. Но в то же время при кристаллизации с перемешиванием получаемый продукт обычно оказывается более чистым [398—401], так как перемешивание способствует обновлению или разрушению диффузионного слоя, в котором концентрируются нримеси, на границе раздела кристалл—жидкость. Кроме того, при этом снижается степень агре-гированности твердой фазы, вследствие которой несколько соприкасающихся кристалликов могут срастаться с образованием включений маточного раствора, загрязняющих конечный продукт. [c.259]

Подробные исследования процесса полимеризации триоксана с переменным температурным режимом проведены Баккареддом, Буттом и др. [22, 23]. Чтобы получить однородные неагрегированные кристаллы триоксана (морфология которых, по-видимому, в значительной степени определяет структуру получаемого полимера), они исследовали влияние на размеры кристаллов условий кристаллизации мономера в ходе процесса. Задача сводилась к тому, чтобы скорость образования и роста зародышей кристаллизации не превышала скорость иилимеризации. Варьируемые параметры процесса скорость перемешивания, вязкость растворителя, скорость изменения температуры и концентрация катализатора. Во всех случаях получалась смесь полимеров, которую путем грубого фракционирования можно было разделить на порошкообразную (по-видимому, получаемую полимеризацией раствора) и волокнообразную (продукт полимеризации кристаллического триоксана) фракции. Некоторые свойства этих фракций приведены ниже [c.232]

В последнее время появились работы [ 11-20 J, в которых учитывается кинетика массопередачи. В большинстве упомянутых работ эффективность тарелок полагается неизменной по высоте колонны, брызгоунос не учииваю скорость парогазового и жидкостного потоков по высоте колонны принимают постоянной, используется допущение о полном перемешивании жидкости и полном вытеснении газа в пределах тарелки. Учет изменения расходов парогазового и жидкостного потоков по колонне производится в математических моделях брызгоунос учитывается в работах [ 10,31 ], в ряде работ [ 18,15,22,24 J производится учет степени перемешивания жидкой Фазы ва тарелке. [c.16]

Процесс перемешивания раствора в баке-нейтрализаторе имеет важное значение, так как от его скорости в большой степени зависит емкость баков. Он может выполняться различными методами пневматическим (сжатым воздухом), механическим (насосы), вибрационным. На рис. 2-4 показана зависимость скорости изменения pH раствора от времени при различных методах перемешивания. Как видно, наибольшая скорость перемешивания достигается при использовании пневматического метода. Это объясняется повышенной турбулиза-цией раствора при барботировании его воздухом. При механическом перемешивании интенсивная турбулизация носит местный характер, а при вибрационном—жидкость перемещается с небольшой (около 1 мм) амплитудой колебаний и не происходит полного перемешивания всего объема жидкости. Кроме того, применение насосов для перемешивания требует принятия специальных мер для их защиты от коррозии. [c.47]

На основании рис. 4.11 можно сделать вывод, что при течении в трубе жидкость перемешивается лучше в случае более высоких скоростей. Однако, если принять в качестве меры смешения величину то поскольку требуемая длина трубы пропорциональна ит и, значит y UlEo, отсюда следует, что степень перемешивания не зависит от скорости при U/Eo = onst. Данные на рис. 4.11 свидетельствуют о том, то указанное отношение весьма слабо увеличивается при изменении скорости в несколько раз. При более высоких расходах больше жидкости перемешивается также интенсивно в одной и той же трубе, чем при малых расходах, хотя энергии для этого требуется больше. Тонкое перемешивание на расстояниях, меньших, чем размер вихря, [c.144]

Из данных рис. 9 и 10 следует, таким образом, что нри определенной скорости газа дейстние на интенсивность массообмена отрицательных факторов (вероятнее всего, ухудшения структуры иенного слоя и, следовательно, уменьшения межфазовой поверхности) компенсирует увеличение истинного коэффициента массопередачи, происходящего за счет усиления турбулизации газо-жидкостного слоя. Наконец, замедление роста или снижение интенсивности массообмена может быть объяснено также и изменением степени продольного переме(пивания потоков. В частности, для системы SOg — серная кислота может оказать влияние на двил ущую силу и, соответственно, на коэффициент массопередачи лишь изменение продольного перемешивания газа, поскольку изменение концентрации серной кислоты не приводит в пределах исследованных концентраций к изменению ее поглотительной способности. [c.239]

Главной целью исследования было установление соотношения между скоростью и степенью полимеризации, с одной стороны, и функцией кислотности катализатора (Яо) — с другой кислотность изменяли путем изменения соотношения [HaOl/lAl, где А — серная кислота или фтористый бор, и определяли Яо для каждой такой смеси. Реакции проводили с такой скоростью перемешивания и с таким количеством катализатора, чтобы их скорость ие зависела от обеих этих переменных. За неимением других достаточных данных, мы должны принять результаты авторов, особенно константу первого порядка к, такими, как они есть. [c.137]

Анализируя (П1.9), находим, что скорость диффузии в газах зависит в основном от степени измельченностн тела, поверхность которого участвует в процессе, и интенсивности перемешивания системы. От температуры же, как следует из (И 1.10), скорость диффузии в газах зависит мало. Так, при изменении температуры на 10 градусов скорость диффузии в газах увеличивается всего на 5—7 % (ср. с влиянием температуры на скорость гомогенных реакций). [c.166]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология