Технологический режим разложения

Технологический режим разложения [c.312]

При проектировании производств, связанных с образованием перекисных соединений, необходимо предусматривать меры безопасности с учетом специфических свойств получаемых продуктов. Эти меры должны сводиться в основном к предотвращению неконтролируемых процессов кислотного, термического и щелочного разложения гидроперекисей необходимо абсолютно точно соблюдать-установленный технологический режим и максимально автоматизировать как аналитический контроль, так н сами процессы, особенно на стадии окисления. [c.138]

Во многих процессах перекисные соединения, являясь промежуточными продуктами, не выделяются в концентрированном виде и быстро разлагаются. В ряде случаев нормальный технологический режим таких процессов соответствует условиям взрывчатого разложения перекиси, если она будет находиться в большом количестве. При этом большую опасность представляет возможность накопления промежуточных соединений сверх допустимых концентраций. [c.141]

В настоящее время важное место занимает выработка целевых углеводородных фракций для нефтехимии. Нефтестабилизационные установки (НСУ) были запроектированы для работы с подачей "горячей струи" в куб колонны. Но в связи с неудовлетворительной работой "горячих" насосов, разложения сероорганических соединений, интенсивного отложения солей в трубах печей, частых выбросов нефти через верх колонны и других причин, существующие НСУ эксплуатируются без системы циркуляции горячей струи". Однако, исследования, проведенные на НСУ, показали, что без системы горячей циркуляции, даже после вывода колонны на полный технологический режим, невозможно достичь проектного отбора ШФЛУ. [c.45]

Обоснуйте тип реактора и технологический режим сернокислотного разложения апатита. [c.426]

Положительно влияет на расход реагентов полное соблюдение всех технологических показателей режима и в первую очередь температурных. Нарушение установленного температурного режима приводит не только к ухудшению качества очищаемых нефтепродуктов, но и к потере реагента. Так, на одной из установок очистки избирательными растворителями причиной повышенного расхода фурфурола являлось разложение его в экстрактной и рафинатной печах из-за перегрева в связи с излишне развитой поверхностью нагрева печи. Удаление из печи части трубного змеевика позволило нормализовать технологический режим работы и предотвратить разложение фурфурола, в результате чего его расход с 15—20 кг на 1 т дизельного масла снизился до нормы (5,0 кг/т). [c.31]

Нормальная эксплуатация установки. Технологический режим установки должен обеспечивать максимальную ее производительность по сырью при максимальном отборе бензина заданного качества и умеренном выходе, кокса. Для этого необходимо в реакторном блоке поддерживать оптимальный и ровный температурный и аэродинамический режим. При подборе температурного режима руководствуются следующим. Повышение температуры в реакторе способствует увеличению выхода кокса и коксовой нагрузки регенератора интенсивное горение кокса в регенераторе вызывает повышение температуры катализатора на выходе из регенератора и на входе в реактор, а это, в свою очереди, увеличивает жесткость крекинга и глубину разложения сырья, обусловливающую образование еще большего количества кокса. Температуру в реакторе регулируют изменением температуры нагрева сырья и количества катализатора, подаваемого в реактор из регенератора (изменение кратности циркуляции катализатора). В результате увеличения количества тепла, вносимого катализатором, температура в реакторе повышается. [c.124]

Технологический режим процесса синтеза концентрированной азотной кислоты должен обеспечить высокую степень превращения компонентов реакции и ее большую скорость. Поскольку скорость образования азотной кислоты сильно тормозится в присутствии окиси азота, следует прежде всего максимально ускорить окисление N0. Это вызывает необходимость создания высокого парциального давления кислорода и проведения процесса под давлением до 40 ат. В связи с высоким давлением процесса синтеза концентрированной азотной кислоты требуется ведение его при повышенной температуре. При низких температурах реакция (4) разложения азотистой кислоты или реакция (5) ее окисления лимитируют общую скорость процесса. С повышением температуры увеличивается количество четырехокиси азота, превращающейся в N02, и возрастает скорость гидролиза двуокиси азота водой. Кроме того, как для смешения равновесия, так и для увеличения скорости реакции необходим значительный избыток четырехокиси азота по сравнению с ее теоретическим количеством. В этих условиях возможен синтез 98—99%-ной азотной кислоты с относительно большой скоростью. [c.335]

Основными параметрами, характеризующими технологический режим процесса разложения пентакарбонила железа, являются [21, 241] [c.115]

Технологический режим переработки поливинилхлорида в различные материалы (листы, пленки, трубы и т. п.) протекает нормально в том случае, если температура разложения полимера не ниже 170° С, термостабильность не менее 70 мин при изготовлении листов и пленки и не менее 90 мин при изготовлении труб и профилей. Термостабильность полимеров удается повысить, вводя специальные вещества — стабилизаторы, способные на определенный срок замедлить или предотвратить разложение полимера. [c.224]

За счет выделяющегося при регенерации тепла катализатор, смешанный с инертным гранулированным материалом, разогревается, а при дегидрировании — охлаждается. Колебания температуры в течение цикла составляют не более 28° С. Технологический режим (в том числе и продолжительность каждого периода) подбирается таким образом, чтобы количество тепла при регенерации несколько превышало тепло, затрачиваемое при дегидрировании [10]. Из продуктов дегидрирования выделяются бутадиен и бутан-бутиленовая смесь, направляемая далее в рецикл с добавлением в нее исходного бутана. Выход бутадиена составляет до 14 вес.% на пропущенный и 54 вес% — на разложенный бутан [10]. [c.7]

Как показано в работе [144], на протяжении всего периода промышленных испытаний технологический режим системы электролизер — разлагатель не нарушался. Коэффициент использования электрической энергии разложения по предлагаемому способу можно выразить зависимостью [c.113]

Концентрация электролитического каустика, получаемого путем разложения водой натриевой амальгамы, является важным показателем, характеризующим технологический режим электролизной установки. До настоящего времени на отечественных хлорных предприятиях, работающих по ртутному методу, этот параметр контролируется аналитически методом титрования. Такой контроль приводит к тому, что концентрация получаемого каустика значительно колеблется и часто выходит за пределы, установленные регламентом. Эти колебания обусловлены изменяющейся во времени токовой нагрузкой и несвоевременной корректировкой расхода воды, поступающей в разлагатели амальгамы. [c.142]

Должен знать технологическую схему производства обслуживаемого участка и сущность процесса разложения устройство, принцип работы основного и вспомогательного оборудования, контрольно-измерительных приборов схему арматуры и коммуникаций физико-химические свойства сырья, полуфабрикатов технологический режим правила регулирования процесса методику расчета правила отбора проб методику проведения анализов. [c.103]

При существующем технологическом процессе можно в той же аппаратуре, изучив внимательно все особенности производства и строго соблюдая технологический режим, значительно повысить степень использования (процент разложения) каолина и добиться увеличения содержания окиси алюминия в реакционной массе в конце варки перед нейтрализацией ее нефелиновой мукой. Увеличение содержания окиси алюминия в массе на 1% (например, с 7 до 8%) означает повышение использования каолина на 10%. При большом масштабе производства экономия в денежном выражении составит значительную сумму, не говоря уже об экономии большого количества дефицитного каолина. [c.28]

По достижении стабильных технологических показателей работы комплекса Парекс и, в частности, отделения олеумной очистки парафинов были проведены испытания по разложению КГ на существующей установке регенерации ОСК алкилирования. Печное отделение установки представлено тремя нитками, две из которых состоят из печи разложения и дожигания, а третья — из опытной циклонной печи разложения. Газовые потоки объединяются перед промывным отделением. Температурный режим разложения в печи разложения 1263—1273 К, в печи дожигания 1103—1113 К, в циклонной печи 1373—1423 К. [c.62]

Чтобы при выпаривании растворов мочевины степень разложения ее была минимальной, требуется строго соблюдать технологический режим выпарной установки. Основными показателями, характеризующими режим процесса выпаривания, являются давление и температура греющего пара остаточное давление (разрежение) в выпарном аппарате [c.115]

Продолжительность и технологический режим процесса экстракции определяются в основном условиями кристаллизации гипса, так как скорость самого разложения фосфатов достаточно велика. Время, необходимое для разложения фосфата,, зависит от сорта сырья и колеблется в пределах 4—8 час. [c.326]

Технологический режим скважин на залежах с охлажденными пластами должен исключать возможность образования гидратов в пласте, так как циклическое образование и разложение гидра-f тов приведет к разрушению призабойной зоны, к образованию больших каверн и, как следствие, к уничтожению скважины [c.78]

Анализ продуктов, оставшихся в аппаратуре после аварии, показал, что причиной взрыва послужили гидроперекисные соединения, образовавшиеся на стадии получения первичного спирта. Комиссия, расследовавшая причины аварии, установила, что процесс возможного протекания побочных реакций на стадии изомеризации первичного спирта не был достаточно изучен. В частности, не были определены условия образования гидроперекисных соединений. Режим синтеза не предусматривал защиты от образования перекисей или их разрушения в начальном периоде. Не были определены и критические (опасные) концентрации перекисей в реакционной массе, а также не были разработаны меры предупреждения их накопления и взрывчатого разложения в аппаратуре на всех стадиях технологического процесса. [c.145]

Отметим, что (3.3.9) и (3.3.12) представляют собой разложения функций g(t) и h(t) в ряд Тейлора около точки i = Q (ряд Маклорена). Поэтому приближенное представление g t) с помощью (3.3.11) и h t) с помощью (3.3.13) справедливы вблизи точки = 0, причем чем больше взято членов в (3.3.11) и (3.3.13) [соответственно, чем больше членов в (3.3.10)], тем больше интервал вблизи точки = 0, на котором gN t) и Лл/(0 дают достаточно точную аппроксимацию для g t) и h t). В реальных технологических объектах весовая функция g t) экспоненциально стремится к нулю, а переходная функция h(t) при t oo стремится к конечному пределу /г(оо), соответствующему выходу объекта на стационарный режим работы. Фактически за конечное время to происходит изменение g t) от начального значения до нуля и h t) от начального нулевого значения до стационарного значения /2(00) (рис. 3.1), поэтому для получения полной информации о переходных процессах в объекте достаточно выбрать в (3.3.10) столько слагаемых, сколько нужно для того, чтобы соответствующие функции gN t) и hN(t) с необходимой для практических целей точностью аппроксимировали g(t) и h t) в интервале [О, to]. [c.112]

После расчета подобного типа проводится расчет возможных теплопотерь корпусом разлагателя. При невозможности отвести расчетное количество теплоты необходимо идти на некоторое изменение технологической температуры процесса разложения амальгамы (или, реже, температуры конденсата). [c.126]

Процесс Варга. В ВНР в 1951—1956 гг. был разработан процесс Варга, который позволяет из сернистого мазута в две ступени получить бензин, дизельное и малосернистое котельное топливо [16, 178]. Чтобы избежать сильного коксообразования при термическом разложении, исходное сырье разбавляют керосино-га-зойлевыми фракциями, полученными после гидроочисткн во второй ступени процесса. Схема переработки по методу Варга по существу не отличается от обычной схемы переработки остаточных продуктов под высоким давлением водорода. Технологический режим процесса Варга следующий I ступень — жидкофазная гидрогенизация сырья в смеси с разбавителем под давлением 3—10 МПа при 420—450 °С, катализатор — суспендированный, обычно окись железа на буроугольном полукоксовом контакте II ступень — гидрирование в паровой фазе дистиллятных продуктов I ступени в стационарном слое катализатора. [c.281]

Технологический режим разложения апатитового концентрата термической фосфорной кислотой установленв результате экспериментального его изучения в лабораторных и модельных условиях. С увеличением отношения Ж Т в пульпе степень разложения апатита возрастает. При 60° в течение 2 ч с увеличением Ж Т по весу от 4 1 до 8 1 степень разложения апатита при содержании в жидкой фазе 45% свободной Р2О5 повышается от 76,7 до 96,1%. С повышением температуры от 50 до 70° степень разложения апатита за 2 ч при весовом отношении Ж Т, равном 6 1, увеличивается от 76,8 до 96,1 %. [c.215]

При очистке раствора отработанного карбамида и его вьшаривания строго вьщерживается следующий технологический режим разложение комплекса ведется подогретой до 90 - 95 С водой отстаивание при 80 С вьшаривание при остаточном даалении 0,250 МПа, 115 - 118 °С [c.212]

Применяемый на заводах технологический режим разложения 1ульпы кремнефтористого натрия—продолжительность 1 час, тем-гература 75—85° —удовлетворяет условиям, необходимым для обо- ащения с помощью гидроциклона получающегося фтористого натрия. [c.123]

Скорость растворения фосфатов в растворах фосфорной кислоты, не насыщенных продуктами реакции, лимитируется скоростью диффузии ионов кальция Са от частиц фосфата в жидкую фазу. Поэтому, высокая степень разложения фосфата на первой стадии может быть достигнута лишь при определенной концентрации фосфорной кислоты, равной 30—40% Р2О5. На второй стадии, которая является определяющей для процесса разложения фосфата в целом, наибольшая скорость разложения достигается в растворах, содержащих около 45% Р2О5. С учетом этих требований выбирается технологический режим производства суперфосфата. [c.293]

Способ Моитекатини (Италия) основан на исследованиях Фаузе-ра [Франц. пат. 1328081, 1933 г.]. Основное отличие от способа Стамикарбон состоит в том, что весь аммиак конденсируется совместно с диоксидом углерода в конденсаторах 14, 18, образуя водно-аммиачный раствор УАС (рис. П-57). Поддержание при дистилляции первой ступени более высокого давления (2—4,5 МПа) дает возможность частичного использования теплоты, выделяющейся в конденсаторе-абсорбере 14, для разложения карбамата аммония во второй ступени дистилляции. Технологический режим давление [c.270]

Наконец, и это очень важно учесть технологу, при эксплуатации нефтеперерабатывающих установок огромную роль играет нахождение и выдерживание оптимального (наилучшего) технологического режима при любом процессе при различных реншмах переработки сырья одного и того же происхождения получаются различные но составу продукты переработки. Нанример, отбензи-нивание сернистой нефти путем ее прямой перегонки можно произвести, если не превысить определенную для данной нефти температуру процесса так, чтобы в отогнанном бензине не повы-сплось по сравнению с исходным содержание сероводорода и низкомолекулярных меркаптанов, которые дополнительно образуются вследствие термического разложения высокомолекулярных сернистых соединений. О том, какое важное значение для состава продуктов крекинга или алкилирования имеет технологический режим, достаточно известно из предыдущих глав. [c.273]

Реакционная способность бокситов, и в частности разложение их серной кислотой, определяется минералогическим составом. Активность взаимодействия алюминиевых минералов с серной кислотой, оцениваемая скоростью растворения в одинаковых условиях, убывает в следующем порядке гиббсит, бемит, диаспор и корунд. В некоторых случаях для повышения реакционной активности бокситов предлагают их обжигать. Гиббситовые бокситы относительно легко вскрываются серной кислотой, что исключает применение предварительного обжига руды. Аппаратурное оформление процесса и его технологический режим подобны таковым в производстве сульфата алюминия из его гидроксида. [c.54]

На основании полной математической модели многостадийного производства гранулированного синтетического ЗЮг найден оптимальный технологический режим. Критерием оптимальности выбрана часть технологической себестоимости, включающая затраты на сырье и катализатор, энергетические затраты на всех стадиях, а также амортизационные отчисления. При построении математической модели производства составлены математические описания всех четырех стадий, входящих в технологическую схему, стадии синтеза—каталитического гидролиза тетраэтоксисилана в реакционных аппаратах с мешалкой стадии концентрирования — многокомпонентной перегонкп золя поликремневых кислот в выпарных аппаратах стадии грануляции — распылительной сушки в прямоточных колоннах с теплоотводом от высокотемпературных стенок стадии нормализации — топохимической реакции термического разложения в цилиндрических печах непрерывного действия. Составлена программа для ЭВМ поиска оптимальных технологических параметров методами нелинейного программирования. [c.164]

Начатые в первой пятилетке исследования в области кислотной переработки фосфатов продолжались гнироким фронтом в НИУИФе, иа ряде вузовских кафедр и в других научных организациях. Детально изучались физико-химические основы и разрабатывался оптимальный технологический режим процессов разложения фосфатов серной, азотной, фосфорной, соляной и кремнефтористоводородной кислотами с получением экстрак-цпоиной фосфорной кислоты и концентрированных удобрений на ее основе двойного суперфосфата, преципитата, аммофоса, диаммофоса, нитроаммофоса, нитроаммофоски, нитрофоса, нитрофоски и карбоаммофоски. Одновременно проводились работы по совершенствованию технологии получения простого суперфосфата созданию непрерывного процесса, аммонизации и гранулированию. Решались проблемы выделения и утилизации фтора, редкоземельных элементов, стронция и других полезных примесей, содержащихся в фосфатном сырье. [c.146]

Исследованиями и практикой установлено, что- оптимальный технологический режим достигается при температуре фосфорной кислоты 60—65 °С, концентрации кислоты 52—54% Р2О5 и норме кислоты ПО кг (по Р2О5) на 100 кг апатитового концентрата (с учетом нормы на разложение известняка). В таких условиях технологический процесс протекает без заметных осложнений, полученный суперфосфат отличается хорошим качеством. [c.61]

Технологический режим колонны разложения был отрегулирован таким образом, что в вытекающем растворе содержалось свободной серной кислоты 35—40, сульфата аммония— 420—480 и двуокиси серы — не более 10 г/л. pH раствора был очень низки.м (1,0— 2,0). гКоздцентрация Образующегося ЗОг, а также его влажность не определялись, так как газы после колонны разложения отправлялись в сушильное отделение сернокислотного цеха. [c.26]

Разработана математическая модель высокоинтенсивного процесса получения раствора N828204 с использованием системы автоматизированного управления [134 135]. С применением математических методов исследованы процессы обменного разложения дитионита цинка растворами едкого натра и кальцинированной соды. Показана целесообразность применения для обменного разложения едкого натра и найден оптимальный технологический режим процесса обменного разложения для получения максимального выхода по цинку., [c.133]

Технологический режим процесса получения концентриро-занной азотной кислоты должен быть построен так, чтобы до- тигались высокая степень превращения компонентов реакции-и большая скорость реакции. Присутствие небольшого количества окиси азота, образующейся при частичном разложении азотястой кислоты, сильно тормозит скорость образования азотной кислоты. Поэтому прежде всего надо максимально ускорить процесс окисления N0. Это вызывает необходимость создания высокого парциального давления кислорода и проведения процесса под давлением до 50 ата. Одновременно с применением высокого давления для синтеза концентрированной кислоты требуется повышение температуры, так как при низких температурах общая скорость процесса определяется скоростью реакции разложения или окисления азотистой кислоты. С повышением температуры увеличивается степень превращения четырехокиси азота в НОг и возрастает скорость гидролиза двуокиси азота водой. Кроме того, для с.мещения равновесия и повышения скорости реакции необходим значительный избыток четырехокиси азота то сравнению с теоретическим количеством. В этих условиях возможно образование 98—99%-ной азотной кислоты с относительно большой скоростью. [c.307]