Распределение степени турбулентности

Изучение распределения степени турбулентности потока жидкости в гидроциклоне показывает, что на профиле Сф = [c.169]

Чтобы проиллюстрировать примерные значения величин, определенных в предыдущих разделах, приведем некоторые экспериментальные результаты. На рис. 13. 4 представлено распределение степени турбулентности в прямоугольном канале. На рис. 13. 5 [c.141]

Рис. 13. 4. Профиль скорости и распределение степени турбулентности в прямоугольном канале [144].

На интенсивность теплообмена через стенку реактора оказывает влияние режим движения потока (распределение скоростей, степень турбулентности). Вследствие отказа от гидродинамического подобия влияние режима движения будет различным в модели и образце. Поэтому удобно представить этот процесс суммарно как конвекцию теплоты и характеризовать коэффициентом теплоотдачи а. [c.465]

Альтернативой сжиганию газов в открытом факеле является их сжигание в замкнутой камере. В типичных конструкциях камер сжигания применяется циркулярное распределение потока, обеспечивающее высокую степень турбулентности и адекватное время пребывания (0,2—0,7 с) в малом объеме. [c.184]

Каждый уровень (степень) турбулентности характеризуется определенным распределением мелкомасштабных пульсаций (имеющих свою амплитуду и частоту). В соответствии с этим для каждого турбулентного эмульсионного потока, характеризующегося числом Не и механической прочностью защитной оболочки на глобулах воды, будет своя кривая распределения дисперсности. [c.44]

Как известно [62], в условиях течения однофазной среды по трубе при высокой степени турбулентности имеет место подобие распределений профилей температуры и скорости. Из данного факта следует прямая связь между коэффициентом теплоотдачи а и коэффициентом гидравлического сопротивления [c.93]

Такое распределение, а также средний размер капель зависят от характера и интенсивности перемешивания, и от физических свойств жидкостей. Капли дробятся в результате турбулентных пульсаций давления на их поверхностях. Коалесценция происходит вследствие соударений капель и последующего капиллярного взаимодействия между ними. При установлении равновесия в перемешиваемой системе скорости дробления и коалесценции будут одинаковыми и, если интенсивность перемешивания достаточна, чтобы поддерживать одинаковую степень турбулентности в любой точке сосуда, то средний размер капель и их распределение по размерам будут всюду одинаковыми. В противном случае в различных частях сосуда могут существовать капли различного среднего размера. [c.306]

Возвращаясь к вопросу распределения элементов потока по времени пребывания, следует отметить, что по сравнению с высокой степенью неравномерности распределения в ламинарном потоке (формула (1.114) и рис. 1.49) в турбулентном потоке распределение р(т) более равномерное (рис. 1.50), что соответствует более заполненной, близкой к прямоугольной (см. рис. 1.54, а) эпюре скоростей. С другой стороны, для турбулентного движения характерен случайный характер движения отдельных пульсирующих элементарных объемов (глобул) в потоке. Поэтому для мелких взвешенных в потоке объектов, совершающих пульсационное движение вместе с пульсирующими глобулами (например, кристаллические зародыши и мелкие кристаллики), распределение по времени пребывания становится в некоторой степени неопределенным. Впрочем, более крупные объекты в потоке, которые в силу своей инерционности не участвуют в случайном движении турбулентно пульсирующих глобул, совершают продольное движение в соответствии с профилем скорости, изображенным на рис. 1.13 и, следовательно, имеют плотность распределения по времени такую же, как и плотность распределения несущего турбулентного потока. Отметим, что плотность распределения, соответствующая одинаковому времени пребывания всех элементов потока (как и взвешенных в нем мелких частиц), представляет собой предельный вертикальный прямоугольник нулевой ширины (все элементы потока имеют одинаковое время пребывания) единичной площади (высота такого прямоугольника должна стремиться к бесконечности) (см. рис. 1.54, б). [c.135]

Приведенный выше анализ некоторых процессов, протекающих при наличии трех фаз, показывает, что интенсивность перемешивания далеко не определяется равномерностью распределения фаз. В действительности, уже после того как будет достигнута полная равномерность распределения фаз, дальнейшее повышение интенсивности перемешивания, т. е. увеличение степени турбулентности циркуляционного потока, приведет к дальнейшему уменьшению толщины диффузионного слоя, что повысит градиент концентрации и усилит массопередачу. Это обстоятельство не учитывается в случае оценки перемешивания по распределению фаз. Такое перемешивание в лучшем случае будет характеризоваться достижением 100-процентной однородности. [c.139]

Таким образом, с увеличением степени турбулентности отношение — стремится к единице. При Ке ->со распределение [c.80]

На рис. 12.10 показаны интегральные функции распределения степени полимеризации -V, полученные при разных значениях критерия Рейнольдса. Переход от ламинарного потока (Ке=1000) к развитому турбулентному (Ре=15 000) привел к резкому снижению дисперсии N. Сопоставьте это с данными об интенсивности продольного перемешивания, приведенными в разделе 11. [c.142]

На рис. 2 видно типичное распределение интенсивности турбулентности но сечению горелки вблизи стенок, в области пограничного слоя, интенсивность турбулентности возрастает в центральной части потока, где турбулентное поле с достаточной степенью точности можно считать изотропным, интенсивность турбулентности относительно мало меняется по сечению трубы. Данные обширных и тщательных измерений интенсивности турбулентности, приведенные в работе [6], хорошо сходятся с результатами наших измерений. [c.49]

Степень турбулентности газового потока обеспечивает больший или меньший контакт зольных частиц с поверхностью металла и, следовательно, влияет на распределение агрессивных элементов по длине тракта. [c.35]

Практический смысл этого вывода за ключается в том, что в условиях течения газа по трубе при достаточно высокой степени турбулентности имеет место подобие профилей температуры и скорости, т. е. особого рода локальное, ограниченное пределами отдельного сечения, подобие распределений температуры и скорости. [c.210]

Учет неравномерности распределения концентрации и температуры в поперечном направлении потока реакционной смеси дополнительно усложняется в случае турбулентного режима течения, при котором профиль скорости имеет более сложный характер. Кроме того, коэффициенты молекулярного переноса а и Ог должны быть заменены на коэффициенты турбулентной температуропроводности и диффузии, соответственно. Как известно, коэффициенты турбулентного переноса теплоты и массы не являются постоянными по поперечному сечению потока, а зависят от расстояния до стенки и от степени турбулентности [8]. [c.115]

Потоки воздуха, образующиеся при вентиляции помещений, характеризуются высокой степенью турбулентности, влияния которой на распределение концентрации примесей нельзя не учитывать. [c.46]

Задача 2. Нагретая пластина длиной / = 2 м продольно омывается потоком воды. Скорость воды Voo = 0.5 м/с и ее температура Too = 180 °С. Постройте графики распределения теплоотдачи от поверхности пластины к воде для двух случаев а) малая степень турбулентности потока воды (е 0,08 %) б) большая степень турбулентности (е 0,3 %). Найдите также а — средний коэффициент теплоотдачи. Считайте, что разность температур пластины и воды мала, в расчете теплоотдачи изменением физических свойств воды с изменением температуры можно пренебречь. [c.215]

Восприимчивость также увеличивается с уменьшением продольного волнового числа и увеличением масштаба возмущения по нормали к стенке до тех пор, пока большая часть энергии не оказывается за пределами пограничного слоя. Фактически это является численным подтверждением того, что число Рейнольдса перехода зависит от масштабов внешних возмущений. Следовательно, можно ожидать, что пограничный слой при повьппенной степени турбулентности набегающего потока с энергией, распределенной в широком спектральном [c.173]

Как отмечалось в 8-1, длины начальных гидродинамического и теплового участков зависят от ряда факторов, например, от числа Рейнольдса, степени турбулентности потока на входе, начального распределения скорости, тепловых граничных условий и т. п. От этих же факторов зависят и поправочные коэффициенты е и ei. Поэтому используемые Б настоящее время в расчетной практике значения поправочных коэффициентов не являются универсальными и отражают специфику опытных исследований, в результате которых они были получены. Чем меньше l/d (или x/d), тем больше может быть различие поправочных коэффициентов и тем больше может быть ошибка расчета. [c.215]

Часто полагают, что движение потока через зернистый слой аналогично движению поршня. Это неточно, так как всегда существует некоторое продольное перемешивание. Прохождение частиц вещества через зернистый слой можно охарактеризовать как в известной степени нерегулярное. Имеется довольно много каналов, которые расширяются и сужаются. Частицы могут попадать в область, достаточно близкую к поверхности зерен, где скорость течения меньше, а через некоторое время могут перемещаться в середину канала, где скорость больше. Если течение турбулентное, то различные струи имеют разные направления. При равномерно распределенном слое средняя скорость частиц и отклонение от направления движения могут быть одинаковыми для всех частиц. Распределение частиц жидкости, имеющих разный цвет, будет тогда зависеть от диффузии, скорость которой можно выразить уравнением [c.33]

Прохождение потока через канал хорошо изучено как в ламинарном, так и в турбулентном режиме. Протекание жидкости через зернистый слой исследовано в недостаточной степени, в особенности это относится к распределению скоростей потока по сечению. Чаще всего принимают, что жидкость равномерно распределяется по всему сечению слоя. Однако у стенок зерна располагаются не так, как в остальной части слоя, а более регулярно, [c.51]

Поскольку критерий Прандтля характеризует относительное соотношение профилей скоростей и концентраций, то следует ожидать, что влияние этого соотношения на процесс массопередачи должно меняться в зависимости от гидродинамической обстановки процесса, т. е. должен меняться показатель степени при числе Прандтля. При наиболее равномерном распределении жидкости и газа в двухфазном потоке в условиях развитой свободной турбулентности в соответствии со структурой уравнений (П1, 227) и (П1, 228) показатель степени п должен достигать максимального значения, равного единице. При уменьшении турбулизации потоков показатель степени п при числе Прандтля должен уменьшаться, становясь в пределе, когда движение прекратится, равным нулю. В последнем случае понятие о соотношении профилей скоростей и концентраций теряет свой смысл. [c.246]

Таблиц 2. Характерис ики турбулентного течения в трубе при степенном законе распределения скорости [c.123]

ВОЙ степени, как в теории Нернста, а в степени /з. Это хотя и не имеет практического значения, но показывает, что в теории -Левича величина б не задается произвольным распределением скоростей в жидкости, но определяется протеканием самого процесса диффузии. В случае, если движение раствора носит турбулентный характер (число Рейнольдса очень велико), предельная плотность тока зависит также и от состояния поверхно- сти электрода. Неоднородность поверхности приводит к снижению величины предельного тока. Количественной теории для этого случая построить пока не удалось. [c.282]

Приведенное описание турбулентности позволяет представить механизм процесса трубной деэмульсации следующим образом. Вводимое в турбулентный поток водонефтяной эмульсии поверхностно-активное вещество (ПАВ) под действием турбулентных пульсаций диспергируется. При этом степень дисперсности определяется уровнем турбулентности. Турбулентная диффузия обеспечивает относительно равномерное распределение образовавшихся глобул ПАВ по объему эмульсии. Благодаря мелкомасштабным пульсациям происходит сближение глобул раствора деэмульгатора с глобулами эмульгированной воды. Происходит их агрегирование и слияние. Поскольку турбулентность потока обеспечивает не только коалесценцию, но и диспергирование, которые протекают одновременно (одни глобулы при соударении сливаются, другие под действием определенных пульсаций дробятся), то в эмульсии протекает интенсивный массообмен дисперсной фазы. В результате чего по истечении определенного времени все глобулы пластовой воды окажутся обработанными деэмульгатором. [c.44]

Иф/Уф (где Уф — пульсационная составляющая тангенциальной скорости потока суспензии) можно выделить три участка центральный (Вф = onst по радиусу и в цилиндрической части аппарата занимает 3,8—4,6 % сечения), приосевой и пристенной (8ф резко возрастает до 9—11 % у стенки аппарата). Распределение степени турбулентности в радиальном направлении отличается от распределения Еф. По абсолютному значению в 2— 2,5 раза выше 8ф, на центральном участке значение максимально. По высоте конической части гидроциклона значения увеличиваются к нижней его части в 1,5—2 раза. [c.169]

Чтобы увеличить степень турбулентности, нужно сообщить потоку дополнительную энергию, причем не произвольно, а в виде кинетической энергии пульсационного движения. Кроме того, наиболее важно не просто увеличить степень турбулентности, а в нужном направлении по сечению потока изменить распределение е, и Это продиктовано необходимостью подвести дополнительную энергию не только в заданном количестве, во и в строго намеченных местах и вполне определенным о1бразом. [c.19]

В опытах П. Е. Дыбана, Э. Я. Эпика и Л. Г. Козловой степень турбулентности (Tu = < Ay >w) изменялась от 0,3% до 25%. Определялась также (по спектральному распределению продольной составляющей вектора пульсационной скорости) величина масштаба турбулентности набегающего потока L и относительная величина [c.109]

Когда турбулентный поток вступает в контакт с обтекаемой поверхностью (рис. II. 12) сначала образуется ламинарный пограничный слой, подобный рассмотренному выше. По достижении некоторого критического размера ламинарное движение в пограничном слое становится неустойчивым (точка А) и развивается турбулентность. В переходной зоне, ограниченной точками А и В, турбулентность распространяется на всю толщину пограничного слоя /, за исключением тонкого слоя вблизи стенки называемого вязким подслоем II. В нем имеет место струйное течение, которое подвергается, однако, интенсивным внешним возмущениям, вызванным проникновением турбулентных пульсаций из ядра потока. Эти пульсации затухают и не приводят к развитию турбулентности, поскольку в вязком подслое определяющую роль играют силь вязкости. Резкой границы между вязким подслоем и т фбулентным пограничным слоем нет. Между ними имеется небольшая переходная область. В связи с малой толщиной вязкого подслоя измерить экспериментально распределение скоростей в нем не удается. Поэтому нет сведений относительно изменения толщины вязкого подслоя по длине. Обычно считают, что его толщина в развитом турбулентном пограничном слое остается по длине неизменной. Условия развития турбулентности в пограничном слое определяются формой и состоянием обтекаемой поверхности (шероховатостью), условиями обтекания и степенью турбулентности потока жидкости. Переход пограничного слоя от ламинарного режима движения к турбулентному определяется критическим значением критерия Рейнольдса Ке кр, для нахождения которого в качестве определяющего размера принимается длина в направлении потока I. Для пластин и тел вращения большой длины при движении жидкости вдоль твердого тела Ке кр = = 2-10 - 2-10 . Для тел другой формы Ке кр меньше. [c.116]

В сечении турбулентного потока w и I — переменные величины. На рис. 17 показан характер распределения этих величин ио сечению турбу-лептного потока в трубе. По оси ординат отлон ены отношения пульса-циопных скоростей к средней скорости потока Юпот- Эти отношения характеризуют степень турбулентности потока и называются критериями турбулентности. График показывает, что вблизи стеиок пульсационная скорость стремится к нулю. Максимальное значеш е пульсационная скорость приобретает на расстоянии примерно 0,2 радиуса от стенок трубы. Длина пути смешения имеет параболический характер распределения по сечению трубы. Вблизи стенок она стремится к нулю, а максимальное значение приобретает на оси трубы. [c.59]

При анализе интенсивности массообменных процессов в системах с дисперсной твердой фазой существеное значение имеет характер обтекания поверхности твердых тел турбулентными потоками вязких жидкостей — газов, паров и капельных жидкостей. Какова бы ни была степень турбулентности набегающего потока, вблизи твердой поверхности, от точки набегания вначале формируется ламинарный пограничный слой (рис. 1.2) и только при значении Ке = ШохД 1,5-10 ламинарное течение в пределах пограничного слоя теряет внутреннюю устойчивость и вниз по направлению потока образуется турбулентный пограничный слой с тонкими ламинарным подслоем в непосредственной близости от твердой поверхности. Распределение скоростей в пределах ламинарного подслоя, его толщина, а также распределение осредненных скоростей в турбулентном пограничном слое оказываются соответствующими распределениям этих величин при взаимодействии турбулентного потока с безграничной стенкой, а верхняя граница пограничного слоя удаляется от стенки с увеличением расстояния от точки набегания. [c.13]

Во всех этйх процессах облщм является одно требование — однородность распределения. Раз.пичия возникают в связи с типом материала, который должен быть обработан, скоростью, с которой материалы долншы быть смешаны, размерами капель или пузырьков, которые долнагы быть образованы, потребной скоростью потока и пеобходимой степенью турбулентности. [c.52]

Основным из перечисленных вьпне факторов, содействующих увеличению механических октановых чисел, является конструкция камеры сгорания, и, как показано в настоящей статье, можно считать, что для снижения требований, предъявляемых двигателем к моторным свойствам топлива, конструкция камеры горения должна обеспечивать малое время сгорания. Большая скорость горения, обусловливающая возможность достинюния малого времени сгорания, зависит от трех основных факторов пути пламени, степени турбулентности и надлежащего распределения заряда топлива. Тщате.льным подбором этих факторов удается обеспечить значительное снижение требований двигателя к моторным свойствам топлива. Эти соображения одинаково справедливы как для чистых камер сгорания, так и для камер, содержащих нагары, образующиеся в ходе работы. Однако наличие нагаров повышает требования двигателя к антидетонационным свойствам топлива. Это увеличение требовательности двигателя к топливу с очевидностью показывает, в какой степени наличие нагара связывает работу конструкторов автодвигателей. [c.432]

На сопротивление кипящего слоя, интенсивность кипения и равномерность распределения частиц по сечению, камеры, в которой образуется кипящий слой, большое влияние оказывают неизотермичность процесса и наличие массообмена потока газа или жидкости с поверхностью частиц. Неизотермичность потока и массообмен в кипящем слое влияют на вязкость потока, степень турбулентности его, толщину пограничного слоя, вызывают возйкновение реактивных сил и приводят к изменению коро-сЛ тока в объеме кипящего слоя. Исследованием гидродина-м4 ш кипящего слоя при наличии в нем процессов тепло- и м шобмена занимались И. М. Федоров [2], Н. А. Шахова [3], Письмен [4], Н. И. Сыромятников 8—10], В. Брэтц [И], Чечеткин [12], И. П. Мухленов, Д. Г. Трабер, Е. С Ру-мй ва [13] и др [c.17]

Также на рис. 5.38 показано распределение скорости в псевдоламинар-ном однофазном пограничном слое для степени турбулентности (интенсивности пульсаций) в набегающем потоке аи = 3,66% и а и = 7, 79% по данным [29] для аналогичного значения числа Рейнольдса Rex =2-10 . Ламинарный пограничный слой в турбулизированном потоке в монографии [29] определен как псевдоламинарный , так как он характеризуется интенсивными пульсациями локальных параметров. В нем сохраняется доминирующее влияние молекулярной вязкости и не реализуется характерная для турбулентного пограничного слоя равновесная область порождения и диссипации турбулентности, т. е. область логарифмического закона стенки. Несложно заметить, что полученные данные для однофазного течения лежат между соответствующими данными [29] по распределению скорости в ламинарном пограничном слое и следовательно согласуются с ними. [c.162]

Воздух через двойные жалюзийные решетки поступает в фор-камеру 1). Двойная жалюзийная решетка 2) должна иметь значительное (не менее С = 6) сопротивление проходу воздуха. Это необходимо, чтобы в большей мере исключить влияние ветра на распределение скоростей воздуха в форкамере. Для изменения начальной степени турбулентности потока в аэродинамической трубе в форкамере действуют на рециркуляцию один или два центробежных вентилятора № 3 или № 4 (для трубы с размерами, указанными на рис. УИЫУ). Вентиляторы создают в воздухе фор-камеры крупномасштабную турбулентность, которая остается почти постоянной в потоке по всей длине рабочей части аэродинамической трубы. Повышенная турбулентность, создаваемая решетками или сетками, установленными в начале рабочей части, быстро вырождается и может не распространиться на всю длину рабочей части трубы. [c.276]

На рис, 9.16, 9.17 построены измеренные профили средней скорости и среднеквадратичной пульсации скорости в указанных на рис. 9.14 сечениях для 15-процентного симметричного профиля NA A 65—015 (1). Начало координат по х располагалось на задней кромке крыла. Приведены сечения (в долях хорды крыла) и соответствующие им U (у) и г (у), которые построены в указанном на рисунках масштабе. Начало координат этих зависимостей совпадает с положением соответствующего сечепия. Координата у указана также в долях хорды крыла. Величина скорости U и степени турбулентности е отнесены к скорости па бесконечности. На рис. 9.18 приведены распределения тех же величин в следе за крылом. [c.222]

Наблюдаемое уменьшение инкрементов волн Толлмина — Шлихтинга в случае повышенной степени турбулентности набегающего потока можег быть вызвано несколькими возможными причинами. Первое предположение — коэффициент усиления, вероятно, связан с малыми градиентами давления, наведенными сеткой. Так, кривая нарастания типа кривой, представленной на рис. 5.27, может быть получена в плавно ускоряющемся течении типа Фокнера — Скэн с постоянным формпараметром Я, который в данном случае должен соответствовать уменьшению коэффициента давления на 2—8 % на 1 м в области измерения. Однако распределение давления с сеткой показывает другую тенденцию, и различие в значениях С , измеренных с сеткой и без нее, в настоящем эксперименте было в пределах 0.5 %. Воздействие градиента давления может, таким образом, быть исключено. [c.203]

Таким образом, при повышенной степени турбулентности набегающего потока возможно генерировать и выделять волны Толлмина — Шлихтинга. Они могут существовать в подобных условиях, даже если не наблюдаются в осциллограммах и спектрах мощности. Значения измеренных распределений амплитуд и фаз отражают типичные особенности в распределении данных параметров для волны Толлмина — Шлихтинга. Фазово-когерентные волны Толлмина — Шлихтинга могут выделяться на всем пути от начала перехода. Они распространяются вниз по потоку с такими же скоростями, как и у невозмущенных волн Толлмина — Шлихтинга, но усиливаются слабее. Эти результаты совпадают с данными исследований, проведенных ранее [Грек и др., 1987, 1990, 1991 Grek et al., 1990], где установлено, что волны Толлмина — Шлихтинга могут существовать, развиваться и воздействовать на переход при повышенной степени турбулентности набегающего потока. [c.206]

И решалась в предположении о линейно.м распределении скорости в вязком подслое, Таким образом, была использована физическая гипотеза о затухании невзаимодействующих вихрей в ламинарном плоско-параллельном, стационарном, безградиеитном теченш (эта гипотеза является, по-видимому, хорошим приближением к действительности непосредственно вблизи стенки). Проведенное теоретическое рассмотрение показало, что структура турбулентности в вязком подслое определяется крупномасштабными вихрями, сильно вытянутыми в продольном направлении. Эти вихри двигаются со скоростью, значительно превышающей локальные скорости в вязком подслое и составляющей примерно полов1шу скорости на внешнем крае пограничного слоя (или на оси, если рассматривается течение в трубе). Этому способствуют и напряжения Рейнольдса, которые затухают пропорционально третьей степени расстояния от стенки. Вычисления показали также, что поперечный интегральный масштаб вихрей в подслое соизмерим с толщиной вязкого подслоя, в то время как продольный интегральный масштаб турбулентности в подслое почти на два порядка больше. Этот факт указывает на важную роль трехмерности пульсационного движения в пределах вязкого подслоя. [c.180]

Для расчета характеристического числа Рейнольдса используются размер частицы, установившаяся скорость и кинематическая вязкость потока. Таким обраюм, гомогенная суспензия может рассматриваться как жидкость с более высокой плотностью и вязкостью. Только очень мелкие частицы с Re,<10 остаются в покое при однородном распределении, так как они поддерживаются в суспензии броуновским молекулярным движением (коллоидная дисперсия). Более грубые твердые частицы не могут находиться полностью в виде однородной суспензии даже в условиях турбулентности в них всегда имеется определенная степень расслоения. Этот тин суспензии может существовать прп экономически пригодных скоростях транспортировки и называется псевдогомоген ной суспензией. Числа Рсйнольдса прн этом изменяются в интервале [c.211]

Гидродинамические характеристики вод5шых струй высокого давления. Дпя научно обоснованного выбора технологического режима гидравлического извлечения кокса необходимо располагать надежным методом расчета гидродинамических характеристик водяной струи. Свободную (незатопленную) струю можно рассматривать как узкую область турбулентного движения, характеризующегося значительдю большей скоростью в одном - главном - направлении, чем скорость во всех остальных. В неизотропном турбулентном потоке, каким жляется струя, имеет место как порождение, так и диссипация турбулентности. Из теории неизотропной свободной турбулентности известно, что развитие турбулентного течения вниз по потоку зависит в сильной степени от условий его возникновения. Это подтвер ждено эмпирическим фактором, что пространственные изменения в поперечных направлениях струи намного больше соответствующих изменений вдоль оси струи, в то время как отношение соответствующих скоростей прямо противоположно. Порождение турбулентности в струе происходит из-за градиента осредненной скорости, который зависит от турбулентности в источнике возникновения струи, перенесенной вниз по потоку за счет турбулентной диффузии. Для случая неизотропной турбулентности разработано несколько феноменологических полуэмпирических теорий, из которых наиболее известная - теория пути смешения Прандтля [2023. Однако ни одна теория не объясняет действительного распределения турбулентных пульсаций и физический механизм свободной турбулентности, поскольку они базируются на экспериментальных данных относительно осредненных скоростей. [c.153]

Результаты экспериментального исследования профиля скорости в основпо части турбулентного пограничного слоя сжимаемого газа на пластине представлены иа рис. 6.17. Оказывается, что число Маха Мо и температурный фактор мало влияют па форму распределения скоростей. Поэтому степенной закон (116) будем считать справедливым и для сжимаемого газа. [c.324]

Промышленные реакторы отвечают данному разделению лишь с некоторой степенью приближения. Например, в трубчатых реакционных печах для соблюдения режима идеального вытеснения должен существовать так называемый поршневой режим, т. е. должны быть равны линейные скорости всех элементов потока. При существующем обычно турбулентном режиме эпюра распределения скоростей по диаметру трубы отличается от идеальной скорости по периферии трубы несколько меньше. При прямоточном движении сырья и крупногранулированного материала в реакторе колонного типа скорость твердых частиц в осевой части аппарата с приближением к его низу возрастает в результате равномерное движение реакционной смеси и соответственно глубина ее превращения также несколько нарушаются. [c.32]

С другой стороны, опыты, подобные опубликованным Руммелем [26], показывают, что с увеличением угла сходимости струи (конвергенции) турбулентное смешение в сильной степени возрастает. Некоторые из этих результатов представлены на рис. 13. В этих опытах к воздуху добавляли 0,5% водорода, моделирующего топливо, и изучали распределение концентраций в холодной системе. Вполне отчетливо видны характер изменения концентрации в результате изменения скорости и угла подачи струи водорода. Например, увеличение угла, под которым сталкиваются струи [c.311]

Теория кинетики реакций и в частности теория активации освещают вопрос об определении скорости реакции. Важнейшим фактором, характеризующим скорость реакции, является температура факела. Однако для определения времени горения в действительных условиях необходим также учет степени завершения реакции, т. е. учет потерь тепла от недогорания, содержания летучих, золы и влаги в топливе, способа сжигания, крупности и веса частиц коксового остатка, скорости и турбулентности движения газа в топочном пространстве, давления в топке, избытка воздуха в процессе горения и равномерности распределения частиц топлива. [c.55]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология