Силы действия потока на стенки канала

Определим силу действия свободной струи, вытекающей из отверстия или насадка, на неподвижную стенку. Эта задача является частным случаем рассмотренной в предыдущем параграфе задачи определения силы действия потока на стенки канала. Рассмотрим сначала стенку конической формы с осью, совпадаю- [c.169]

Экспериментальные исследования трубных систем теплообменников показали, что в данном случае число Струхаля следует определить несколько иначе, введя в него не диаметр труб, а шаг между ними, поскольку регулярное расположение труб вынуждает явление срыва вихрей видоизмениться соответственно характеру расположения труб [29]. На рис. 7.14 показаны срыв вихрей и картина течения, обычно встречающиеся в трубных системах коридорной схемы. Струйный поток, протекающий между двумя близко расположенными трубами, стремится отклониться сначала в одну сторону, а затем в другую ио мере того, как вихри срываются попеременно с двух труб, расположенных по обе стороны от струи. При этом возможно несколько различных видов течения потока жидкости (соответственно рис. 7.14, а и б). Отметим, что результирующая сила давления, действующая иа стенку канала в случае, соответствующем рис. 7.14, а, остается неизменной силы давления, возбуждаемые чередующимися рядами труб, направлены в противоположные стороны, так что средняя сила давления иа стенку равна нулю. В случае, отвечающем рнс. 7.14, б, силы давления на стенку действуют в одном и том же направлении, их действие кумулятивно и иногда бывает настолько велико, что вызывает выпучивание стенок канала [31]. [c.150]

Рис. 1.122. Определение силы действия потока на стенки неподвижного канала

Для решения поставленной задачи необходимо применить уравнение количества движения (1.164) к относительному движению жидкости. На жидкость, находящуюся в относительном движении, кроме сил Ру и / з давления во входном и выходном сечениях, силы Я реакции стенок канала и веса С, действуют переносная сила инерции и кориолисова сила инерции Из уравнения количества движения получим, что сила действия потока на стенку движущегося канала [c.168]

СИЛЫ ДЕЙСТВИЯ ПОТОКА НА СТЕНКИ КАНАЛА [c.167]

Определим силу, с которой поток действует на стенки неподвижного канала на участке между сечениями 1—1 и 2—2 (рис. 1.122). Движение жидкости принимаем установившимся. [c.167]

Определим силу действия потока на стенки движущегося канала. В этом случае движение жидкости является сложным. Частицы жидкости движутся, во-первых, относительно канала, во-вторых, они вместе с каналом совершают переносное движение. Относительное движение жидкости принимаем установившимся. [c.168]

Схематично процесс разделения независимо от природы действующих сил можно представить следующим образом (рис. 3.21). Смесь двух компонентов А и В с различными молекулярными массами (Мд > Мв) вводят в поток носителя, движущийся в плоском канале толщиной со. Величину со выбирают такой, чтобы обеспечить достаточно крутой параболический профиль скоростей потока жидкости в канале. Например, в первых выпускаемых промышленных приборах-фракционаторах толщина канала не превышает 250 мкм. Под влиянием любого поля, действующего перпендикулярно направлению потока жидкого носителя, молекулы компонентов А и В будут смещаться к одной из стенок канала. Концентрированию компонентов у соответствующей стенки канала, называемой иногда аналитической стенкой, препятствует встречный диффузионный поток. В итоге устанавливается динамическое равновесие, в котором реализуется экспоненциальное распределение молекул по сечению потока от стенки к его [c.244]

Исходная жидкость подается в разделитель сверху под небольшим напором и поступает в распределитель потока 8, сначала в его центральную трубку, а затем через его радиальные каналы — в полость под нижней тарелкой 12. Кольцевой поток огибает кромку нижней тарелки 12 и устремляется наверх, омывая с периферии цилиндрическую поверхность, образованную входными сечениями пакетов 3 полых волокон, чередующихся с секторными вкладышами 77 и стянутых сеткой 2. Попадая в полые каналы волокон, поток разделяется на множество капиллярных течений, меридионально направленных от периферии пакета волокон. Под действием центробежных сил более плотные включения, растворенные в жидкости или находящиеся в ней в коллоидном состоянии, оттесняются в точки каналов, наиболее удаленные от оси вращения. Составляющая центробежной силы, направленная вдоль стенки канала, заставляет эти вьщелившиеся включения образовать встречную пленку более плотной, чем исходная, жидкости, движущуюся к периферии пакета волокон 3. Стекающие из волокон капли концентрата собираются в периферийной части ротора 7, наиболее удаленной от оси вращения. Концентрат по мере накопления вытесняется порциями к кольцевому зазору между крышкой Р ротора и разделительной тарелкой 10-л выводится отдельно от пермеата самостоятельным напорным диском 7. Расход концентрата регулируется изменением уровня установки разделительной тарелки 10. Вытекающий из верхних отверстий волокон пермеат через сетку 4 и перфорацию в сборнике 5 проникает в зазор между сборником 5 и распределителем потока 8, движется пр нему вверх и выводится через напорный диск 6. [c.406]

Ж а л ю 3 и й н ы е п ы л е у л о> В1 и т е л и. Жалюзийный пылеуловитель показан на фиг. 14-9. На пути запыленного потока, движущегося в прямоугольном канале, устанавливается металлическая жалюзийная решетка с уклоном наклона лопаток в 30°. Направление движения потока изменяется, а частички пыли, встречая на пути решетку, под действием центробежной силы отбрасываются к стенкам канала и направляются вместе с некоторым ко- [c.188]

Значение коэффициента гидравлического трения определяющего касательное напряжение на стенках канала, можнО вычислить исходя из условия равновесия сил, действующих на поток. В проекции на ось трубы [c.177]

Рассмотрим движение пылевого потока в прямом круглом канале, пренебрегая действием силы тяжести, тогда количество пыли, атакующей стенки канала, можно охарактеризовать уравнением [c.197]

Принудительный сдвиг, вызывающий движение сыпучего материала, наблюдается в том случае, когда по крайней мере одна из стенок, между которыми заключен материал, скользит по нему в направлении, параллельном движению потока. Трение между подвижной стенкой и твердым материалом приводит к появлению действующей на материал толкающей силы. Выше (на рис. 8.16) показан прямоугольный канал с пластиной, образующей верхнюю стенку канала, которая движется с постоянной скоростью вдоль оси х. Порошкообразный материал сжимается между двумя плунжерами в столб длиной L. В этом случае возможны четыре состояния равновесия 1) материал неподвижен, и трение на неподвижных стенках полностью развито при условии Fg > F 2) состояние такое же, как в первом случае, но F > Fo , 3) материал движется с постоянной скоростью (меньшей, чем скорость верхней пластины) в положительном направлении вдоль оси л 4) состояние такое же, как в третьем случае, но материал движется в отрицательном направлении оси X. [c.242]

Расчеты показывают (рис. 9.24), что действительно на конечном участке расчетного сверхзвукового сонла при всех значениях По, га и а давление во внешнем потоке выше, чем во внутреннем. Сила реакции АР, действующая на стенки этой части сопла, направлена в сторону движения струи, т. е. ДР < 0. Как было установлено выше, действие этой силы приводит к увеличению площади максимального сечения струи. Если отбросить концевую часть сопла от сечения, где Р =Р2, то суммарная сила избыточного давления, действующая на поток со стороны стенок сверхзвуковой части сопла ), возрастет и площадь максимального сечения струи уменьшится. При этом появляется возможность уменьшить суммарную площадь канала, если заданы параметры и расход внешнего потока и, следовательно, площадь его критического сечения Р р2. [c.541]

Реактивное действие потока. Лопасти рабочего колеса реактивных гидротурбин работают в сплошном потоке жидкости с разными давлениями при входе в рабочее колесо и на выходе из него. Рабочее колесо в сечении по поверхности тока А В (рис. 53, а) образует криволинейный канал (рис. 53, б), внутри которого энергия давления переходит в кинетическую. Сила давления воды на стенки канала по величине равна реакции канала, но направлена в противоположную сторону. [c.81]

Если скорость пара мала, то он не оказывает заметного влияния на сте-кание пленки конденсата, и коэффициент теплоотдачи подчиняется закономерностям, справедливым для неподвижного пара. Однако при больших скоростях влияние пара на пленку становится существенным, причем оно зависит от того, в каком направлении движется пар. Если пар движется сверху вниз, то за счет действия сил трения на поверхности пленки скорость ее течения увеличивается, а толщина уменьшается. Это приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи. Кроме того, при больших скоростях пара критическое значение числа Ке уменьшается и переход к турбулентному режиму течения пленки происходит раньше, чем в случае неподвижного пара. Если пар движется снизу вверх, то при постепенном увеличении скорости сначала силы трения тормозят течение пленки, а затем, когда силы тяжести уже становятся меньше сил трения, пленка потоком пара увлекается вверх и частично срывается с поверхности стенки. В соответствии с этим коэффициент теплоотдачи с ростом скорости пара сначала уменьшается, а затем, пройдя через минимум, увеличивается. [c.307]

Предельные нагрузки по жидкости и газу (макс. производительность) противоточных П. а. ограничены захлебыванием . Прн скоростях газа в аппарате Uq, близких к скорости захлебывания сила трения газа о тюв-сть пленки и сила тяжести, действующие на жидкость в противоположных направлениях, становятся соизмеримыми, в результате чего жидкость накапливается и периодически выбрасывается из верх, части аппарата. При йд > Uq газ (пар) под действием силы трения увлекает пленку вверх по стенкам канала, вследствие чего реализуется восходящее пленочное течение (рнс. 2,в). На практике прн Uq = (0,8-0,9)1/(, скорость газового потока еще не влияет на толщину пленки и может приниматься как рабочая скорость при расчете противоточных аппаратов. Для обеспечения противотока газа и жидкости в целом по многоступенчатой колонне при прямо- [c.575]

Принцип действия анализатора основан на просасывании запыленного воздуха через спиральный канал вращающегося ротора. Воздух входит в канал в центре ротора и выходит на его периферии. При этом частицы пыли под воздействием возникающих инерционных сил (кориолисовой и центробежной) отбрасываются к наружной стенке канала и достаточно прочно на ней удерживаются. Наиболее крупные выбывают из воздушного потока в начальном участке канала. Чем мельче частицы, тем более длинный путь они проходят до того момента, когда они коснутся наружной стенки канала. [c.197]

В слое толщиной йг, взятом на произвольном расстоянии г от вертикальной стенки канала, выделим на расстоянии х от начала координат (от начала потока) элемент со сторонами (1х, йу ийг, как показано на рис. 9, б, Если пренебречь центробежной силой, то на выделенный элемент, как и в предыдущем случае, будут действовать силы тяжести и трения. [c.16]

Теоретически скорости витания обычно определяются при предположении отсутствия столкновения частиц между собой и со стенками аппарата. Скорость потока среды при этом принимается детерминированной и равномерной по всему сечению канала [16, 60, 97]. На рис. 39 показана схема сил, действующих на единичную частицу в восходящем потоке. [c.63]

Рассмотрим стационарное течение жидкости или газа, обладающих постоянной плотностью р, в одной из следующих двух систем а) внутри прямого канала постоянного поперечного сечения б) вблизи помещенного в поток предмета, имеющего либо ось, либо плоскость симметрии, параллельные направлению скорости набегающего потока. На твердые поверхности, контактирующие с потоком (т. е. на стенки канала или на поверхность обтекаемого тела), действует некоторая сила F. Эту силу удобно представить как сумму двух слагаемых силы F , действующей на твердые тела со стороны жидкости или газа даже в отсутствие движения последних, и дополнительной силы F , которая обусловлена наличием потока. Более детальное обсуждение физического смысла слагаемых F и F можно найти в разделе 2.6. В системах типа (а) сила F направлена в ту же сторону, что и средняя скорость потока в канале в системах типа (б) направление силы F совпадает с направлением скорости набегающего потока Vos- [c.172]

Ротационный анализатор относится к классу центрифуг проточного типа. Пылегазовый поток просасывается по каналу вращающегося ротора. Под действием центробежных сил пылевые частицы выделяются из потока и оседают на стенке канала. Скорость движения частиц к стенке канала пропорциональна квадрату их диаметра. Следовательно, распределение массы осадка по длине ротора обусловлено дисперсным составом пыли. Исходя из распределения массы осадка по длине канала, рассчитывают дисперсный состав пыли. Для этого необходимо знать граничную длину / осаждения частиц различного размера. Значения I определяются по калибровочному графику, на котором по оси абсцисс откладываются значения граничного седиментационного диаметра частиц 65, а по оси ординат — значения длины канала ротора I. На значение I оказывают также влияние частота вращения ротора и скорость движения запыленного потока по каналу ротора, а также плотность материала частиц и вязкость газа. [c.55]

Рассмотрим вначале потенциальное течение газа без закручивания потока перед входом его на лопатки. Это течение происходит таким же образом, как и в неподвижном канале в соответствии с уравнением (60). Распределение скоростей в нормальном сечении неподвижного канала показано на рис. 24, а. Наибольшая скорость будет на выпуклой стенке канала, а наименьшая — на вогнутой. Такое распределение скоростей объясняется тем, что при повороте потока в нем действуют центробежные силы, отжимающие поток к вогнутой стенке, где возникает наибольшее давление. Полная энергия в любой точке нормального сечения [c.57]

Такое, казалось бы, противоестественное движение газа из области низкого в область высокого давления обусловлено поведением заряженных частиц, которые под действием электромагнитных сил движутся к оси дуги, увлекая за собой нейтральные частицы. Последние же ионизуются вследствие электрического нагрева, а образовавшаяся плазма вытекает в осевом направлении. Таким образом, магнитное сжатие дуги приводит к появлению насосного Или вернее компрессорного эффекта. В зависимости от конкретных условий массовая скорость в дуге рУг может быть ниже, равна или даже выше, чем в спутном потоке. Одиако в большинстве случаев на участке / рУг в дуге оказывается ниже, чем в периферийной зоне. В соответствии с законом неразрывности течение в холодном газе должно быть ускоренным. По этой причине, а также вследствие трения газа о стенки канала в спутном потоке плазмотрона будет наблюдаться падение статического давления по длине канала. В периферийной зоне образуется пик массовой скорости. Однако по длине канала неравномерность в распределении по сечению должна уменьшаться, что видно из уравнения импульсов, записанного ради упрощения в одномерном приближений [c.148]

Ротационный анализатор. Устройство, разработанное Г. М. Скрябиным, представляет собой роторную центрифугу проточного типа. Запыленный газ просасывается по каналу вращающегося ротора благодаря разрежению на выходе прибора (рис. 1.4). Под действием центробежной силы частицы выделяются из потока на стенки канала. Распределение частиц рассчитывают по массе осадка [c.36]

Колена. На рис. 6.5 показано течение через два колена, расположенных последовательно одно за другим. В каждом колене происходит отрыв потока с образованием вихрей и обратного течения непосредственно за изгибом меньшего радиуса. Особенно это наглядно видно для первого колена, картина течения в котором полностью попадает в поле зрения. Рассмотрение основных действующих сил позволяет сделать вывод, что отрыв потока должен произойти именно в этой области, поскольку центробежная сила вызывает существенный градиент статического давления в радиальном направлении в плоскости изгиба, причем область самого низкого статического давления находится на внутреннем изгибе канала. В условиях потенциального течения статическое давление становится равномерно распределенным по сечению канала после поворота потока в колене, следовательно, оно увеличивается вдоль стенки в направлении потока. В реальных жидкостях наблюдается то же самое распределение давления, но при этом происходит отрыв потока, приводящий к диссипации энергии в вихрях. [c.118]

Поток импульса в датшм поперечном сечении равен т]3, и силы, действующие па элемент канала, являются результатом воздействия на него градиента давления, силы чяжести и касательного напряжения у стенки. Таким образом, уравнение (14) можно представить в виде [c.178]

В действительности течение происходит следующим образом. Каналы рабочего колеса образуются определенным конечным числом лопаток. Эти каналы имеют конечные размеры и поэтому нельзя полагать, что направление потока будет полностью соответствовать профилю лопатки. На газ, протекающий через канал, помимо центробежных сил, вызванных вращением колеса, действуют силы, вызванные кривизной канала, силы Кориолпса и другие. Кроме того, при течении не идеальной, а вязкой жидкости, к этим факторам добавляется еще влияние касательных сил трения в потоке жидкости, влияние сил трения о стенку канала, а также влияние неодинаковых условий в граничном слое потока на рабочей и нерабочей сторонах лопатки. [c.43]

Теоретические исследования силы сопротивления, действующей на твердую сферическую частицу, которая стационарно осаждается в дисперсной смеси и испытывает влияние окружаюншх частиц, начались ра-тами Смолуховского [22]. Как известно, точное решение этой задачи принципиально невозможно из-за необходимости удовлетворения граничных условий сразу на нескольких поверхностях. Поэтому Смолухов-ский предложил метод последовательных итераций, в котором краевую задачу можно бьшо решить в любом приближении, рассматривая каждый раз граничные условия только на одной из частиц. Этот метод получил название метода отражений и позволил решить целый ряд задач, связанных с гидродинамическим взаимодействием частиц друг с другом и со стенками канала [22]. Метод основан на линейности уравнений Стокса, описывающих установившееся течение вязкой жидкости, когда значение критерия Рейнольдса, рассчитанное по диаметру частицы, мало по сравнению с единицей. Решение задачи обтекания частицы в облаке, состоящем из N частиц, ищется в виде суммы основного возмущения, вносимогг) в поток произвольно выбранной (пробной) частицей, и последовательных, ,отражений этого возмущения от имеющихся в наличии поверхностей [c.64]

Структура потока и истинное объемное паросодержание. В литературе наметилась следующая модель развития структурных форм течения кипящего теплоносителя. В сечении обогреваемого канала, где температура стенки несколько превышает температуру насыщения жидкости, появляются первые пузырьки пара. Находясь на стенке канала, пузырьки работают как тепловая трубка, т. е. наряду с испарением жидкости в полость пузырька происходит конденсация пара на его поверхности, омываемой недогретым потоком жидкости. Этот режим носит название неразвитого поверхностного кипения. Суммарный объем пара в пристенном слое при названном режиме кипения зависит от количества центров парообразования на стенке канала и от размеров образующихся пузырьков пара. Размер образующихся пузырьков пара во многом определяется интенсивностью теплосъема от границы пристенного пузырькового слоя к недогретому ядру жидкости. Как только степень недогрева ядра потока достигает величины, при которой размеры пузырьков превышают некоторую критическую величину, нарушается баланс действующих на пузырьки сил и начинается интенсивный унос пузырьков из пристенной области в ядро потока. В результате область неразвитого поверхностного кипения переходит в область развитого поверхностного кипения, в которой уход пузырька в ядро потока приводит к разрушению ламинарного пограничного [c.80]

Частицы пробы размером более 1 мкм удерживаются по механизму, который отличается от механизма, характерного для описанного выше диффузионно контролируемого режима. Изменение режима иа стерический характерн-зуется обращением порядка элюирования, т. е. чем больше частицы, подвергаемые стерическому ФПП, тем раньше они элюируются. Когда зтн большие частицы, броуновским движением которых можно пренебречь, подвергаются действию поля, они останавливаются у аккумулирующей стенки. Эта тенден-1щя противоположна существованию гвдродинамических подъемных сил, которые увлекают частицы вверх и вдаль от стенки в условиях высокой скорости. Несмотря на то, что теория такого процесса удерживания до иастояпдаго времени не 1юлностью разработана, понятно, что между приложенным полем и этими подъемными силами, индуцированными потоком, должен быть достигнут очень тонкий баланс. Если скорость потока мала по сравнению с приложенным полем, частицы могут адсорбироваться на стенках и элюироваться непредсказуемо долго или не элюироваться вовсе. Если скорость потока слишком велика, чтобы эффективно компенсироваться полем, подъемные силы приведут к существенному ухудшению разрешения. Если же необходимый баланс достигается, инициация потока вдоль канала после релаксации вызовет движение частиц по потоку со скоростями, определяемыми степенью, с которой они выходят в поток равновесное расстояние от центра тяжести частиц до стенки будет примерио равно радиусу частиц. Уравнение удерживания для этого гидродинамического режима работы в таком случае может быть выражено следующим образом [c.314]

Зона плавления. В пределах зоны плавления полимерная пробка расплавляется под действием тепла, подводимого от стенки корпуса, и тепла, выделяющегося в тонком слое расплава за счет работы сил вязкого трения [33—38]. На рис. УП1.3 представлено сечение червяка на этом участке плоскостью, нормальной к оси винтового канала. Суммарный эффект поступательного движения полимерной пробки и вращения червяка проявляется в относительном движении между стенкой корпуса и пробкой в направлении, показанном стрелкой. Под действием этого движения в тонком слое расплава, образовавщемся на наружной поверхности пробки, возникает течение, направленное к толкающей стенке канала. Этот поток расплава натыкается на толкающую стенку и направляется вдоль нее, оттесняя материал пробки к передней стенке. В результате этого высота пробки остается примерно постоянной, а ширина по мере продвижения по червяку посгепенно уменьшается. [c.240]

Эрозия материала стенок канала. Выделившиеся пузырьки пара увлекаются потоком в область повышенного давления, где происходит конденсация пара. При конденсации давление внутри пузырька остается постоянным и равным упругости насыщенного пара, давление же жидкости повышается по мере продвижения пузырька. Частицы жидкости, окружающие пузырек, находятся под действием все возрастающей разницы давления жидкости и давления внутри пузырька. Следовательно, на них действует сила давления, направленная к центру пузырька, под действием которой частицы жидкости движутся к центру ускоренно. При полной конденсации пузырька происходит столкновение частиц жидкости, сопровождаемое мгновенным местным повышением давления, которое может достигнуть нескольких десятков тысяч атмосфер. Конденсация пузырька на поверхности стенок канала, сопровождающаяся сильными ударами жидкости о стенку, ведет к выщерблению, разъеданию материала стенок каналов. Описанный механический процесс [c.179]

В работе [13] вьщвинута и обоснована экспериментами гипотеза о механизме подъема частиц в потоке за скользящей ударной волной за счет силы Магнуса. В качестве метода исследования применялся быстродействующий диагностический комплекс, основанный на использовании шлирен-метода с лазерным стробоскопическим источником света в ударной трубе сечением 50 х 50 мм. Авторами приведены результаты экспериментов по динамике поведения различных порош-, ковых материалов (размером до 50 мкм, плотность 1.2...8.6 г/см , толщина слоя 2 мм) за фронтом проходящей УВ (М = 2...3, начальное давление 1 атм), полученные с помощью метода многокадровой теневой лазерной визуализации. Слой порошка насыпали в кювету, чтобы внешняя поверхность не выступала над стенкой канала (в работах [1,2, 9] показано, что выступание переднего края засыпки влияет на процесс подъема пыли), прикатывали и разравнивали так, чтобы шероховатости на поверхности практически не превышали размера частиц. Наблюдалось увеличение шероховатости поверхности засыпки и рост ее толщины, при этом отдельные частицы срывались с поверхности и уносились газовым потоком. Двухфазный слой начинает образовываться через 70...80 мкс. В экспериментах фиксировались высота гюдъема отдельных частиц и высота верхней границы сплошного слоя. Приведены зависимости этих параметров от времени для различных значений числа Маха (частицы оргстекла и бронзы) и начальной плотности. Основываясь на наблюдении, что отдельная частица, лежащая на гладкой поверхности, не поднимается до тех пор, пока не натолкнется на преграду (шероховатость или другую частицу), авторы высказали следующие соображения относительно механизма подъема дисперсной фазы. Решающим фактором они считают столкновения между частицами, которые приводят к росту шероховатостей в слое на поверхности подложки, разрыхлению засыпки и росту ее толщины, затем подъему порошка и образованию двухфазного слоя. Эти столкновения имеют место только в области, прилегающей к поверхности засыпки. В результате столкновений частицы приобретают вращательное движение, и вертикальная составляющая скорости частицы может возникнуть как вследствие упругого отражения, так и под действием силы Магнуса. Приведены некоторые теоретические оценки вклада каждой [c.189]

В аппаратах типа экстрактора Подбильняка [2, 5, И, 100, 101, 103] для направления жидкости по стенке пользуются центробежной силой. Схема конструкции центробежного экстрактора дана на рис. 4-37. Основным ее элементом является лист, свернутый спиралью и надетый на вал с прорезанными внутри него каналами. Лист вместе с валом вращается со скоростью 2000—5000 обIмин. Тяжелая жидкость подводится по внутреннему каналу вала к внутренней части спирали и под действием центробежной силы течет по спирали к наружному витку, оттуда по соответствующему каналу— во внешний канал вала и далее—на выход из аппарата. Легкая жидкость вводится в наружный виток спирали и течет к внутреннему. Движение ее потока требует соответствующего напора для преодоления центробежной силы и сопротивлений движению (до 16 ат= 1,5710 н/м ). Новейшая конструкция аппарата Подбильняка, в которой спираль заменена концентрическими перфорированными кольцами, показана на рис. 4-38. [c.362]

Модель потока дрейфа для течений с преобладающим влиянием сил тяжести без учета напряжения трения на стенке. Обычно считается, что цель этого метода — расчет средней объемной концентрации дискретной фазы при двухфазном течении в канале, когда известны объемные расходы Уа и соответственно дискретной и непрерывной фаз. Метод обычно применяли к вертикальным потокам, в которых его главные допущения (постоянство скоростей и концентраций фаз поперек канала) ближе всего к действительности. Влияния касательных напряжений у стенки не учитываются, н, следовательно, метод непригоден для расчета потерь давления, вызываемых трением. Самое подробное описание этого метода дано в книге [7]. Следуя ей, допустим, что скорости и плотности потоков положительны в направлении движения элемента дискретной фазы, находящегося под действием силы тяжести в статическом объеме непрерывной фазы. В этом случае скорости, направленные, например, вверх, рассматриваются как положительные для пузырькового режима течения газожидкостного потока, а скорости, направленные вниз, считаются положительными для суспензии тяжелых твердых частиц в более легкой жидкости. Это правило позволяет представлять все соответственные системы (пузырьковые газожидкостные потоки, капельные жидко-жидкостиые потоки, суспензии твердых частиц в газе, суспензии твердых частиц в жидкости, дисперсные газожидкостные потоки) обычным образом. [c.180]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология