Разделение по точке кипения

Идея представления состава сложных углеводородных систем типа нефтяных фракций с помощью непрерывных кривых плотности распределения по какому-нибудь одному удобно выбранному аргументу оказалась удачной, ибо позволила несколько упростить расчетную процедуру. Представление нефтяных фракций в виде континуума требует замены ряда чисел, отвечающих отдельным компонентам, функцией одной характерной переменной. Для этого естественно исходить из кривых разгонок по истинным температурам кипения (ИТК), связав с ними какое-нибудь удобное для расчета процессов разделения свойство, которое непрерывно изменялось бы с составом смеси-континуума и тем самым определяло компоненты системы, характеризующиеся соответствующими точками кипения на кривой разгонки. [c.112]

Представляют большой интерес методы разделения бинарных гомогенных в жидкой фазе азеотронных систем, которые при заданном внешнем давлении имеют либо максимальную, либо минимальную точку кипения на диаграмме t — х, у. Процесс выкипания жидкого гомогенного азеотропного раствора протекает при постоянной температуре и одинаковых составах жидкой и паровой фаз, что исключает использование обычных способов ректификации для получения обоих практически чистых компонентов смеси. [c.323]

Как выяснено выше, перегонка двухслойной жидкости сводится, по существу, к разделению слоя А состава хд на две фазы паровую - состава > е и жидкую—состава хв. Поэтому при перегонке двухслойной при точке кипения жидкости можно было бы разделить ее на два слоя, ввести слой состава хд в перегонный куб и проводить процесс до тех пор, пока жидкий остаток в кубе не станет однородным и приобретет состав Хв После этого в перегонный куб можно было бы вводить второй слой того же состава хв и продолжать перегонку. Однако при этом получатся, очевидно, результаты процесса, ничем не отличающиеся от случая, когда оба слоя вводятся в куб одновременно. [c.60]

Пусть дана систе 1а двух неограниченно растворимых друг в друге компонентов, образующих при некоторой концентрации Уе постоянно кипящую смесь с минимумом точки кипения, как. например, раствор бензола и этилового спирта, изобарная диаграмма равновесия которого приведена на фиг. 20. Если состав перегоняемого раствора равен уе. то выкипание системы будет происходить при постоянной температуре и неизменном составе жидкой и паровой фаз во все время испарения начального раствора, пока не выкипит его последняя капля. С другой стороны, если насыщенный пар состава уе охлаждать, то конденсация его также будет происходить при постоянной температуре и при неизменном составе образующейся жидкой и остаточной паровой фаз во все время конденсации, пока не перейдет в жидкость последний пузырек пара. Таким образом, ни испарение, ни конденсация в этом случае ни в какой степени не могут способствовать разделению компонентов системы, если ее начальный состав равен азеотропической концентрации уе [c.63]

С помощью сделанных замечаний можно наметить схему расчета рассматриваемой двухколонной установки для разделения системы частично растворимых веществ с минимальной точкой кипения (фиг. 29). [c.76]

Ректификация однородной в жидкой фазе системы частично растворимых компонентов, образующих постоянно кипящие смеси с минимумом точки кипения, может быть осуществлена и в одной ректификационной колонне, если растворимости компонентов с понижением температуры настолько заметно уменьшаются, что путем равновесного разделения в отстойнике сконденсированных дестиллатных паров, представляется возможным получение одного из компонентов с практически приемлемой степенью чистоты. Примером такого рода системы может служить раствор бутанол—вода" (см. "фиг. 14) нли фурфурол—вода . [c.84]

При рассмотрении диаграмм равновесия однородных в жидкой фазе азеотропов было установлено, что в некоторых случаях равновесная температура кипения жидкого раствора компонентов, характеризующихся при обычных температурах свойством частичной растворимости, может оказаться выше их критической температуры растворения. Тогда система приобретает свойства положительного азеотропа, однородного в жидкой фазе, с минимумом точки кипения (см. фиг. 15). С другой стороны, там же указывалось, что при фракционировке подобного, однородного в жидкой фазе азеотропа, независимо от начального состава а исходной смеси, продуктами разделения будут либо один, либо другой компонент системы в практически чистом виде и азеотроп состава или пар, близко подходящий к нему по составу. При этом азеотроп обязательно будет верхним продуктом колонны, так как он кипит при более низкой температуре, чем оба компонента системы. Превзойти наверху колонны состав у азеотропа не представляется возможным, ибо, как известно, составы жидкости и пара в азеотропической смеси равны и неизменны, температура ее выкипания и конденсации постоянна и поэтому при достижении этой точки ректифицирующая работа колонны сейчас же прекращается. [c.133]

Однако, в рассматриваемом случае, когда исходный раствор приобретает в жидком виде однородность лишь в точке кипения, а при обычных температурах окружающей среды представляет двухслойную жидкость, можно воспользоваться этим его свойством и произвести его разделение на практически чистые компоненты в двухколонной ректификационной установке, снабженной отстойником. Схема этой установки не отличается от ранее рассмотренной, схемы установки с двумя лютерными колон- [c.133]

В рассмотренном ранее случае частично растворимых компонентов было показано, что оперативные линии 51<51 и соединяющие фигуративные точки 01(> 1, Р1) и паров, поднимающихся с верхних тарелок обеих колонн с соответствующими полюсами и 5г (фиг. 43) должны пересекать ветви АР и ВО кривой растворимости в фигуративных точках и равновесных друг другу жидких слоев, стекающих из отстойника на верхние тарелки обеих колонн. В случае однородного в жидкой фазе при точке кипения азеотропа, эти же оперативные линии, связывающие составы встречных над верхней тарелкой паровых и жидких потоков должны, по крайней мере, касаться соответствующих ветвей кривой растворимости, чтобы в отстойнике конденсатора верхних паров при температуре расслоения могло произойти разделение на две жидкие фазы, направляемые на верхние тарелки колонн. [c.134]

Процессы азеотропической перегонки применяются не только для разделения однородных в жидкой фазе азеотропов, но и для разделения систем компонентов с очень близкими точками кипения, ректификация которых обычными методами, вследствие близости коэффициента относительно летучести к единице, оказывается весьма затруднительной. В этом случае третий компонент должен образовать с одним из компонентов системы гомогенный или гетерогенный азеотроп, кипящий при более низкой температуре, чем низкокипящий компонент исходной бинарной системы, и играющий роль верхнего продукта фракционирующей колонны. [c.138]

Чем больше разрыв между соответственными линиями пара и жидкости, тем легче произвести разделение компонентов системы. На фиг. 48 а показано, что, если температура системы становится равной точке кипения 4 бинарного азеотропа компонентов а и TW, то изобарно-изотермические линии "d и e f касаются друг друга в точке j/e на стороне aw базисного треугольника. [c.145]

В некоторых случаях третий компонент, прибавляемый к бинарному азеотропу, образует в свою очередь азеотроп с одним из компонентов системы. Этот случай нашел свое практическое применение в разделении некоторых гомогенных азеотропов, например, системы метанол—ацетон , образующей постоянно кипящую смесь с минимумом точки кипения. Состав азеотропической смеси равен 86% ацетона, а ее температура кипения 54,6° С. [c.148]

Пусть точка С представляет постоянно кипящую смесь компонентов а и с минимумом точки кипения, для разделения которой добавляется третий компонент Ь. Фигуративные точки тройных смесей, получающихся в результате добавления различных количеств компонента Ь к исходному азеотропу, должны расположиться на прямой ЬС, являющейся линией постоянных относительных количеств компонентов айда. Точка пересечения прямой ЬС с прямой аА , соединяющей фигуративные точки А-1 тройного азеотропа и чистого компонента а, определит минимально необходимое количество третьего компонента, которое обеспечит получение в кубе колонны практически чи- [c.150]

Прп изомеризации гексановой фракции получается несколько изомеров, имеющих близкие точки кипения, но в значительной степени отличающиеся друг от друга по детонационной стойкости. Разделение продуктов реакции в этом случае представляет значительные трудности. [c.144]

Для каждого физического свойства, которое можно использовать для выполнения технологической операции разделения, следует определить соответствующие технологические условия по температуре и давлению. Так, если рассматривается разделение жидкость-газ, перед постановкой задачи следует установить значения температуры и давления, чтобы они находились между точками кипения разделяемых компонентов. Если температура и давление в источнике данного потока не соответствуют требуемым значениям, нужно ввести Дополнительные вспомогательные ТТО изменения физических свойств. [c.199]

К этим параметрам относятся общий массовый расход покомпонентный состав смеси параметры физико-химических свойств компонентов смеси (критическое давление, критическая температура, молекулярный вес, точка кипения при нормальных условиях и т. п.). Кроме того, в блоке Инфор содержатся сведения о заданном качестве продуктов разделения и список [c.291]

Рассчитать температуры точек кипения или точек росы потоков, получаемых при разделении каждой возможной фракции в предположении, что степень извлечения каждого компонента достигает 98—99%. [c.304]

Отдельно рассмотрим смеси, взяв в качестве примера СПГ. В этом случае будет происходить разделение на фракции, и первыми испарятся вещества с более низкой точкой кипения. Относительно СПГ это означает, что слой вытекшей жидкости становится со временем все более богатым тяжелыми углеводородами и его температура будет повышаться. Это может привести к изменению величины теплового потока, что, как считают, в свою очередь может способствовать [c.76]

Ф. Россини [78] считает, что к веществу, образующему азеотропную смесь, для выделения углеводородов нужно предъявлять следующие условия. Оно должно 1) иметь точку кипения, близкую (разница не должна превышать 30 или 40°) к температуре кипения выделяемых углеводородов 2) иметь хорошую растворимость в воде и предпочтительно небольшую растворимость в углеводороде при комнатной температуре, чтобы можно было удалять из углеводородов вещество, образующее с ним азеотропную смесь, посредством экстракции водой 3) полностью растворяться в углеводороде при температуре перегонки и на несколько градусов ниже этой температуры, чтобы исключить образование двух фаз в холодильнике и регуляторе флегмового числа, что затруднило бы их работу, и устранить возможность неравномерного разделения на две фазы в насадочной части 4) быть недефицитным в достаточно чистом виде 5) обладать химической инертностью по отношению к углеводородам и материалу перегонного аппарата. [c.245]

Для большинства проведенных работ Ф. Россини [78] применялись такие веш ества, образуюш ие азеотропную смесь, точки кипения которых на 0—30" ниже точек кипения смесей, предназначенных для разделения. Азеотропный дистиллят обычно содержит от 0,2 до 0,6 мольной доли углеводорода. [c.247]

Таким образом, перегонка с водяным паром и перегонка под вакуумом применяются для разделения смесей, состоящих из труднолетучих или нелетучих компонентов. Это позволяет проводить разделение при температурах ниже точки кипения труднолетучего компонента. [c.6]

В процессе молекулярной дистилляции жидкость испаряется при температуре ниже точки кипения. Этот процесс используют для разделения веществ, чувствительных к повыщенным температурам. [c.586]

Монография делится на следующие части. В гл. 1 описана история развития химической переработки нефти. В гл. 2 приводятся сведения о сырье, используемом нефтехимической промышленностью, а именно об углеводородах, присутствующих в нефти или получающихся в качестве побочных продуктов на нефтеперерабатывающих заводах, а также об общих методах разделения углеводородов. Главы 3—6 посвящены химии парафинов, а главы 7—11 — производству и химической переработке олефинов. Производство других типов углеводородов диолефинов, нафтенов, ароматических углеводородов и ацетилена — описано в гл. 12—15. Главы 16—20 посвящены получению и реакциям основных продуктов химической переработки нефти. В главе 21 приведен краткий обзор химических побочных продуктов, в основном неуглеводородов, получающихся на нефтеперерабатывающих заводах. Глава 22 представляет собой краткий очерк экономики нефтехимических производств, влияние конкретных местных условий на выбор сырья, методов получения и путей использования продуктов. В приложении даны точки кипения простейших углеводородов, общие сведения и схемы. [c.12]

Выбор добавок ограничен следующими условиями. Чтобы разница в температурах кипения между азеотропными смесями или между азеотропной смесью и углеводородом, не входящим в ее состав, была достаточной для их разделения, добавляемое вещество должно кипеть на О—30° ниже углеводорода, подлежащего выделению. Это вещество должно давать большие отклонения от закона Рауля и образовывать азеотропные смеси с минимальной точкой кипения с одним или с большим числом углеводородов, подлежащих выделению. Кроме того, добавляемое вещество должно растворяться в углеводороде при температуре кипения смеси или на несколько градусов ниже оно также должно быть доступным по стоимости, стабильным, химически инертным и легко отделяющимся от углеводородов, с которыми образует азеотропную смесь. Обычно это отделение происходит либо в результате понижения взаимных растворимостей при низких температурах, что приводит к расслоению дистиллята на две фазы, либо в результате отмывки этого вещества водой. [c.36]

Незначительная разность температур кипения обусловливает и то, что на хлорирование следует направлять по возможности узкие фракции высокомолекулярных парафиновых углеводородов, так как при последующем разделении пределы кипения мопохлорпроизводного низкокипящего углеводорода и нехлорированного высокомолекулярного углеводорода могут взаимно перекрываться. [c.197]

В то время как мононитросоединения, получаемые при газофазном нитровании низкомолекулярных парафинов, могут быть разгонкой легко разделены на индивидуальные соединения, такое разделение продуктов нитрования высокомолекулярных парафиновых углеводородов оказывается невозможным. Налример, отдельные изомеры нитрододекана практически не отличаются друг от друга по точкам кипения. [c.311]

Сырьем второй ректификационной колонны является жидкая фаза go, 2 декантатора, фигуративная точка которой, очевидно, располагается в области жидкости, недогретой до точки кипения. Для определения минимального расхода тепла ( да мин в кипятильнике второй колонны следует найти ту коноду, продолжение которой на тепловой диаграмме пройдет через фигуративную точку go, 2- По точке пересечения этой коноды с вертикалью П2 = onst определяется искомый минимальный расход тепла будучи увеличен, он обеспечит нормальный устойчивый режим разделения в отгонной секции. Пусть принято значение рабочего расхода тепла в кипятильнике Qr2 мин и тем самым определено расположение полюса отгонной секции второй колонны [c.292]

В ходе ректификации в качестве дистиллята колонны будет отбираться низкокипящий азеотроп Е , кривые же разделения будут выходить из фигуративной точки наименее летучего в данной области диаграммы компонента и, огибая участок треугольной диаграммы, примыкающий к компоненту промежуточной летучести, сходиться в фигуративной точке Е - Так, если точка кипения компонента а выше, чем компонента Ь, то характер кривых ректификации системы Ь, представляющей смесь азеотропа Еу и разделительного агента Ъ, представится линиями, показанными на рис. VII.5. Если же точка кипения а ниже, чем у разделительного агента, то кривые ректификации, согласно рис. VII.6, выходят из фигуративной точки Ъ, огибают участок, примыкающий к вершине а, и сходятся в фигуративной точке Е наиболее низкокиняшего азеотропа. Легко заметить, что независимо оттого, выше точка кипения разделительного агента Ь или ниже, чем -у компонента а, кривые ректификации весьма схожи. Следует только иметь в виду, что при добавлении Ъ к Еу необходимо строго придерживаться условий материального баланса, тогда фигуративная точка Ь их суммы попадает на прямую баланса а а- [c.331]

Итак, для полного разделения бинарного азеотропа Еу третий компонент до.лжен образовывать вспомогательный положительный азеотрон Е2 с одним из составляющих исходной смеси, и этот азеотроп должен иметь наименьшую точку кипения для данной тройной системы. Хотя теоретически безразлично, с каким из компонентов разделительный агент образует азеотрон, с практической точки зрения желательно, чтобы это был компонент, для которого требуется меньшая степень чистоты. [c.332]

Первая система трудно поддается разделению в обычной колонне вследствие небольшой разницы в точках кипения воды (100 °С) и уксусной кислоты (118,1 °С). Цель добавления третьего компонента состоит в том, чтобы увеличить относительную летучесть компонентов системы, поэтому его воздействие на летучие свойства воды и уксусной кислоты должно быть различным. Кроме того, третий компонент должен либо вовсе не растворяться, либо обладать частичной растворимостью с НКК, но зато полностью-смешиваться с ВКК. Этим условиям отвечает, например, бутил-ацетат, весьма слабо растворимый в воде и образующий с ней гете-роазеотрон, точка кипения которого равна 92 °С. [c.335]

Пусть, например, требуется выделить толуол из смеси с алка-нами, имеющими практически ту же точку кипения. Разделение подобной системы в обычной колонне практически неосуществимо, поэтому следует прибегнуть к азеотропной ректификации в присутствии третьего компонента. В качестве последнего можно использовать метилэтилкетоп. Полностью взаимно растворимый со всеми компонентами смеси кетон образует с алканами низкокипящий годюазеотроп с точкой кипения, заметно более низкой, чем точка кипения толуола, что позволяет получить сверху колонны смесь азеотропов, а снизу — толуол. Если в систему подается избыток кетона, то нижний продукт представляет собой легко поддающуюся разделению смесь толуола с метилэтилке-тоном. [c.338]

Пусть дана система двух частично растворимых друг в друге веществ второго, неэвтектического типа, разделенная на два жидких слоя, находящихся в равновесии с их общим паром, при точке кипения под заданным постоянным внешним давлением. Из рассмотрения изобарных кривых кипения и конденсации этой системы, представленных на фиг. 16, можно заключить, что пока в системе присутствуют оба жидких слоя, как температура кипения, так и составы обоих жидких слоев и выделяемого пара останутся в ходе испарения неизменными. Единственно, по мере перегонки исходной двухфазной жидкости будет изменяться ее совокупный состав а, передвигаясь на горизонтальном участке АВ существования трехфазной равновесной системы по направлению к точке В до полного исчезновения фазы А состава ха, которое наступит в момент, когда совокупный состав жидкой фазы сравняется с составом лв слоя В. [c.53]

РАЗДЕЛЕНИЕ АЗЕОТРОПОВ. ОДНОРОДНЫХ В ЖИДКОО ФАЗЕ ПРИ ТОЧКЕ КИПЕНИЯ [c.133]

Диаграмыа для расчета установки по разделению азеотропа, однородного в точке кипения и неоднородного при более низких температурах. [c.135]

Разделение подобного рода системы можно произвести, если подобрать такой третий компонент, в результате прибавления которого к исходной системе он образует азеотроп с метанолом, кипящий при более низкой температуре, чем 54,6° С. Таким веществом является хлористый метилен, кипящий при 41,5° С, не образующий азеотропа с ацетоном, но зато с метиловым алкоголем образующий постоянно кипящую смесь с точкой кипения 39,2° С. На фиг. 50 показан ход перегонки для расссматриваемо-го случая. [c.148]

В некоторых случаях было замечено, что дистиллят, представляющий в точке кипения гомоазеотроп, при охлаждении до более низкой темнературы расслаивается на две кидкне фазы. Разделение таких бинарных гомоазеотропов можно произвести в рассмотренной выше установке, состоящ,ей из двух отгонных колонн и отстойника (см. рис. VI. ). Расчетная те- [c.293]

Первая система трудно поддается разделению и обычной колонне вследствие небольшой разницы в точках кипення воды (100°) и уксусной кислоты (118,1°). Цель добавления третьего комнонента состоит в том, чтобы увеличить отпосительную летучесть компонентов системы, поэтому его воздействие на летучие свойства воды и уксусной кислоты должно быть различным. Кроме того, третий компонент должен либо быть вовсе нерастворимым, либо лишь частично растворимым с НКК, по зато он дол кен полностью смешиваться с ВКК. Поэтому третий компонент образует с водой гетерогеппый азеотроп. Этим условиям отвочает, например, бутилацетат, весьма слабо растворимый с водой и образующий с ней гетероазеотроп с точкой кипения 92 ". Другим примером еще более подходящего для рассматриваемой системы третьего 1Сомионента является дихлорэтан, имеющий нормальную точку кинения 83,5°, смешивающийся с водой частично, а с уксусной кислотой во всех отношениях. [c.294]

Частичное восстахсовлонио алкилацетиленов представляет интерес как мотод получоння индивидуальных олефинов и, в частности, геометрических изомеров нли цис- н тра/гс-форм. Получение последних представляет очень большие трудности. Разделение таких изомеров фракционировкой возмонсно лишь н отдельных исключительных случаях, поскольку точки кипения обеих форм обычно лежат очень близко. [c.420]

Другое препятствие, которое тормозило промышленное внед-Р(епие процессов неполного окисления, заключалось в том, что продукты этих процессов представляют собой, как правило, сложные смеси многих кислородсодержащих соединений, в большинстве случаев с близкими точками кипения, разделение и очистка которых обычными методами являются трудно разрешимой задачей. [c.82]

После идентификации всех компонентов смеси методом аналитической ректификации обычно ставится очередная задача — получить эти компоненты в достаточно больших количествах. Если разность температур кипения велика и нет необходимости в тонком разделении, то для наработки продукта вполне можно обойтись простыми дистилляционными приборами (рис. 136, а), собранными из стандартных деталей. На рис. 136, б показана модификация прибора с колонной. Эти приборы, разумеется, работают с неизмеряемой дикой флегмой. Для улучшения воспроизводимости результатов используют приставку или головку колонны, обеспечивающую точную регулировку нагрузки и флегмового числа (см. разд. 7.5). Приемник дистиллята Аншюца и Тиле (см. рис. 136), предназначенный для работ под вакуумом, можно при- [c.207]

Основное преимущество вакуумной перегонки по сравнению с перегонкой при атмосферном давлении заключается в снижении точки кипения, что позволяет проводить процесс в условиях ниже температур разложения разделяемых веществ. Вакуумную перегонку применяют прежде всего для разделения термически нестойких и, особенно, полимеризующихся веществ. В качестве примеров можно назвать промышленную дистилляцию минеральных масел и ректификацию сырой смеси фенолов, которые проводят при 20—60 мм рт. ст., а также перегонку синтетических жирных кислот при давлении 1—20 мм рт.ст. Вакуумную перегонку применяют и в тех случаях, когда нет опасности разложения веществ, однако температуры их кипения при атмосферном давлении настолько высоки, что по теплотехническим соображениям ректификация при пониженном давлении становится предпочтительной. Это имеет место, например, при работе с различными эфирными маслами. Преимущество вакуумной перегонки состоит не только в снижении температуры кипения, но и в увеличении относительной летучести компонентов разделяемой при разрежении смеси. [c.263]

Частичное окисление СНГ. При окислении отдельных углеводородов, особенно олефинов, наблюдается тенденция к образованию смеси сложных соединений. Однако преимущества гомогенной фракции по сравнению с неразогнанной смесью СНГ не всегда можно использовать. Окисление смеси СНГ, осуществляемое обычно в присутствии катализаторов, в итоге приводит к образованию избытка определенных химических соединений, откуда возникает проблема разделения продукта реакции и сырья. Хотя процесс разгонки сырья не является простым (в первую очередь из-за того, что точки кипения различных компонентов исключительно близки друг к другу), идентичный процесс окисления смесей СНГ с последующей разгонкой продуктов применяется довольно редко. В эксплуатации находятся четыре завода, работающих по этим технологиям, из которых три функционируют в США,, а один в Канаде. Все они принадлежат компаниям Селанеа Корпорейшн и Ситиз Сервис . На одном из заводов осуществляется частичное окисление пропана—бутана без катализатора при недостатке воздуха, температуре 350—450 °С и давлении 303— 2026 кПа. Реакция идет в паровой фазе. Основными продуктами являются формальдегид, метанол, ацетальдегид, нормальный про-панол, уксусная кислота, метилэтиловые кетоны и окислы этилена и пропилена. На другом заводе окисление происходит в жидкой фазе в присутствии растворителя. Основной продукт — уксусная кислота с некоторым количеством побочных продуктов метанола, ацетальдегида и метилэтиловых кетонов. Могут быть подобраны такие режимы, при которых в основном будут образовываться метилэтиловые кетоны. Сепарация продуктов в первом случае основана на различной растворимости веществ одни растворимы только в воде, другие — в углеводородах. Спирты и альдегиды сепарируются из кислот при щелочной экстракции, а отдельные соединения разделяются фракционной разгонкой. [c.245]

Простую перегонку применяют в тех случаях, когда не требуется полного разделения смеси на компоненты или когда точки кипения чистых компонентов, составляющих смесь, настолько далеки друг от друга, что содержание легколетучего компонента в парах очень велико по сравнению с содержанием его в жидкости. Кроме того, простая перегонка позволяет достаточно эффективно отделить от жидкой смеси нелетучие примеси. Применяется она также для предварительного фубого разделения сложных жидких смесей, например, нефт)ч. [c.4]

Несмотря иа то, что нормальный гептан довольно широко распространен в природе, находясь в составе большинства нефтей, Еголучение его является задачей весьма трудной. Объясняется это тем, что в случае близости точек кипения компонентов разделение их методом фракционирования практически почти невозможно. В нефтях же и различных нефтяных фракциях, предста-пляющих собой, как правило, сложные смеси углеводородов различных классов, содержится немало близкокипящих углеводородов. Так, например, в интервале температур от 98 до 100° С лежат точки кипения нормального гептана (98,4°), 2,2,4-три-метилнентана (99,2° С), 1,2-диметилциклопептана (99,2° С), про-пилциклобутана (100° С) и др. Для эталонных топлив, к которым [c.129]