Обратные Ограничения

В этой главе в основном излагаются методы определения коэффициентов продольного перемешивания в приближении однопараметрической диффузионной модели. Оценены преимущества и недостатки применяемых методов. Для нестационарных методов ввода трассера (импульсного и ступенчатого) рассматриваются статистические методы решения обратных задач (определение коэффициента продольного перемешивания по экспериментально найденной кривой отклика). Приводятся формулы и графики для расчета в колоннах ограниченной высоты и в предельном случае Обсуждаются экспериментальные [c.147]

На протяжении хода всасывания подача равна нулю, что графически изображается отрезком ГА. При обратном ходе поршня происходит подача жидкости, графически изображенная синусоидой АБВ. Построение шести точек этой синусоиды показано на рисунке. Площадь, ограниченная прямой АВ и синусоидой АБВ, изображает ii принятом масштабе объем жидкости, поданной за один двойной ход поршня. [c.105]

При отсутствии обратного перемешивания до сечения ввода возмущения и после сечения регистрации отклика системы (потока в данном аппарате) последний характеризует распределение времени пребывания частиц потока в аппарате. Функции отклика на сигнал, записанные в безразмерных переменных (концентрация и время), при указанных условиях являются функциями распределения времени пребывания потока в объеме, ограниченном сечениями ввода трассера и замера отклика (реакции) системы. [c.36]

При любом расположении основного отстойника модель структуры потока для сплошной фазы может быть представлена в виде ограниченного канала с двумя участками, отличающимися площадями поперечного сечения и интенсивностью продольного перемешивания (рис. 1У-18). Эта же модель применима и к дисперсной фазе при наличии обратного перемешивания на границе раздела фаз при этом можно допустить отсутствие дисперсной фазы в отстойнике для сплошной фазы. [c.132]

Априорное предсказание величины ijj по формуле (5.56) возможно при известном значении Э . Простейшая возможность вычисления сводится к решению обратной задачи, если известны значения коэффициентов распределения для двух неполярных растворителей. Вычислить величину пока удается лишь для очень ограниченного круга веществ. [c.93]

Каталитическая гидратация олефинов является экзотермической реакцией, ограниченной при высоких температурах обратной реакци- [c.170]

Границами разделения технологической линии на блоки является запорная арматура и другие отключающие устройства, установленные на межблочных трубопроводах, как по прямым, так и по обратным потокам горючих материальных сред. При этом время срабатывания запорной арматуры и других отключающих устройств должно быть минимальным для ограничения поступления горючих продуктов к рассматриваемому технологическому блоку при его аварийной разгерметизации. [c.105]

Растворимость различных жиров и эфиров в пропане [130, 132, 136, 137] различна, следовательно появляется возможность разделения этих веществ. Большинство соединений показывает ограниченную растворимость в пропане и имеет минимум температуры растворимости (рис. 1-2). Растворимость падает с увеличением температуры (рис. 6-18), это связано с сильным падением плотности пропана вблизи его критической температуры (96,8 °С). Установлена вполне определенная обратная зависимость между молекулярной массой и критической температурой растворимости. У эфиров с молекулярной массой —460 г и кислот с молекулярной массой 230 з критическая температура растворимости совпадает с критической температурой пропана. Эти соединения, как и все другие с меньшей молекулярной массой, полностью растворяются в пропане. Поэтому разделение соединений с помощью пропана можно провести только при молекулярной массе больше 460 з для эфиров и 230 г для кислот. Как это следует из имеющихся данных, разделение отдельных жиров и [c.406]

Большая регулярная неравномерность, при которой наблюдаются существенная разность скоростей потока в различных точках поперечного сечения и даже отрицательные скорости (обратные токи), вызванные срывом потока со стенок и вихреобразованием, но с ограниченными размерами вихревых областей. Неравномерность этого типа встречается в диффузорах с большими углами расширения (а = 8 90°) или в длинных диффузорах с любыми углами расширения (при углах а <8°, хотя и нет отрыва потока, но разность скоростей в поперечном сечении велика), за коленами и отводами с резким поворотом (но без направляющих лопаток) и за другими фасонными частями трубопроводов (см. рнс. 1.15, 1.16, 1.19, 1.20, 1.31, 1.35 и др.) [c.78]

В зависимости от характера ограничений и вида КЭ для каждой из основных задач можно рассматривать два варианта их формулировки прямую и обратную основные задачи оптимального резервирования, или структурного синтеза оптимально надежных ХТС (см. раздел 5.1). [c.201]

Рассмотрим применение метода неопределенных множителей Лагранжа к решению обратной задачи оптимального резервирования ХТС. При поиске решения обратной задачи ограничение [c.212]

Поиск в любом из ортогональных направлений считается законченным, если исходная точка приводит к уже известному экстремуму (или попадает в запретную область), а затем выходит за рамки заданных ограничений. Поиск также заканчивается, если эти события происходят в обратной последовательности. [c.605]

Из практики известно, что энергия в форме теплоты может спонтанно переходить от горячего тела к холодному, в то время как обратный процесс, без затраты работы, практически в ограниченных рамках земли никогда не наблюдается. Р. Клаузиус в 1850 г. эти практические сведения обобщил в такую формулировку невозможно построить машину, которая, действуя посредством кругового процесса, будет переносить теплоту от холодного тела к горячему без компенсации, то есть такой процесс не может протекать самопроизвольно. Невозможен самопроизвольный переход теплоты от менее нагретого тела к более нагретому. Это одна из формулировок 2-го закона термодинамики, которая имеет вид [c.86]

Каждый объект и саму процедуру его проектирования рассматривают как системы, компонентами которой являются вход, процесс, выход, управление с обратной связью и ограничения. Системный подход позволяет осуществлять преемственность проектирования, так как выход предшествующего этапа является входом последующего. [c.37]

Однако необходимо помнить, что присутствующая в мета-низируемом сырье окись углерода имеет тенденцию взаимодействовать с никелевым катализатором, в результате чего образуется карбонил никеля. Это сильно летучее, исключительно токсичное вещество, поэтому для того, чтобы иметь возможность поддерживать катализатор в активном состоянии и не допускать утечек газа, необходимо препятствовать его образованию. Предотвратить образование карбонила никеля можно как повышением температуры, так и понижением рабочего давления. Поскольку последнее нерационально, то на процесс метанизации 1В присутствии никелевого катализатора накладывается ограничение как по нижнему температурному пределу (предотвращение образования карбонила никеля), так и по верхнему температурному уровню (процесс метанизации экзотермичен и при чрезмерном повышении температуры возможны как деактивация катализатора, так и смещение равновесия в сторону обратной реакции, т. е. образования окиси углерода и водорода). [c.179]

Предположим, что обратный оператор L существует и ограничен, и рассмотрим вопрос о построении приближенного решения следующего уравнения [c.153]

Вторая причина приводит к аналогичным ограничениям и в случае классического рассмотрения. Однако, если несколько ослабить второе условие, в выражении для энергии взаимодействия появляются члены рассеяния первого порядка, быстро убывающие с расстоянием. Применяемые для описания энергии взаимодействия ряды по обратным степеням г, явные выражения для нескольких первых членов которого только что были рассмотрены, в действительности расходятся как для энергий второго порядка [74] (дисперсионные и индукционные взаимодействия), так и для энергий первого порядка [75] (взаимодействия между постоянными мультиполями). Это расхождение объясняется не только использованием мультипольного разложения в области [c.204]

Необходимый уровень достоверности оценки технологического режима эксплуатации участка трубопровода не может быть достигнут при рещении обратной задачи по какому бы то ни было отдельно взятому параметру. Для выбранного участка трубопроводной сети доступна лишь ретроспектива значений расхода, перепада давлений и температур начала и конца трубопровода. При столь ограниченном объеме информации оценить распределение параметров по длине участка не представляется возможным, однако провести косвенную оценку осредненных по длине "эффективных" значений возможно. Общие положения методики диагностирования технологического состояния и оценки "эффективных" значений сформулированы в [1] и подразумевают моделирование процесса для получения эталона сравнения (КОП - "заведомо верной величины"). [c.164]

Проблема ограничения конфликтного набора и выбора алгоритма разрешения конфликта характерна и для ПС с обратным способом вывода [49]. Однако при обратном способе к этим проблемам добавляется еще одна, связанная с последовательностью оценки условий в условной части ПП. При обратном способе возможность применения выбранного ПП не всегда означает возможность принятия решения в данный момент и возможны случаи, когда факты, на которые ссылаются в каждом условии, должны быть определены с помощью вывода. Следовательно, выбор одного [c.178]

В общем случае химико-технологическая система может содержать так называемые обратные связи по веществу (рециклы) и теплу, охватывающие один или несколько ее аппаратов. Расчет такой (замкнутой) схемы, необходимый для вычисления критерия оптимизации (и функций ограничений) при заданных значениях варьируемых параметров, приходится выполнять итерационными методами, т. е. проводить неоднократный расчет аппаратов системы для некоторой (сходящейся) последовательности переменных, определенных в разрывах обратных потоков. [c.180]

На уравнения (VII,14) можно смотреть как на ограничения в форме равенств, которые налагаются на варьируемые параметры. Отсюда возможен следующий метод. Разорвем мысленно обратную связь на схеме (см. рис. 42), тогда получим разомкнутую последовательность соединительных блоков 1,. . ., 1- Переменные [c.198]

Из изложенного ясно, как поступать и в случае произвольной схемы. Вначале в схеме разрываются обратные связи и она становится разомкнутой. Далее она оптимизируется, при этом уравнения связей, соответствующих разоренным потокам, учитываются как ограничения типа равенств. [c.22]

При любых значениях потенциалоз ноложительнее ё р токи /1 и 2 имеют отрицательное значение, а при потенциалах отрицательнее р — положительные, т. е. вне области потенциалов, ограниченной и токи /1 и 2 суммируются. Напротив, в области потенциалов между и г токи вычитаются. Очевидно, что здесь можно найти такое значение потенциала Гкомп, при котором токи /1 и 2 будут одинаковы по величине и обратны по знаку, а результирующий ток будет равен нулю. [c.391]

Гилро еароматизапия — каталитический процесс обратного действия по отношению к каталитическому риформингу, предна — значен для получения из керосиновых фракций (преимущественно прямогонных) высококачественных реактивных топлив с ограничен ым содержанием ароматических углеводородов (например, менее 10 % у Т —6). Содержание последних в прямогонных керосиновых фрскциях в зависимости от происхождения нефти составляет 14 — 35 а в легком газойле каталитического крекинга — достигает до 70 . Гидродеароматизация сырья достигается каталитическим гид — рированием ароматических углеводородов в соответствующие на — фтены. При этом у реактивных топлив улучшаются такие показатели, как высота некоптящего пламени, люминометрическое число, склонность к нагарообразованию и др. [c.235]

Избыток энергии возбужденных частиц идет на уиеличение энергии алектронов и энергии поступательного движения самих частиц, если частицы являются атомами. В остальных случаях, кроме того, увеличивается вращательная и колебательная энергия частиц. Во всех этих случаях существуют ограничения видов энергии и возможностей ее распределения между двумя продуктами реакции. Ограничения заключаются в следующем 1) сохраняется количество движения образующихся фрагментов, что определяет распределение энергии ностуиатбльного движения (обратно пропорционально массам), 2) сохраняется общий момент количества движения, а также его компоненты вдоль некоторых фиксированных осей , 3) сохраняется общий электронный момент количества движения и, наконец, 4) сохраняется электронный спин, хотя это последнее правило маловероятно для некоторых частиц, содержащих атомы с атомным номером выше 10. [c.342]

Низкие скорости изомеризации р- и -олефинов объясняются не только стерическими, но и термодинамическими ограничениями, так как при температурах гомогенного катализа содержание а-олефинов в равновесной смеси мало (см. гл. 1). В тех случаях когда а-олефины удаляют из реакционной среды, скорость изомеризации р--)-а- может быть существенно увеличена. Так, в системах Циглера — Натта скорость полимеризации а-олефинов значительно выше скорости их изомеризации, в то время как для р- и V- зависимость обратная. Поэтому а-олефины в присутствии АШз+Т1С1з полимеризуются, а р-олефины при контакте с такой системой переходят сначала в а-изомеры, образующие далее полимеры. Отметим также, что, по мнению некоторых исследователей [60], изомеризация и полимеризация протекают на разных центрах катализатора. Аналогичные представления высказаны и для изомеризации, сопутствующей окислению [20, с. 36] и гидрированию [60]. [c.115]

Весьма аффективен и метод Фельдбаума 16], если отсутствуют ограничения тина неравенств. Пусть двин<ение по градиенту выводит поиск из допустимой области. Для возвращения в нее можно совершить обратное движение (по антиградиенту) с более мелким шагом. Но это невыгодно, так как поиск прерывается. Было предложено возврат в допустимую область сочетать с поиском оптимума, учитывая градиенты как целевой функции г/, так и нарушенного ограничения ф. Выбор движения между градиентами целевой функции (быстрый поиск) и ограничения (быстрый возврат) в допустимую область может быть формализован, но [c.195]

Обратная основная задача (см. раздел 5.1) фс мулируется при наличии следующих ограничений затраты К(. ) для обеспечения мероприятий по повышению надежности системы целом не должны превышать допустимую величину, т. е К(А ) Ко координаты вектора состава резерва ХТС Х = хи-... .., Xi,..., Хм — числа целые и неотрицательные, т. е. Xi — число целое и Xi 0 при =1, N показатель надежности каждого резервного элемента pi(Xi)—число неотрицательное, т. е. 1 pi Xi)>Q. КЭ при решении обратной основной задачи является показатель надежности ХТС в целом, который должен иметь максимальное значение. [c.202]

Поиск локального экстремума. Опыт решения высокоразмерных задач синтеза ХТС N > 20) при наличии существенного количества ограничений М 30) показал, что наиболее эффективным алгоритмом является одна из модификаций алгоритма случайного поиска с обратным шагом. В качестве метода одномерного поиска используется метод Дэвиса—Свенна—Кемпи. [c.604]

Модификация метода состоит в том, что введено понятие зона перекрытия . Если прямой шаг оказывается неудачным, то делается обратный шаг. Если и он неудачный, то на зону бросаний накладываются ограничения в виде двух секторов, для которых направление неудачных бросков является осью симметрии, а точка, из которой производятся бросания, служит их центром. Серия бросков из данной точки считается законченной, если вся зона окажется перекрытой. Опытным путем получено, что лучшие результаты получаются для угла закрытия сектора, косинус котрого лежит в интервале от 0,5 до 0,7. Случайные направления генерируются с учетом зоны перекрытия. [c.604]

Если / (х) на (а, Ъ) неотрицательная, то интеграл (9—2) определяет площадь, ограниченную кривой / х), двумя прямыми х = а ж X = Ь ж осью абсцисс. Если функция / (х) отрицательная, то интеграл выражает площадь, взятую с обратным знаком. Для знакопеременных функций интеграл выражает алгебраическую сумму площадей, соответствующих интервалам знакопостоянства функции. [c.208]

К четвертому уровню иерархической структуры ФХС относятся следующие эффекты. Каждый элемент дисперсной фазы (рис. 1.2) при стесненном движении включений в ограниченном объеме сплошной среды оставляет в ней (дуга 1) турбулентный след (ТСЛ ). Под действием главным образом сил Жуковского вихри от отдельных следов взаимодействуют (дуга 2) друг с другом (ВВ ), вызывая (дуга 3) турбулизацию всей сплошной фазы (ТУР . Поверхность включений, находящихся в зоне взаимодействия турбулентных следов, охватывается вихрями сплошной фазы и вовлекается (дуга 4) в турбулентное движение (ТУР2). Это сказывается на всей совокупности физико-химических эффектов третьего уровня иерархии (дуга 5). В частности, изменение траектории движения включений обусловливает (дуги 6—8) возможность их столкновения (СТ2), коалесценции (К2) и, как следствие, перераспределение полей концентраций, температур и давлений внутри элементов дисперсной фазы (обратная связь 8). Одновременно происходит гашение (дуга 9) турбулентных пульсаций сплошной фазы за счет диссипации их энергии в теплоту (ДТ ), что вызывает (дуги 10, 11) изменение теплосодержания сплошной фазы (ИЭНТ . [c.29]

Методы направленного поиска позволяют избежать этого недостатка. Рассмотрим градиентный метод для определения экстремума функции 5 (с(жо), Т хо), и,(Хо), с х), Т(х), v,(x), f(r, х), Vi r, х), Р х)) при отсутствии каких-либо ограничений. Процесс оптимизации по методу градиента заключается в определении направления наискорейшего изменения функции и некотором перемещении по этому направлению в прямую или обратную сторону. Направление наискорейшего изменения функции определяется направлением вектор-градиента оптимизируемой функции. Существенной чертой определения наискорейшего изменения является численное вычисление производных функций д /дс ха), д 1дТ хо), d ldv, xa),. .., которое производится следующим способом д 1ду х ) = [ с хо),. .., yi(Xo)+At/i,. .., Ui(Xo), с(х), Т(х), u x), f r, х), Уг г, х), Р х),. . . ) с Хо), У Х ), , UiUo), с, Т, UJ, /, U2, -.. )]/A /j, где Ai/j— приращение по оптимизируемому параметру, шаг изменения у, у, может быть любым из (Xo), Т Хо), vJ Xa),. ... в качестве шага по оси у выбирают [c.361]

Для ограничения распространения пламени применяют также автоматические затворы (отсекатели), основанные на принципе действия обратных клапанов. Однако они обладают большой механической инерцн- [c.85]

Коэффициент Сж зависит от соотношения газовой константы, приведенной в стандартах ASME, и коэффициента скорости истечения. Он является функцией соотношения удельных теплоемкостей газа ( j v), которые, в свою очередь, зависят от плотности газа. На рис. 55 представлена зависимость коэффициента Сж от относительной плотности газа для сопла, имеющего коэффициент скорости истечения, равный 97,5%. Если обратное давление составляет менее 20% от прямого давления, то Fr и F можно принять равными единице. На рис. 56 приводятся значения Fp и F>k для аппаратов, рабочее давление в которых превышает 7 кгс/см . С помощью рис. 55, 56, зная другие переменные уравнения (73), (74), легко определить величину S. В зависимости от S подбирается предохранительный клапан. При этом необходимо учитывать давление в аппарате, размеры фланцев, температуру среды, материал, из которого изготовлен клапан, и другие ограничения, например обратное давление и т. д. [c.102]

Съемник, показанный на рис. 5.2,ж, позволяет снимать внутренние кольца подшипников качения. Он состоит из корпуса 3, выполненного в виде гильзы с базирующим отверстием по валу, с наружной кольцевой проточкой 6, буртиком 77 и резьбовым отверстием под силовой винт 2, имеющий головку и вороток 7. Сменный толкатель 4 на пятке винта выполнен в виде центрующей втулки с опорной поверхностью 5 и удерживается гайкой 19. Центрующий поясок цилиндрической поверхности толкателя выполнен протяженным по длине. Сменные захваты 20 представляют собой ступенчатую втулку, разрезанную на две равные части 25 и 7 таким образом, чтобы в условиях ограниченного пространства завести захваты за снимаемую деталь по возможности при наибольшей длине дуги захватывающей полувтулки. Захваты имеют заплечики 8 и канавку 10, выполненные с некоторым диаметральным зазором относительно элементов корпуса 3. У захватов есть заплечики 13 и 17 для взаимодействия с буртиками 72 и 16 снимаемого внутреннего кольца подшипника 15, напрессованного на вал 18. Расстояние между заплечиками 13 и 17 гарантированно меньше разновы-сотности буртиков 72 и /6 кольца подшипника 15. К корпусу 3 и полувтулкам 25 и 7 приварены соосные между собой трубчатые опоры 24, 26 и 27 для направления движения захватов по направляющим штангам под действием пружин сжатия 23 и 28, установленных на концах штанг 22 и 9, или обратно под действием усилий оператора, приложенных к рукояткам 21 и 29. Размеры элементов съемника и величин ходов захватов обусловлены кольцевым пространством между валом 18 и кожухом 14. [c.278]

Рассмотрим градиентный метод для простейшего случая определения экстремума функции многих переменных 3(л ь Хг,..., Хп) при отсутствии каких-либо ограничений. Процесс оптимизации по методу градиента заключается в определении направления наискорейшего изменения функции 3 и в некотором перемешенин по этому направлению в прямую или обратную сторону. Направление наискорейшего изменения функции определяется направлением вектор-градиента оптимизируемой функции, которое всегда совпадает с направлением возрастания функции. Компонентами градиента дЗ/дХ° в какой-либо точке рассматриваемой области, заданной параметрами (л °, х°,. ... л °), являются частные производные функции д31дх°, дЗ дх, д31дх°. Отметим, что градиент дЗ/дХ° всегда перпендикулярен к поверхности равных значений функции 3 в рассматриваемой точке. [c.128]

На самом деле ограничения методов, подобных методу дерева неполадок и являющихся по существу методами решения обратной задачи, имеют несколько отличную от указываемой ниже автором природу. В конечном итоге, если абстрагироваться от конкретики, суть затруднений всегда одна и та же - некорректность (по Ж. Адамару) поставленной задачи. Это явление хорошо известно, и в промышленной безопасности такой некорректно поставленной будет, например, задача восстановления места расположения и структуры источника выброса дрейфующего парового облака. (Уже за время t, Tai oe, что ti D-L, где L - размер облака, а D - коэффициент турбулентной диффузии, полностью "стирается" память об условиях возникновения облака.) Однако на основе сказанного было бы неправильным полагать ограниченной применимость метода дерева неполадок к задачам оценки риска химических и нефтехимических производств. Просто областью применения этого метода является определение характеристик (частота возникновения, вероятность и т. д.) инициирующих аварию деструктивных явлений, и, как показывает опыт многих проведенных исследований, метод деревьев неполадок можно считать в целом неплохо подходящим для описания фазы инициирования аварии, т. е. фазы накопления дефектов в оборудовании и ошибок персонала (о включении в метод деревьев неполадок "человеческого фактора см. [Доброленский,1975]). Что же касается развития аварии и ее выхода за промышленную площадку, то здесь для построения возможных сценариев развития поражения (т. е. воспроизведения динамики аварии) и расчета последствий адекватными являются прямые методы (такие, например, как метод дерева событий). Сопряжение двух этих различных по используемому математическому аппарату методов описания аварии, необходимое для определения собственно риска (и столь сложное, например, в ядерной энергетике), оказывается для химических производств возможным эффективно реализовать за счет специфики промышленных предприятий - для них конструктивно описывается вся совокупность инициирующих аварию деструктивных явлений, и стало быть, можно рассмотреть все множество возможных аварий. Именно это свойство - способность описать все возможные причины интересующего нас верхнего нежелательного события - в первую очередь привлекает исследователей в методе дерева неполадок. - Прим. ред. [c.476]

Прибор Бойля и все его варианты можно использовать только в ограниченном интервале температур, так как ртуть, используемая для сжатия газа, находится при температуре опыта. Одним из путей, позволяющим расширить интервал температур и избежать контакта газа с ртутью, является метод последовательного расширения. В этом методе определенная масса газа последовательно занимает несколько сосудов, объем которых точно известен при этом каждый раз измеряется давление газа. В результате получаются такие же экспериментальные данные, как при сжатии газа, только в обратной последовательности. Схема установки Коттрелла и др. [50] приведена на фиг. 3.7. В установке использовался дифманометр со стеклянной пластиной. Из-за трудностей, связанных с работой вентилей, находящихся в термостате, Коттрелл и сотрудники проводили исследования в интервале температур 30—90° С. Тем не менее они получили пятикратное увеличение точности по сравнению с обычным прибором Бойля. Объем соединительных капилляров и части дифманометра, заполненной исследуемым газом, определяли по расширению азота при температуре Бойля, когда азот ведет себя как идеальный газ. [c.86]

Эффективный одностадийный процесс олигомеризации этилена разработала фирма Gulf Oil (США). Этилен и разбавленный раствор триэтилалюмииия в инертном растворителе вводят в реактор олигомеризации, где при 200 С и 20—28 МПа протекает синтез высших а-олефинов. После отделения непрореагировавшего этилена продукт, содержащий в основном высшие олефины и небольшое количество катализатора, поступает на дезактивацию и отмывку от катализатора. Затем смесь полученных олефинов поступает на ректификацию, где выделяются узкие фракции продуктов. Высокая эффективность катализатора в описываемом процессе позволяет исключить из схемы стадию его выделений и возврата. Применение трубчатых реакторов значительной длины и малого диаметра, помещенных в баню с кипящей водой, дает возможность подавить побочные реакции за счет ограничения обратного перемешивания и строгого контроля температурного режима — основного показателя, определяющего состав продукта. [c.327]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология