Кривая остывания

Рис. 22. Температурная кривая остывания шоколадной плитки

Рис. 5-4. Построение кривой остывания изделия печи.

При первом варианте печь отключается на все время простоя, следовательно, при двухсменной работе она будет включена на 16 ч, а 8 будет остывать, при односменной работе она будет под током 8 ч, а 16 ч будет отключена. В обоих этих случаях необходимо, очевидно, за время работы скомпенсировать то количество тепла, которое было потеряно за время простоя. Исследование ряда кривых остывания садочных печей показало, что при мощности тепловых потерь в 25% от номинальной мощности печь через 8 ч остывает до 78% от своей номинальной температуры, через 16 ч — до 62%. Считаем, что количество отдаваемого остывающей печью тепла пропорционально ее температуре, получаем, что в данном случае средняя величина мощности тепловых потерь за 8 ч простоя составляет 89% от их номинального значения, а за 16 ч 81%. Отсюда полезная энергия, отдаваемая изделиям при двухсменной работе, будет равна (0,85 —Р от) 16 — —0,89 Р д -8, а максимальная часовая производительность [c.228]

Начнем теперь обратный процесс постепенного охлаждения смеси, т, е. уменьшения начальной температуры вместе с которой вся кривая теплоотвода будет смещаться влево, в сторону более низких температур. Такое смещение приведет нас к тому, что кривая теплоотвода получит, в конце концов, общую с кривой тепловыделения точку касания П (фиг. 36). В этом случае окажется, что теплоотвод все время преобладает над тепловыделением во всей верхней части обеих кривых вплоть до нижней точки О их пересечения. Как понятно, неизбежное при этом самоохлаждение процесса переведет его из области горения в область устойчивого медленного окисления (или вообще в область практического отсутствия химического процесса). Следует отметить, что потухание при остывании процесса происходит при несколько более высокой температуре, чем воспламенение при разогреве 1 больше, чем как это видно из фиг. 36). Существенно также усвоить, что, вопреки устаревшему мнению, температуры воспламенения и потухания не являются постоянными даже для одной и той же горючей смеси, так как точки касания могут менять свое местоположение в зависимости от изменения хода кривых тепловыделения и теплоотвода, т. е. зависят от местного теплового баланса процесса . [c.115]

На рис. 40 показано, как изменяется консистенция в процессе нагревания и остывания полностью или частично стабилизированных растворов [15]. Консистенция выражалась прокачиваемостью суспензий. Ветви остывания растворов в общем повторяют кривые нагревания, но характеризуют уменьшение подвижности, усугубляющееся при недостаточной стабилизации. Подобную необратимость следует приписать сохранению коагуляционных связей, возникших при нагревании, и увеличению частичной концентрации глины вследствие пептизации. В результате циклы нагревания и охлаждения имеют гистерезисный характер. Площади гистерезисных петель могут служить мерилом обратимости при данной скорости сдвига они тем [c.237]

Тепловыми методами можно определять качество сварки [1], особенно контактной (точечной или роликовой) электросварки листов. В месте соединения двух листов образуется литое ядро, обеспечивающее хорошую передачу теплоты от одного листа к другому. Если ядро не монолитно, а загрязнено шлаком или пузырьками воздуха, то прохождение теплоты будет затруднено и термо-грамма вдоль линии, проходящей через ядра, будет иметь участки с повышенной или пониженной температурой (кривая с всплеском или двугорбая кривая). Качество сварки можно определять в технологическом цикле при остывании сваренного изделия или импульсном нагреве движущегося объекта в нестационарном режиме, что позволяет четко выявлять пороки сварки по изменению формы кривой зависимости температуры от времени и по длине. [c.218]

Пользуясь кривыми плавкости, можно проследить за ходом остывания сплавов различного состава. Проследим, например, что происходит при остывании сплава кадмия и висмута (рис. 101). При высокой температуре (выше 317°) оба металла в жидком состоянии смешиваются между собой в любом соотношении. Начнем охлаждать какой-либо доэвтектический сплав, состоящий, например, из 90% d и 10% Bi. Температура плавления этого сплава 300° С. При охлаждении сплава до 300° С, с ним никаких заметных изменений не происходит он остается жидким. [c.317]

Термографический анализ не может обнаружить этих соединений из-за отсутствия у них термических эффектов. На кривой нагревания (фиг. 2, 1) отмечены эндотермические эффекты при температурах 115 и 440°. Первый эффект отвечает, по-видимому, удалению воды, захваченной из паро-водяной смеси мелкодисперсными и аморфными осадками при остывании котла. Это находит свое подтверждение в большой потере при прокаливании. Природа эндотермического эффекта при 440° остается пока невыясненной. [c.255]

И. Г. Мартюшин и Н. Н. Варыгин [40] изучали теплоотдачу по мере остывания серебряного шара йо= ()мм, погружаемого в кипящие слои из разных материалов. На рис. VI. 20 приведены полученные в этих работах зависимости а от и для разных материалов с диаметром частиц от 0,08 до , 2мм. Характер этих зависимостей аналогичен кривым Викке, приведенным на рис. VI. 10. И в этом случае характерны общий подъем кривых и увеличение [c.463]

На этих же сплавах можно получить и кривые охлаждения, отмечая через каждые 30 сек по секундомеру температуру сплава при остывании воды, и затем построить график в координатах температура — время. [c.321]

Найденную взаимосвязь представим графически. На листе миллиметровой бумаги отложим на оси абсцисс (горизонтально) время, а на оси ординат (вертикально) —температуру. На рисунке вверху приведена полученная таким образом кривая. Чистый свинец равномерно охлаждается до 327 °С. Затем появляется площадка, так как металл застывает, высвобождая то тепло, которое было поглощено при плавлении. После полного застывания опять наблюдается равномерное остывание, которому соответствует на графике почти прямая линия. [c.99]

Экспериментальному изучению процессов, протекающих в межэлектродном промежутке после прерывания кратковременно горящей дуги переменного тока, посвящена работа [1]. Теоретическое рассмотрение этого круга вопросов дано в [2]. В пашей статье проводится комплексное исследование особенностей поведения атомов элемента-примеси после прерывания длительно горящей угольной дуги, обычно используемой в аналитической практике. В этом случае наличие сильно разогретых угольных электродов приводит к двум особенностям. Во-первых, скорость остывания межэлектродно-го газа значительно замедляется, и, во-вторых, в общем балансе частиц существенным оказывается послеразрядное термическое поступление атомов. Результаты измерения с помощью оптического пирометра температуры торцевой части электрода показаны на рис. 1 (кривая 3). Зная режим остывания электрода, можно определить функцию поступления Q t) примесных атомов (число атомов, поступающих с единицы поверхности электрода в единицу времени). Предполагая, что поступление атомов описывается уравнением Аррениуса [3] и учитывая линейный характер изменения температуры [c.33]

Измерение спада температуры межэлектродного воздуха, необходимое для теоретической интерпретации результатов эксперимента, осуществлялось методом линейчатого поглощения линий железа 372,0 и 358,5 нм [4]. Таким способом удалось получить спад температуры в течение первых 15 мс после прерывания дуги. На более поздних стадиях остывания из-за разной чувствительности используемых линий погрешность измерений резко возрастала и результаты на рис. 1 представлены пунктирной линией (кривая 2). Из этого рисунка видно, что остывание межэлектродного газа носит двухстадийный характер первоначально газ быстро остывает до температуры электродов, затем происходит обращение теплового потока от нагретого электрода в меж электродный промежуток, и начинается медленное остывание газа, согласованное с остыванием электрода. [c.34]

Рис. 94. Кривая обжига и остывания динаса.

На рис. 94 представлена кривая обжига и остывания динаса, на которой видны температурные остановки, отвечающие процессам взаимного перехода модификаций кварца. При температурах, отвечающих этим остановкам, нагрев и охлаждение нужно вести возможно медленно. [c.221]

В первом случае каждый раз, когда появляется новая фаза нли исчезает наличная фаза, кривая охлаждения в координатах температура—время претерпевает излом вследствие скачка значения такого физического свойства, как скорость теплоотдачи при остывании, поскольку изменяются процессы, определяющие теплопередачу. Например, остывающая однофазная система лишь отдает теплоту, а с момента начала кристаллизации на процесс отдачи накладывается выделение теплоты кристаллизации, что замедляет ход охлаждения. [c.195]

Получение окрашенного раствора и спектрофотометрический анализ. Проверяют pH при значении рН>8 пробу нейтрализуют уксусной кислотой. Наливают анализируемую пробу в чашку из боросиликатного стекла. Прибавляют 0,5 мл раствора азида натрия и 0,2 мл уксусной кислоты. Через 5 мин ставят на кипящую водяную баню и выпаривают досуха. Прибавляют 1 мл раствора салицилата натрия, гомогенизируют и выпаривают досуха. Помещают в эксикатор для остывания. Последовательность определения далее такая же, как и при построении градуировочной кривой. [c.358]

Все остальные кривые охлаждения — 2, 3, 4, 5 н 6 выражают остывание сплавов различного состава — Х2, Хз, Л 4, д в и Хь-Рассмотрим кривую 2. Сначала наблюдается равномерное понижение температуры, что соответствует остыванию жидкого сплава. Затем наблюдается уменьшение скорости остывания (вследствие выделения скрытой теплоты плавления). При этой температуре в сплаве появляются первые кристаллы висмута. Так как выделение висмута сделало расплав более концентрированным в отношении кадмия, то дальнейшее выделение кристаллов может происходить только при более низких температурах. По мере да.ль-нейшего понижения температуры выделяется все больше и больше кристаллов висмута. Содержание кадмия в жидкой части соответственно возрастает и, наконец, при некоторой температуре С наряду с висмутом начинает выделяться в твердом виде и кадмий. Начиная с этого момента п до полного отвердевания сплава, температура держится на одном уровне. Дальнейшее понижение температуры может происходить лишь после того, как весь сплав закристаллизуется. Таким образом, процесс кристаллизации такого сплава протекает не при какой-нибудь постоянной температуре, а в некотором интервале температур. [c.202]

Приведенная на рис. 22 кривая показывает изменение температуры в центре шоколадной плитки в процессе ее остывания при температуре окружающей среды 9° [81 [c.300]

Практически диаграммы плавкости строят обычно на основе кривых охлаждения. Приготовив из веществ А и Б смеси определенного состава (например. 1—9 на рис. Х1-37) и расплавив их, снимают затем отвечающие этим смесям кривые охлаждения. Остановки на последних отвечают точкам плавления чистых компонентов и затвердеванию эвтектики, выгибы — идущей с выделением тепла кристаллизации из охлаждающегося расплава того или иного отдельного компонента. Вполне аналогично остыванию сплавов (металлов, солей и т. д.) протекают явления и при замораживании растворов, причем компонентами являются в данном случае растворенное Ьещество и раствори- [c.214]

Таким образом, процесс регулирования температуры печи по двухпозиционному принципу заключается в ее изменении по пилообразной кривой около заданного значения в пределах интервалов +Aii, —A s. определяемых зоной нечувствительности регулятора. Средняя мощность печи зависит от соотношения интервалов вре мени ее включенного состояния Ati и выключенного состояния Ат2. По мере прогрева печи и загрузки кривая нагрева печи будет идти круче, а кривая остывания печи — положе, поэтому отношение периодов цикла Ati и Атг будет уменьшаться, а следовательно, будет падать и средняя мощность Рср. При двухпозиционном регулировании средняя мощность печи все время приводится в соответствие с мощностью, необходимой для поддержания постоянной температуры. [c.79]

Термические кривые остывания сплавов имеют остановки, отвечающие выделению кристаллов РеЗпа при 496° С и кристаллов Зп при 232° С. [c.60]

Рис., 3-12. Коэффициенты теплоотдачи и кривые остывания стальных плит и прутков в спокойном или движуще1мся воздухе, температура которого равна 0° С.

При остывании массивных изделий на воздухе в них получается существенный внутренний перепад, который постепенно уменьшается по мере снижения. температуры их поверхности. Так же как и при остывании тонких изделий, коэффициенты теплоотдачи, а следовательно, и критерии Био очень сильно меняются, поэтому пользование средними значениями а и Bi может привести к крупным ошибкам. Расчет остывания на воздухе крупных изделий необходимо, следовательно, вести по графикам Будрина, но по участкам, определяя для каждого участка средние значения а и Bi и строя, таким образом, кривые остывания для поверхности и центра изделия. [c.161]

Если изделия остывают в камере охлаждения методической печи, обычно снабженной водяным охлаждением, то будет иметь место теплопередача от нагретых изделий к поверхностям с постоянной температурой. Расчет времени остывания не представляет затруднений и может производиться аналогично с соответствуюшим расчетом для печей периодического действия. Так как коэффициент теплоотдачи а по мере остывания изделий будет очень сильно меняться, то при их охлаждении до низких температур следует строить кривую остывания по участкам. [c.176]

На рис. 12 приведены границы потери устойчивости для параметра массообмена В = Ъ при разных значениях параметра теплопроводности. Безразмерный параметр теплопроводности Ь выбран таким образом, чтобы оп не содержал высоту слоя. Кривая Ь = оо разделяет устойчивую и неустойчивую области при бесконечной теплопроводности. Считается, что причиной неустойчивости является обратная связь, влияние последующих участков реактора на предыдущие. По мере ослабления обратной связи (в данном случае теплопроводности) область устойчивости расширяется. Данные рис. 12 подтверждают это положение, но только в области невысоких степеней превращения. По мере уменьшения с =1 характер зависимости меняется на противоположный ослабление обратной связи (уменьшение Ь) расширяет область неустойчивости. Причина этого странного на первый взгляд явления состоит в следующем. В случае достаточно высокого слоя (большая степень превращения) и небольшой теплопроводности имеется слабая обратная связь по теплу и нижняя часть слоя может независимо от всего реактора потерять устойчивость, что приведет к разогреву (или остыванию) сначала этой части, а затем и всего слоя. Переходные кривые такого рода были получены численным счетом нел1шеаризованной системы (25"), (26). Еще одна [c.60]

Кривая 7 — кривая охлаждения чистого кадмия. Она аналогична по форме кривой 1, только температурная остановка в данном случае наблюдается при 321° С (температура плавления кадмия). Кривые 2, 3. 4, 5 и 6 характеризуют остывание сплавов различного состава. Рассмотрим одну из этих кривых, например кривую 2. Вначале температура равномерно падает, охлаждается жидкий сплав. При некоторой температуре скорость охлаждения становится меньшей, так как в жидкости появляются первые кристаллы висмута и выделяюшаяся при этом теплота кристаллизации частично компенсирует процесс охлаждения жидкого сплава. По мере охлаждения из жидкого сплава все больше и больше выделяется кристаллов висмута и увеличивается содержание кадмия в жидкой фазе. [c.189]

Для того чтобы свести до минимума такие колебания температуры загрузки, необходимо повысить чувствительность регулирующего прибора, уменьшить инерцию (постоянную времени) датчика и запас мощности. Как уже говорилось, чувствительность современных автоматических потенциометров очень высока и может удовлетворить любые требования. Инерция датчика, наоборот, велика так, стандартная термопара в фарфоровом наконечнике с защитным чехлом имеет запаздывание около 20—60 с. Поэтому в тех случаях, когда колебания температуры недопустимы, в качестве датчиков прнме-няЕрт незащищенные термоэлементы с открытым концом. Это, однако, не всегда возможно ввиду возможных механических повреждений датчика, а также попадания В приборы через термоэлемент токов утечки, вызывающих неправильную их работу. Можно достичь уменьшения запаса мощности, если печь не включать и выключать, а переключать с одной ступени мощности на другую, причем высшая ступень должна быть лишь ненамного больше потребляемой печью мощности, а низшая — ненамного меньше. В этом случае кривые нагрева печи и ее остывания будут очень пологими и темпе- [c.80]

Совершенно аналогичные рассуждения должны быть проведены и к случаю смещения линии теплоотвода при сохранении постоянства угла ее наклона. Если кривая тепловыделения идет выше прямой теплоотвода, то произойдет самовоспламенение или взрыв. Предельным случаем и здесь будет случай касания обеих льний в точке 3 (фиг. 11-2). При дальнейшем понижении температуры сосуда (например до 7" ) линия теплоотвода пересечет кривую теплоприхода в точках 1 и 2. В точке / по разъясненным ранее причи-нгм создадутся условия для устойчивого протекания низкотемпературного процесса медленного окисления. Точка 2 окажется точкой неустойчивого равновесия, так как при отходе влево теплорасход станет больше теплоприхода и процесс пойдет в сторону остывания, т. е. затухания (будет стремиться к точке /), а при отходе вправо начнется саморазгон реакции горения, так как тепловыделение превысит теплоотвод. Это свойство рассмотренных точек пересечения иллюстрируется направлением стрелок на фкг. 11-2, указывающим, в какую сторону дoJiЖeн пойти процесс при соответствующем его смещении. [c.101]

Скорость формоизменения (в мм1сек) во избежание остывания и преждевременного снижения пластичности материала должна поддерживаться на высоком уровне 100 и 200 мм1сек (в особенности при переработке пластиков с крутой кривой деформация — температура , см. рис. XII. 12). Применительно к пневмо- и ва-куум-формовочным машинам это означает, что необходимо комплектовать их достаточно производительными компрессорами или вакуум-насосами либо устанавливать в дополнение к последним ресиверы. Вариант установки ресиверов безусловно экономичнее. [c.608]

Левая часть этого уравнения выражает изменение полного числа атомов во всем межэлектродном промежутке L — расстояние между электродами), y е (О, 1) — числовой множитель, учитывающий экранирующее влияние верхнего электрода, Уд — скорость диффузионного выноса атомов, — скорость вертикальной конвекции. Рассчитанное по известному закону остывания межэлектродного газа изменение vjit) представлено на рис. 1 (кривая 1). [c.35]

Вертикальный подрез гребня и остроконечный накат возникают при неправильной установке колесных пар в раме тележки или работе тепловозов на участках с кривыми малого радиуса. При перекосе колесной пары в раме происходит набегание на рельс гребня бандажа отстающего колеса и поперечное скольжение бандажа по рельсу. При движении тепловоза происходит износ бандажей по кругу катания, называемый прокатом. На поверхности катания бандажей могут быть трещины, плены, раковины и выщербины. Под раковинами понимаются пороки металлургического происхождения в виде неметаллических включений (песка, шлака) внутри металла и пустот от усадки металла при неравномерном остывании, выходящих на поверхность катания колеса по мере его износа. Выщербины — это выкрашивание кусочков металла на поверхности катания колеса. Ослабление бандажа на колесном центре происходит при недостаточном натяге, нарушении температурного режима при посадке бандажа (неравномерный нагрев, быстрое остывание), а также при заклинивании колесных пар при торможении. Ослабление посадки колесного центра или зубчатого колеса на оси возникает, как правило, при нарушении их напрессовки. Дефекты зубьев в зубчатой передаче возникают вследствие частого боксования колесных пар, износа в зубьях и нарушениях зацепления, загрязнения и недостатка смазки в тяговом редукторе. [c.296]

Наличие зазора между баббитом и корпусом подшипника нередко приводит к аварийному нагреву в период приработки. Кинетические кривые температуры нагрева подшипников при работе на стенде с натурным буксовым узлом вагона даны на рис. 29. У расточенного после заливки баббитом подшипника в течение короткого времени работы резко возрастает температура (кривая /) повторный опыт на этом же подшипнике после его остывания характеризует кривая 2 и на вновь расточенном — кривая 3. Во втором и третьем опытах устанавливается равновесный температурный режим. Это означает, что при кратковременной работе подшипника в первом опыте при температуре, достигающей 200 °С, проис-, ходит, изменение его микро- и макрогеометрии вследствие пластической деформации баббитового слоя. и ликвидация зазора между корпусом и баббитом. [c.73]

Перед нача ом опыта пробу продукта выдерживали в атмосфере водорода при давлении 800 мм рт. ст. и температуре 380°С в течение одного часа. Концентрация гидрида в исходном продукте после выдерживания пробы в атмосфере водорода увеличивалась с 40,5 до 42 вес.%, по-видимому, за счет гидрирования твердой фазы на основе окиси натрия, которая образуется при остывании гидридного продукта. В условиях низких температур зависимость изменения давления газа внутри сосуда от температуры практически подчиняется уравнению Менделеева—Клапейрона (объем системы принимаем постоянным изменением объема, связанным с перемещением ртути в манометре, и расширением стекла можно пренебречь, равновесное давление водорода над продуктом мало по абсолютной величине). С повышением температуры растет равновесное давление водорода над продуктом, характеризующее процесс разложения гидрида. С того момента, когда оно становится равным давлению в системе, изменение давления водорода, в ос-ковном, будет характеризовать диссоциацию продукта, причем небольшие изменения температуры должны приводить к значительному росту давления. Координаты точек, соответствующие началу отклонения кривой Р—Т от прямой, отвечают равновесию твердая каустическая фаза—газообразная фаза—металлическая фаза. Таким методом были измерены давления диссоциации гидридного гфодукта, содержащего 42 вес.% NaH, при различных температурах (рис. 2). [c.24]

В связи с полученными профиля.ми рассмотрим изменения отношения концентраций Ва /5г , полученные в тот же период Мартелло.м и Древинским [77] при анализе осадков над Новой Англией (рис. 63). Можно допустить, что изотопный состав осадков тот же, что и у воздушных проб, и на такой состав не влияют большие колебания абсолютных величин концентраций, обусловленные интенсивностью осадков. Если мы имеем дело со свежими осколочными продуктами из одного источника, то отношение концентраций Ва /Зг о будет уменьшаться со временем пропорционально распаду Ва , так как его период полураспада намного меньше, чем у Зг . Это отношение может быть использовано для определения возраста осколочных продуктов, если известно его начальное значение и преобладают продукты из одного и того же источника. Подобным же образом можно использовать отношение концентраций Зг /Зг . Приближенная дата источника Ва для какого-либо пункта может быть получена путем экстраполяции кривой распада Ва ° вплоть до значения отношения концентраций, соответствующего начальной величине. Неточность порядка одной недели, а также наличие в атмосфере определенного количества более старого Зг могут привести к завышению возраста источника, определяемого таким способом. Эффект фракционирования для этих двух изотопов, обусловленный существованием у нпх короткоживущих газообразных предшественников, в случае взрывов большой мощности сводится к минимуму из-за медленного остывания огненного шара, а их химическое подобие будет ограничивать химическое фракционирование (если [c.296]

Температурная кривая АВВГ показывает охлаждение масла-какао при комнатной температуре и без перемешивания. Участок кривой АВ отвечает периоду остывания масла-какао, когда оно, оставаясь жидким, переохлаждается, достигнув в [c.299]

Результаты исследования вполне согласуются с данными Н. С. Курнакова и его сотрудников [1-106], нолученными на основании кривых нагревания, с данными П. Н. Лащенко и Д. И. Компанского [111-99], нолученными посредством определения теплот остывания и потери в весе нри нагреве до заданной температуры при атмосферном давлении, а также близки к результатам, достигнутым Г. Хюттигом [111-367] при исследовании изобарического обезвоншвания гидрата окиси магния. В то же вре- [c.159]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология