Определение параметров переходных пор

Определение параметров переходных по [c.509]

Определение параметров переходных по 10.1.1.4. Определение параметров переходных пор [c.980]

Методы определения параметров моделей рассматриваются в гл. 7. Существо этих методов заключается в том, что на входе потока в аппарат наносится возмущение по составу потока путем введения индикатора и экспериментально определяется функция отклика на выходе потока из аппарата — кривая переходного процесса. В качестве индикаторов используются растворы солей и кислот, красители, радиоактивные изотопы. Обычно используются возмущения типа импульсного — в виде 8-функции, ступенчатого, синусоидального или возмущения в виде случайного сигнала. Неизвестные параметры моделей определяются сравнением экспериментальных и расчетных - функций отклика (см. 7.1-7.5).. [c.240]

Во всех перечисленных методах присутствует параметр переходное сопротивление (сопротивление собственно покрытия), поэтому все методы связаны общими физическими закономерностями и направлены по существу на определение одного параметра — переходного сопротивления труба — земля. Измерение переходного сопротивления покрытия позволяет получать обобщенную информацию [c.63]

Рассмотрим один полуэмпирический подход к определению параметров в переходной области. Область перехода заменим одной тачкой, а в качестве условия сращивания решений для ламинарного и турбулентного режимов течения используем непрерывность изменения толщины потери импульса. Это условие является наиболее оправданным с физической точки зрения, так как изменение толщины потери импульса характеризует воздействие вязких сил и тесно связано с величиной сопротивления. В качестве примера рассмотрим обтекание плоской теплоизолированной пластины потоком несжимаемой жидкости. Интегрируя уравнение импульсов (62) от О до I, получим соотношение между коэффициентом сопротивления пластины длиной I и значени- [c.312]

Систематически изложены методы исследования динамики процессов химической технологии. Приведены примеры использования этих методов для решения практических задач. Рассматриваются методы теоретического и экспериментального получения передаточных, весовых и переходных функций технологических объектов, а также методы определения параметров математических моделей процесса по экспериментальным переходным кривым. [c.2]

В конце раздела 2.2. уже был приведен простой пример отыскания весовой и передаточной функций объекта, описываемого обыкновенным дифференциальным уравнением первого порядка с постоянными коэффициентами. Теперь будут изложены основные способы определения весовой, переходной и передаточной функции линейных объектов с сосредоточенными параметрами, математическая модель которых включает только обыкновенные дифференциальные уравнения. Рассмотрим общий случай, когда коэффициенты уравнений являются произвольными функциями времени, т. е. объект не является стационарным. [c.82]

Осуществляется многоуровневая оптимизационная задача определения параметров конденсатора, доставляющих экстремум технико-экономическому критерию, в рамках ограничений, накладываемых на прямые показатели качества переходных процессов по регулируемым координатам. [c.18]

Результаты определения параметров дефлегматоров при проектировании представлены в табл. 5.6 и на рис. 5.3. Здесь же нанесено ограничение, определяющее возможность компенсации возмущения /з=Ю%. Результаты моделирования АСР сведены в табл. 5.7 и представлены в виде номограммы на рис. 5.4. Кривые, обозначенные номерами /, II, III, соответствуют значениям X. н = —9 —11 —13. Сплошные, пунктирные и штрих-пунктир-ные линии получены, соответственно, при Г = 20 10 0. Кривые переходных процессов в замкнутой АСР, соответствующие нумерации, принятой в табл. 5.7, приведены на рис. 5.5. [c.235]

Прн исследовании нелинейных систем обычно рассматривается тот же круг задач, что при исследовании линейных систем, но, кроме того, проводится аналн условий существования и устойчивости автоколебаний. Очевидно, что в зависимости от вида задачи и свойств исследуемой системы может оказаться целесообразным применение различных методов. Так, задачи устойчивости нелинейных систем решаются прямым методом Ляпунова, частотным методом В. М. Попова, методом фазовых траекторий и точечных преобразований, методом гармонической линеаризации. Последние два метода широко используют также при определении параметров автоколебаний. С их помощью можно рассчитать переходные процессы в системах. [c.174]

Из существующих методов определения параметров ДП [1], основанных на переходных процессах, известно, что выходной сигнал исследуемых ДП на тестовые входные воздействия (скачкообразный сигнал, последовательность разнополярных единичных импульсов и т.д.) в подав.тающем большинстве случаев содержит следующие составляющие [c.45]

Эти вероятности зависят от параметров т , т 1 и называются переходными Их можно представить как зависимость от определенного параметра т 1 (исходного момента) и от разности х - х 1 (между двумя моментами времени). [c.650]

При лабораторном определении параметров ошибки больше, чем при полевом их определении. В связи с этим появилась серия работ, имевших целью установить переходные коэффициенты от лабораторных значений параметров к полевым, принимавшимся за истинные. Однако указанное расхождение объясняется меньшей представительностью свойств породы в малых ее объемах, влиянием нарушения естественной структуры пород, иногда облегченной фильтрацией вдоль стенок приборов и другими обстоятельствами. При увеличении числа лабораторных опытов повышается их представительность, а при устранении других отмеченных выше их дефектов лабораторные и нолевые значения параметров должны быть достаточно близки друг к другу. Поэтому указанные выше переходные коэффициенты не имеют смысла. При использовании косвенных методов вероятные ошибки еще более возрастают. [c.8]

Определение параметров контроля. При контроле изоляции методом катодной поляризации наиболее важно определить критическую величину переходного сопротивления труба — земля. Для определения этой величины был проанализирован современный уровень технологии изоляционно-укладочных работ, действительные (статистические) данные значений переходного сопротивления в различных почвенно-климатических зонах и при различных материалах и конструкциях изоляционных покрытий, а также технико-экономические показатели комплексной защиты [25]. [c.129]

В ряде случаев знание производной истинного переходного процесса X t) позволяет преобразовать некорректную задачу определения параметров ММ динамики по экспериментальному сигналу х Ц) = X 1) + г (г) при О г 5 Г в корректно поставленную. [c.294]

Третий период — зимний — при наружной температуре холодного периода по параметрам А. Расчет воздухообмена для этого периода выполняется не всегда. Обычно для зимнего периода принимается воздухообмен, определенный по переходному периоду. [c.75]

Значение P o определяют по распределению ошибки системы, построенному с учетом отклонений, имеющих место при переходных режимах. Распределение ошибки системы, построенное по отклонениям в пределах допусков, используется для вычисления Рдо и Р д, Наиболее действенны для увеличения Рдо мероприятия, направленные на уменьшение отклонений параметров элементов систем при переходных процессах. Практически влияние тех или иных факторов на Рц может быть вычислено для конкретной системы после определения параметров регулирования и режимов ее работы, [c.228]

Последовательность выбора оптимального режима разделения должна быть следующей. Первоначально в результате анализа диаграмм равновесия, данных о исходной концентрации смеси, а также данных о требуемых концентрациях продуктов устанавливаются возможные варианты сочетания процессов разделения. Далее для каждого из возможных вариантов производится анализ энергетических, капитальных, эксплуатационных и других затрат на проведение процесса. При разделении той или иной смеси структуры затрат на осуществление процессов кристаллизации и ректификации существенно различаются, поэтому важно определение оптимальных переходных параметров комбинированного процесса (концентрация дистиллята, кубового остатка, промежуточных маточных жидкостей и кристаллических фаз). При решении данной задачи для каждого йз возможных вариантов должны быть составлены функциональные зависимости, связывающие общие затраты на процесс со значениями переходных параметров. [c.333]

В работе [93] проведен анализ условий, которым должна удовлетворять функция распределения, с тем, чтобы ее можно было заменить моделью, предложенной Фрэзером. Эти условия всегда выполняются при одноосном ориентировании образца. Следовательно, если параметр ориентации / определен для одной полосы,, то он может быть использован для определения направления переходных моментов других колебаний. [c.123]

Переходный процесс, вычисленный по полученным нами формулам для каких-либо определенных заданных значений параметров, относится, таким образом, к целой группе процессов в технологических аппаратах с определенными параметрами аппарата и режима его работы. Эти параметры должны удовлетворять указанным выше условиям. [c.208]

Для получения информации о параметрах объекта на основе математических моделей используются аналитические и численные методы и методы моделирования на ЭВМ. С помощью аналитических методов можно получать при существенных упрощениях соотношения для приближенной оценки параметров элементов и установок. Более точные решения получают, применяя графо-аналитические методы. Однако как те, так и другие методы можно использовать для расчета установившихся и переходных процессов простых объектов при весьма существенных упрощениях. Достаточно точное определение параметров установок при проектных и поверочных расчетах выполняется на основе итерационных алгоритмов решения систем алгебраических уравнений. Для получения информации о переходных процессах тепловых объектов эффективно моделирование на аналоговых вычислительных машинах [21, 22]. Повышение точности расчета динамических характеристик достигается при моделировании переходных режимов на ЭЦВМ. [c.111]

Один из циклов экспериментов был посвящен изучению влияния на скорость электризации емкости капли и емкости системы индуктор-струя. Найдено, что погружение точки дробления в индуктор и его удлинение в сторону предыдущих капель практически не влияют на быстродействие электризации. Таким образом, экспериментально установлено, что на быстродействие электризации влияют емкость капли, а не всей системы и сопротивление струи. Тем самым найден способ экспериментального определения параметров Т3, С , с использованием опробованной методики. Семейства переходных процессов и динамических характеристик, снятых при варьировании [c.73]

Применение алгоритма с пассивной моделью ЦН для определения параметров динамических режимов транспорта газа через реальные КЦ (КС) имеет существенные ограничения по точности моделирования. Данный алгоритм дает удовлетворительные (с практической точки зрения) результаты только при моделировании квазистационарных режимов транспортирования газа. Если рассматриваются быстроизменяющиеся течения газа через КЦ (КС), переходные или аварийные режимы транспорта газа, то его применение может приводить к получению неверных оценок параметров течения. Это объясняется тем, что на практике изменение режима работы ЦН влияет на режим транспортирования газа в подводящих ТГ. [c.254]

Определение режимных параметров переходного процесса и времени выхода систем на установившийся режим [c.68]

Для нестационарных моделей расчет внутренних параметров, т. е. определение режима в каждый момент времени, или динамических характеристик, может производиться как при постоянных значениях внешних параметров (кривые разгона), так и при внешних параметрах, изменяющихся со временем (переходные процессы). Разумеется, нестационарную модель можно использовать для расчета статических характеристик объекта [c.53]

Основная задача изотермической динамики адсорбции в неподвижном слое адсорбента была сформулирована академиком М. М. Дубининым [6] и заключается в предвычисленин основных функций процесса динамики адсорбции (L, t) и a(L, t) на основе знания уравнения изотермы адсорбции и основных коэффициентов уравнения кинетики. Задача определения параметров изотермы ТОЗМ и эффективных коэффициентов внутренней диффузии на основе минимального экспериментального материала решена нами в предыдущих разделах. Здесь рассмотрим математическую модель однокомпонентной изотермической динамики адсорбции в неподвижном слое зерен адсорбента для реальных сорбционных процессов. Вообще, как и при моделировании любых физических процессов, в динамике адсорбции принято использовать модели различной сложности в зависимости от поставленной цели. Цель нашей работы — получение аналитических решений системы уравнений, описывающих реальный динамический процесс в системе адсорбируемое вещество — адсорбент как в линейной, так и нелинейной области изотермы с учетом различных размывающих эффектов. Аналитические решения позволят сравнительно легко проанализировать зависимость процесса от основных физико-химических параметров, определяющих равновесные и кинетические свойства системы, а также переходные функции процесса. Математическая модель однокомпонентной динамики адсорбции в неподвижном слое зерен адсорбента включает следующие основные уравнения. [c.58]

Вследствие разделения пленки на псевдоламипарную и. турбулентную области возникает проблема определения границы между этими областями следует отметить, что эта проблема достаточно сложна даже применительно к обычным пленкам. На основании экспериментальных зависимостей ах=1а) на рис. 4.8 можно заключить, что параметры переходной области меняются с изменением количества подаваемой воды. Так, возрастает переходное значение ал при увеличении соответствующего ( критического ) значения плотности орошения. Критическое значение, плотности орошения соответствует максимуму / на кривой ал =/(/) и по понятным причинам возрастает, если увеличить расход воды через форсунку. Таким образом, по мере увеличения потока жидкости, образующей пленку (осред-нённой по всей пластине величины /), область перехода от [c.193]

Развитие микроколоночной и капиллярной ВЭЖХ обусловливает разработку системы прямого ввода потока элюента в ион--ный источник МС. При этом, кроме высокопроизводительных систем откачки, как правило, требуется дополнительное вымораживание элюента. Показано, что оптимальные расходы элюента при прямом вводе в МС должны составлять 3—30 мкл/мин, что характерно для колонок внутренним диаметром 0,5—1 мм, заполненных сорбентом с размером частиц 5—10 мкм. Так как ЭКР в общем случае не должно превышать 50% от расширения пика в колонке, современные системы ВЭЖХ — МС наряду с обеспечением уже достигнутого уровня чувствительности и линейности детектирования в жидкостной хроматографии, должны иметь рабочий объем 0,1 — 1 мкл и ЭКР не более 1 мкл. Для получения оптимальных характеристик МС необходимы дальнейшие исследования по определению оптимальной скорости откачки паров элюента в вакууме, влияния параметров переходных устройств и типа элюента на работу МС. [c.281]

Проектирование самой печи, определение ее основных консфуктивных и режимных параметров. 2. Определение оптимальных фаекторий нафева. 3. Проведение оптимизационных процедур по другим парамефам теплового режима (длина факела, коэффициенты расхода воздуха и т.д.). 4. Оценка представительных точек размещения датчиков температуры в зонах печи. 5. Проведение вычислительной идентификации модели управляющего контура. 6. Определение длины переходного участка (буферной или резервной зоны) нафевательного усфойства, обеспечивающего возможные переходы с минимальными потерями в динамическом режиме от одной траектории нафева на другую и определение других условий поведения системы в динамическом режиме (динамическая оптимизация). [c.423]

Для исследования пластов и скважин наиболее широко используется метод направленного изменения дебита скважины по заданному закону. Последовательное ступенчатое изменение дебита, как правило в сторону увеличения, с выдержкой в течение времени, достаточного для стабилизации давления (или уровня), используется в методе установившихся отборов. В экспресс-методах при определении параметров пласта исследуются переходные неуйтановившиеся процессы перераспределения давления (или уровня), вызванные мгновенным изменением дебита. [c.109]

Рассмотренные данные по определению параметров активации реакции изомеризации метилеициклопропановых углеводородов показывают, что стадия плоского производного триметиленметильного бирадикала не является переходным (состоянием рассматриваемой реакции. Однако на основании лишь кинетических данных нельзя отрицать участия этой частицы в последующих стадиях перегруппировки. [c.94]

Экспериментальное определение параметров одноемкостного звена. На входе звена, находящегося в состоянии равновесия, создается скачок некоторой произвольно выбранной величины записывается на картограмме прибора или измеряется с помощью секундомера (если скорость изменения дг ых. невелика) запись ведется до установления нового значения х ых.. Получив кривую переходного процесса, следует прежде всего убедиться, что она представляет собой экспоненту. Приближенная проверка состоит в том, что в нескольких точках кривой строят касательные (см. рис. 82). Если [c.161]

Изучение обратимости адсорбционных равновесий на морденитах показало, что в адсорбционной области изотермы адсорбции, определенные на дегидратированных при 350° С образцах, располагались заметно выше изотерм десорбции, что свидетельствовало об удалении при дегидратации не только адсорбированной воды, но и некоторого количества структурной воды, которое восстанавливалось при высоких относительных давлениях. Последовательные изотермы адсорбции после эвакуирования без нагревания совпадали с изотермами десорбции. Эти обратимые изотермы применялись для анализа параметров микропористой структуры. Параметры переходных пор определялись по десорбционным ветвям капиллярной к"оиденсации при 21° С в интервале равновесных относительных давлений от 0.40 (для точки необратимого гистерезиса) до 1. [c.119]

Благоприятная для образования стереорегулярного полю1ера структура переходного комплекса при полимеризации ненасыщенных мономеров может возникнуть либо вследствие предварительной ориентации мономера до его вступления в реакцию, либо благодаря ориентации на стадии роста. Предориентация молекул мономера возможна при использовании подходящих адсорбентов, в канальных комплексах и, при определенных параметрах кристаллической решетки мономера, в случае проведения процесса в твердом состоянии. В системах такого типа стереоспецифи-ческие эффекты возможны даже при росте свободных активных частиц — макрорадикалов или макроионов. В наиболее обычных ионных системах, для которых характерно протекание реакции роста на связанных с противоионом активных центрах типа М —А, главным регулирующим фактором может оказаться ориентация молекулы мономера в самом акте роста. Стереохимия этой реакции управляется в таких случаях обоими компонентами центра, т. е. М и А. Ее течение можно сформулировать схемой (146), предусматривающей возможность прохонедения реакции роста либо через стадию образования комплекса мономера с противоионом (6, П1), либо непосредственно через промежуточные структуры типа (6, I) и (6, И), которым в общем виде отвечает структура (6, IV) [c.242]

Между пористой структурой адсорбентов и катализаторов нет принципиального различия. В общем случае адсорбенты и катализаторы характеризуются полимодальным распределением объема пор по эффективным линейным размерам или радиусам. С этой точки зрения, целесообразно классифицировать поры на разновидности, а именно макропоры с эффективными радиусами, превышающие 1000—2000 А, переходные поры с интервалом радиусов от 15—16 А до 1000—2000 А и микропоры с эффективными радиусами меньшими 15—16 А. Эта классификация соответствует механизму адсорбционных и капиллярных явлений, слулсащих для определения параметров этих разновидностей пор (адсорбция, капиллярная конденсация и вдавливание ртути), и является наиболее естественной. [c.105]

Однако большинство исследователей, работающих в области катализа, применяя упомянутые методы для определения параметров пор, дают им различные наименования, например часто называют микропорами поры, относящиеся к разновидности переходности пор, или объединяют собственно микропоры с переходными порами. В этом отношении желателен рабочий контакт между адсорбционщиками и аталитиками для достижения общего понимания и установления общей терминологии. Может быть, намечающийся симпозиум в Бристоле в июне 1969 года будет удобным местом для подобного обсуждения. [c.105]

В целом же приходится признать, что при отсутствии участка стационарного или ложностабилтированного режима определение параметра перетекания В обычно связано с большими погрешностями. Объясняется это как отмеченной невыразительностью переходного участка, так и весьма вероятным несоответствием излон<ешшх расчетных схем физико-фильтрационного процесса. В частности, сравнительно медленный переход графика упругого нестационарного режима (участок 1) к стационарному или ложностабилизированному режиму обычно свидетельствует о существенном влиянии на результаты опыта упругих запасов разделяющего слабопроницаемого слоя (подсхема П-16), которое часто качественно диагностируется теми же признаками, что и перетекание. Поэтому наиболее надежное разделение этих подсхем проводится, как правило, лишь по данным о характере изменения напоров в слабопроницаемом слое. [c.116]

Определение параметров расщепления До и Аи Значения параметров расщепления для октаэдрической координации, Ао, были определены при изучении оптических спектров поглощения водных pa TBqpoB ионов пе реходных элементов, и стекол с добавками этих элементов. Величины октаэдрических FSE для большого числа иоиов переходных элементов (табл. 6.11) [c.149]

Как было показагно, вычисления по МПС требуют определения статсуммы переходного комплекса ее поступательная часть рас- считывается точно, а для вычисления колебательной и вращательной статсумм надо знать структуру и частоты переходного комплекса. Ясно, что эти параметры связаны с зависимостью электронной энергии от расстояний между ядрами участвующих в реакции атомов, определяющей так называемую гиперповерхность потенциальной энергии. [c.169]

Формула (9.58) описывает переходную зону бесконечной протяженности, что является следствием принятых допущений. Другими словами, размер стабилизированной зоны бесконечен, и точки смыкания полученного решения с распределением Бакли-Леверетта нет. Фактически для определения ширины зоны по формуле (9.58) приходится брать расстояние между точками, насыщенности в которых близки к значениям и, но не равны этим величинам точно. При этом ширина переходной зоны оказывается пропорциональной величине / = р Ь/Ар или М Ь/т = = а со50у /(т12Ч Лй), где параметр определяется из второго равенства (9.20). Типичная кривая распределения насыщенности в переходной (стабилизированной) зоне приведена на рис. 9,12. [c.280]