Водяной пар содержание в хлоре над

При эксплуатации установок каталитического риформинга вопросу поддержания на катализаторе оптимального содержания хлора должно уделяться большое внимание. В связи с удалением части хлора в присутствии водяных паров в блок каталитического риформинга непрерывно дозируется раствор хлорорганического соединения в количестве, обеспечивающем необходимое мольное соотношение вода хлористый водород над поверхностью катализатора. [c.30]

Результаты обработки сернистого кокса в течение 2 ч при 1000 °С водяным паром, хлором, аммиаком и водородом при расходе реагента 1200 л кг кокса (размер кусков 5—8 мм) приведены в табл. 47. Прокалка кокса в этих условиях без применения реагентов практически не привела к изменению содержания в нем серы. После обработки водяным перегретым паром и аммиаком содержание серы в коксе снизилось в 1,1 раза, [c.160]

Хлорирование и дехлорирование носителя катализатора — у оксида алюминия является равновесным процессом содержание хлора в катализаторе зависит от мольного отношения водяные пары хлороводород в газовой фазе [c.134]

Содержание хлора в катализаторе, а следовательно, и кислотные его свойства — функция отношения HjO НС в зоне катализа. Однако наблюдения, сделанные в работе [17], а также в заводских условиях, приводят к заключению, что определенное значение имеет, акже парциальное давление водяных паров. Высокое их парциальное давление, в частности в начальный период промышленной эксплуатации катализатора, может привести к понижению его активности в реакциях гидрокрекинга и дегидроциклизации. Активность катализатора в значительной мере восстанавливается при работе на осушенном сырье. [c.94]

Стабильная активность катализаторов риформинга, кислотным промотором является хлор, возможна лишь при достаточном его содержании на катализаторе и низкой влажности в реакционной системе. Объемное содержание влаги в циркулируемом ВСГ поддерживается обычно на уровне (10-30) 10 [54. Хлорирование и дехлорирование носителя катализатора является равновесным процессом содержание хлора в катализаторе зависит от мольного отношения водяные пары хлороводород в газовой фазе. [c.26]

Многие из перечисленных операций аналогичны тем, которые проводятся при очистке рассола для диафрагменного электролиза (см. с. 80). Остановимся на тех из них, которые специально ведутся при очистке анолита ртутных электролизеров. Вакуумное удаление хлора из анолита производится в герметичных аппаратах при разряжении в 0,5-10 Па. Анолит предварительно подкисляют соляной кислотой, чтобы сдвинуть реакцию гидролиза хлора, в сторону образования хлора, и подают его в аппарат при той же температуре, с какой он выходит из электролизеров (80° С). В этих условиях анолит закипает и из него удаляется хлор вместе с парами воды. Смесь хлора и водяных паров вакуум-насосом перекачивается в хлорный коллектор, подающий электролизный газ на охлаждение и осушку. Путем вакуумирования удается снизить содержание хлора в анолите с 0,6 до 0,1—0,15 кг/м . [c.112]

Для выделения основной массы хлора из хлорной воды и разрушения в ней остатков активного хлора перед сбросом в канализацию действуют двухступенчатые установки. В первой ступени через хлорную воду продувают острый пар. Вода при этом кипит и вместе с ее парами из воды отдувается хлор. Смесь водяных паров и хлора присоединяется к общей массе влажного хлора, идущего из электролиза на охлаждение. Таким путем удается снизить содержание хлора в холодной воде до 0,2 кг/м . Более эффективен процесс отпаривания хлорной воды в противоточной колонне, свер- [c.119]

Ацетилирование метилтрихлорсилана проводится в среде толуола в реакторе 6, представляющем собой эмалированный аппарат с мешалкой и паро-водяной рубашкой. Метилтрихлорсилан из мерника 3 самотеком сливается в мерник 4, где его отвешивают в необходимом количестве, а затем анализируют на содержание хлор-иона. Из мерника 4 метилтрихлорсилан подают в реактор 6 по сифону под слой толуола при работающей мешалке. Температуру при ацетилировании поддерживают не выше 45 °С, регулируя подачу охлаждающей воды в рубашку реактора и скорость ввода метил- [c.140]

Необходимо проводить холостой опыт, для чего смесь кислот упаривают на водяной бане досуха, остаток растворяют в НМОз (1 5) и определяют содержание хлора, как было указано выше. [c.241]

При нагревании 1 г СаСЬ в течение 30 минут при 750° С содержание хлора уменьшилось с 53,8 до 50,2%. Если через такую же навеску при нагревании пропускать водяные пары, то содержание хлора уменьшится с 53,8 до 22,9% (в пересчете на начальное вещество). [c.204]

Определение общего содержания хлора. В коническую колбу емкостью 250 мл наливают примерно 30 мл абсолютного этилового спирта, затем вносят туда 0,2 г испытуемого вещества. Присоединяют колбу к обратному холодильнику (длиной не менее 750 мм) и нагревают на водяной бане до полного растворения навески. Если взятое количество натрия не полностью растворилось в спирте, необходимо добавить еще несколько миллилитров спирта и оставить колбу ДО полного растворения металлического натрия. [c.234]

Из уравнения видно, что максимальное превращение хлора в хлороводород возможно при повышении температуры, избытке водяных паров и проведении процесса при минимальном коэффициенте расхода воздуха. Однако последнее обстоятельство может ухудшить собственно процесс горения хлорорганических соединений. Для предотвращения обратной реакции осуществляют закалку продуктов сжигания, которая представляет собой адиабатический процесс с частичной абсорбцией НС), содержащегося в продуктах горения. При содержании хлора в отходах 60—70% концентрация хлороводородной кислоты при закалке составляет 18—19%, т. е. приближается к азеотропной концентрации при 80—90 °С, когда часть НС1 остается в газовой фазе. Для повышения концентрации кислоты требуется отвод значительного количества тепла, выделяющегося за счет конденсации влаги, растворения газообразного НС1. [c.205]

В работе [238] говорится об образовании. хлора непосредственно в зоне горения и о зависимости конечного содержания хлора в продуктах сгорания от протекания реакции Дикона за пределами зоны горения. При рабочих температурах процесса огневого обезвреживания отходов равновесие этой реакции сдвинуто далеко влево. Таким образом, ускорив достижение этого равновесия, можно обеспечить отсутствие I2 в продуктах сгорания. Экспериментально подтверждено [235], что при 5-кратном избытке водяного пара по отношению к I2 уже при температуре 1000 °С СЬ практически полностью превращается в НС1. [c.138]

Хлор поступает на осушку в виде 95%-ного хлоргаза, предварительно охлажденного в водяных холодильниках до 15 °С. Количество влаги, которое должно быть поглощено из охлажденного газа серной кислотой, составляет 4,3—0,01=4,29 г на 1 кг 100%-ного хлора, или 4,29 кг/г хлора. При содержании хлора в газе, равном 95%, количество поглощенной влаги составит [c.228]

Жидкость, оставшуюся после экстракции, упаривают на водяной бане почти досуха, затем растворяют в горячем этиловом спирте, осветляют активированным углем, фильтруют и охлаждают. При стоянии из этого раствора выделяются солянокислые амины. Их сушат и идентифицируют по температуре плавления и содержанию хлора [c.207]

Для улучшения адгезии рекомендуется обработка волокна другими реагентами, в частности смесью водяного пара и СОг, азотной кислотой, смесью азотной и серной кислот, смесью хлорита калия и азотной кислоты [70], 20%-ным раствором бихромата калия в ортофосфорной кислоте [71], водным раствором соединений бора с последующей обработкой потоком нейтронов [72]. Для уменьшения коррозии углеродное волокно обрабатывают смесью кислорода с серным ангидридом, галоидами, галоидсодержащими углеводородами [73]. Предпочтение отдается смеси воздуха с хлором. Обработка проводится в следующих условиях содержание хлора в воздухе 1 объемн. % температура 500—1000 °С продолжительность обработки подбирается с таким расчетом, чтобы потери массы волокна не превышали 3%. [c.288]

Ход определения. Общее содержание хлора. В круглодонную колбу емкостью 100 мл помещают навеску (1,500 г) анализируемого материала и добавляют 20 мл морфолина, кипятят 30 мин на кипящей водяной бане и затем количественно [c.206]

В промышленных условиях определенную роль могут играть и другие факторы, связанные с технологией окислительной регенерации. Прежде всего, это высокая концентрация водяных паров в кислородсодержащем газе, поступающем в реакционный блок, что способствует спеканию платины, тем более, что в катализаторе значительно снижается содержание хлора. С другой стороны, образующиеся в процессе регенерации поверхностные сульфаты на У.,0 , тормозят окислетш оксида углерода (П) [2051. Действие оксида углерода (П) на хлорированный алюмоплатиновый катализатор приводит к значительному росту кристаллитов платины, что, как предполагают, связано с образованием легкоподвижных карбо-нилхлоридов платины [206]. Следовательно, промышленные условия окислительной регенерации усугубляют процессы, ведущие к уменьшению дисперсности нлатины. [c.88]

Активность бифункциональных катализаторов риформинга зависит не только от содержащихся в них платины и металлических промоторов, но и от новерхностнон-кислотности носителя. Кислотность оксида алюминия, используе.мого в качестве носителя, может изменяться в достаточно широких пределах за счет связанного с ним хлора. При эксплуатации катализаторов риформинга их кислотную функцию, а следовательно активность, регулируют добавлением к сырью небольших количеств хлорорганических соединений, например дихлорэтана или четыреххлористого углерода [124, 125], которые в условиях процесса реагируют с образованием хлороводорода. Содержание хлора в носителе, а следовательно, и в катализаторе зависит от концентраций хлороводорода и водяного пара в зоне катализа [c.206]

Наиболее высокая концентрация водяного пара в циркулирую- щем ВСГ наблюдается при пуске установок рнформинга. С одной стороны, в этот период основное оборудование блока подготовки сырья еще не работает в стабильном режиме. С другой стороны, пуску установок обычно предшествуют операции-, связанные с большим вла-говыделением (сушка свежезагруженного катализатора или окислительная регенерация закоксованного катализатора). Поэтому в период пуска установок значительно снижается содержание хлора в катализаторе риформинга. [c.206]

Равновесное содержание хлора в катализаторе при его эксплуа-taции зависит как от свойств носителя (оксида алюминия), так "и от применяемых условий температуры, концентрации водяного пара в циркулирующем ВСГ, а также количества хлорорганического соединения,, добавляемого к сырью. При постоянной температуре содержание хлора в катализаторе зависит от молярного отношения HjO H l в циркулирующем ВСГ. [c.208]

Пентапласт представляет собой высокомолекулярный простой полиэфир. Исходным сырьем для пентапласта служит пентаэритрит, получаемый конденсацией формальдегида и ацетальдегида. Вследствие особенной химической структуры полимера, его кристалличности и высокого содержания хлора (46%) пентапласт обладает уникальным сочетанием свойств, обеспечивающих этому новому термопластичному материалу место в группе наиболее ценных конструкционных антикоррозионных пластиков. Одним из самых ценных свойств пентапласта является его высокая химическая стойкость он стоит на втором месте после фторлонов и намного превосходит нержавеющую сталь типа Х18Н10Т. Пентапласт устойчив к действию неорганических кислот, растворов щелочей и солей всех концентраций, органических растворителей, нефти и нефтепродуктов, пресной и морской воды, водяного пара при температуре до 120—135 °С. [c.94]

На рис. 12-6 представлен график изменения со временем содержания хлора в оксидной пленке стали 12Х1МФ при различных температурах. Видно, что начиная от температуры 580°С количество хлора в оксидной пленке резко понижается. До т=3000 ч содержание хлора в оксидной пленке при i<580° вначале повышается, а затем несколько понижается. Следовательно, хлориды сланцевой золы при температурах ниже 580—600°С участвуют в процессе коррозии более активно. Стабильное количество хлоридов в оксидной пленке при температурах выше 580—600 °С указывает и на более равномерный характер протекания процесса коррозии. Такое поведение хлоридов в оксидной пленке объясняется их улетучиванием из сланцевой золы под влиянием водяного пара по реакции КС1т + Н20->К0Н- -НС1г (см. 5-2). [c.253]

Хлор. Проводят сжигание, 1как описано в разделе Метод сжигания в колбе с кислородом (т. 1, с. 142), но используя 25 мг испытуемого вещества и 10 мл раствора гидроксида натрия (0,1 моль/л) ТР в качестве поглощающей жидкости. По окончании процесса помещают оставшийся раствор в сосуд для титрования, нагревают 30 мин на водяной бане, охлаждают до комнатной температуры, добавляют 20 мл азотной кислоты ( 130 г/л) ИР и титруют раствором нитрата серебра (0,01 моль/ л) ТР, определяя конечную точку потенциометрически с помощью системы электродов серебро/хлорид серебра. Повторяют процедуру, о без испытуемого вещества. Каждый миллилитр раствора нитрата серебра (0,01 моль/л) ТР соответствует 0,3546 мг С1. Рассчитывают общее содержание хлора в мг/г и вычитают ИЗ него содержание свободных хлоридов (см. ниже) содержание хлора 130—142 мт/г. [c.109]

Результаты обработки сернистого кокса в течение 2 час. при 1000° водяным паром, хлором, аммиаком и водородом при расходе реагента 0,25 л/мин на загрузку кокса 50 г (измельчен до размеров 5—8 мм) приведены в табл. 2. Прокаливание кокса при этих условиях без применения реагентов практически не привело к изменению содержания в нем серы. Обработкой водяным перегретым паром и аммиаком удалось снизить количество серы в коксе в 1,1 раза, а обработкой газообразным хлором и водородом в 1,2 раза. При этом во всех случаях, за исключением случая подачи хлора, повысилась зольность кокса. Следовательно, и этими путями (испытанными другими исследователями при попытках обессерить уголь) не удалось получить удовлетворитель- [c.77]

Поликонденсацию хлорметилированных производных осуществляли в стеклянном реакторе при перемешивании в токе азота для более полного и быстрого удаления из реакционной массы выделяющегося НС1. Обогрев осуществляли на водяной бане. Процесс контролировали по количеству выделившегося НС1 путем поглощения его водой с последующим титрованием стандартным раствором 0,5 н. КОН в присутствии фенолфталеина. Полученный олигомер растворяли в бензоле (если реакцию осуществляли в расплаве), раствор промывали 0,1 н. раствором НС1, водой, 10—12%-ным раствором Naa Og и снова водой до нейтральной реакции по фенолфталеину, после чего дважды переосаждали метанолом и сушили в вакууме при комнатной температуре до постоянного веса. В полученном продукте определяли содержание хлора и молекулярный вес. [c.99]

Важным технологическим параметром, влияющим на активность и стабильность работы катализаторов риформинга, является влажность циркулирующего ВСГ. Концентрация водяных паров в реакционной зоне влияет на равновесное значение содержания хлора на катализаторе, нормальная эксплуатацию которого предоолагает содержание хлора 0,е% мае. для АП-64 н 1-1,2 мае. для КР-104. [c.25]

Замена воздуха кислородом мало изменяет равновесный выход хлора, но значительно повышает его концентрацию в реакционной смеси. Однако, поскольку рассматриваемая реакция экзотермическая (ее тепловой эффект равен 14,017 ктл1моль lg [564]), применение кислорода существенно ухудшает условия теплоотвода. Увеличение соотношения воздух НС1 против стехиометрического в 4 раза повышает равновесную степень превращения НС1 примерно на 5% (при температуре 350° С), но уменьшает содержание хлора в смеси, что затрудняет его выделение. Повышение давления (до 10 бар) и увеличение содержания водяных паров (до 8,6 об.%) также мало влияет на равновесный выход хлора. [c.275]

При повторении опыта с пропуском перегретого водяного пара в количестве 100 гЫас содержание хлора в золе уменьшилось до 0,149%, а при пропуске водяного пара в количестве около 300 г/час содержание хлора в золе уменьшилось до 0,125%. [c.205]

Пары брома, воды и остаток газообразного хлора поступают из колонны в керамический водяной холодильник, где бром и вода конденсируются. Содержание хлора в сыром броме составляет 3—5%. После разделения несконденсировавшийся хлор и бромная вода (3,1—3,4% Вгг) поступают обратно в колонну, а жидкий бром рафинируется в небольшой керамической колонне с насадкой, обогреваемой горячей водой (65—75°). Содержащийся в сыром броме хлор испаряется и поступает обратно в колонну, а частично испарившийся бром конденсируется в керамическом обратном холодильнике. Количество хлора в жидком броме зависит от температурного режима рафинера, так как температура кипения жидкого брома понижается от содержания в нем хлора (рис. 60) ее поддерживают в интервале 45—54°. [c.211]

Соотношение между хлором и воздухом в смеси может колебаться в самых широких пределах (от 100%-ного содержания хлора в газе до нулевой концентрации его) в зависимости от поступления хлора из дозирующей части и вакуума, обеспечиваемого водоструйным насосом. Обычно водоструйный насос подбирается таким образом, чтобы средняя газоподача хлоратора обеспечивала 50%-ное содержание хлора в засасываемом газе. Содержание водяных паров в газовой смеси зависит от подсасываемых количеств воздуха, который можно считать насыщенным водяными парами. [c.196]

Способ сжигания хлорорганических отходов в кипящем слое, разработанный фирмой Energy (США), обеспечивает эффективность разложения 100%. Кипящий слой состоит из катализатора, стойкого против истирания, и известняка. Катализатор сохраняет эффективность до 700°С, а известняк поглощает образующийся НС1 с образованием СаСЬ [334J. Предложено сжигать хлорорганические отходы в присутствии водяного пара в кипящем слое катализатора, состоящего из ЗЮг, АЬОз (95%), ЫагО и КгО (1% масс.) такой способ обеспечивает гладкое воспламенение различных соединений, а выходящие газы имеют низкое содержание хлора (Пат. 2033063, Великобрит., 1980). Затраты на дорогостоящее оборудование и коррозионностойкие материалы (такие, как титан) для установок сжигания отходов тем не менее быстро окупаются [335]. [c.208]

При огневом обезвреживании сточных вод, содержащих хлорорганические соединения, концентрация образующегося НС1 в дымовых газах обычно не превышает 1%, а концентрация водяных паров доходит до 40—45%. Из таких отходящих газов абсорбцией может быть получена очень разбавленная соляная кислота выход кислоты обычно невелик. При таких условиях невозможно осуществить рентабельное производство товарной соляной кислоты, необходима нейтрализация образующегося НС1 щелочами (см. гл. 6). По тем же причинам нерентабельно производство соляной кпслоты при огневом обезвреживании безводных или слабообводненных кубовых остатков с содержанием хлора менее 55%, когда в отходящих газах концентрация НС1 не превышает 7% [347]. [c.230]

По методу Ers henbre her a растворяют в 1 л 20,6 г не содержащего хлора бромистого натрия или 23,8 г бромистого калия и к 25 мл этого раствора прибавляют 6 г исследуемого брома. Раствор в колбе Эрленмейера упаривают на песчаной бане для удаления избытка брома, смывают водой в платиновую или кварцевую чашку и выпаривают на водяной бане. Остаток слабо прокаливают, охлаждают в эксикаторе и взвешивают. Содержание хлора находят непосредственно по весу остатка с помощью таблицы, в которой высчитано количество хлора в 6 г брома в интервале 0,01 —lo/g, [c.456]

Один из используемых вариантов обработки хлором сводится к подаче в систему хлорамина, являющегося продуктом взаимодействия хлора с аммиаком или другими азотсодержащими соединениями. Такой вариант применяли в системах распределения, в которых необходимо было поддерживать содержание хлора на более низком уровне. Этот продукт обладает меньшей эффективностью по сравнению с хлором как с точки зрения содержания хлора в системе, так и принимая во внимание длительность его действия. Для более детального ознакомления с проблемой применения хлора в рециркуляционных системах водяного охлаждения рекомендуется ознакомиться с обзором Мэгуйра, В. Бетца и Л. Бетца [23]. [c.97]