Дробление среднее, определение

Какое бы ни было представление о механизме воздействия гранулометрического состава углей на качество кокса, неизбежно возникает вопрос целесообразно ли было бы дробить каждый компонент в зависимости от его коксуемости Несколько серий опытов было проведено для определения рациональности такой операции. Они всегда оставляли впечатление, что результаты, полученные при дифференцированном дроблении, не отличались от результатов, соответствуюш,их совместному дроблению шихты со средним гранулометрическим составом. [c.321]

Согласно теории Колмогорова-Обухова при подводе дополнительной энергии извне дробление капель происходит до определенного размера. Для пульсационных аппаратов средний диаметр капель, образующихся в потоке, пульсирующем с интенсивностью 1 , определится с использованием формулы Мишека [c.52]

Опыты 16] показали, что уменьшение d p пропорционально и,-о.б также указывает на иной характер зависимости среднего диаметра капель от скорости потока. Трудность поиска обобщающих уравнений для расчета среднего диаметра капель обусловлена рядом факторов. Прежде всего это связано с существенной ролью в механизме диспергирования пристенных слоев жидкости и с наличием в реальных аппаратах застойных зон, где коалесценция превалирует над актами дробления. Немаловажную роль играют и адсорбционные явления на поверхности капель, изменяющие их межфазное натяжение. Поэтому при определении среднего размера капель или удельной поверхности контакта фаз системы жидкость—жидкость наиболее надежные результаты могут дать опыты, проведенные на модели аппарата, условия работы которой максимально приближены к реальным. [c.61]

Очень существенно, что деление макромолекулы на части до определенных пределов может проходить путем чисто механических воздействий. Макромолекулы достаточно больших размеров в первом приближении можно считать макромолекулами одного и того же вещества, несмотря на некоторое различие в молекулярной массе. Поэтому дробление твердого тела, если оно далеко не заходит за пределы средних размеров макромолекул, практически не вносит особых осложнений в вопрос о его химической природе. [c.17]

Известные затруднения вызывает определение диаметра зерна слоя, поскольку частицы промышленных активных углей (дробленых или гранулированных) имеют форму, отличающуюся от сферической. К тому же адсорбент, загружаемый в аппараты с плотным слоем, как правило, представляет собой смесь частиц самого различного размера. По этой причине определяющий диаметр зерна загрузки с находят на оснопе условной замены реальной смеси зернистого материала широкого фракционного состава системой частиц правильной формы одинакового размера, используя для этого значения коэффициента формы частиц Ф и среднего диаметра с полидисперсной совокупности [c.156]

Из сказанного выше о характере дробления капли следует, что функция д у) является бимодальной с двумя четко выраженными максимумами, один из которых расположен в области размеров сателлитов, а другой — в области размеров дочерних капель. Тогда ее можно представить как сумму двух взвешенных одномодальных плотностей распределений д (у) и дг у), определенных на интервале (О, 1) и имеющих средние значения д = Ух/(л и 2 = 2/ [c.279]

Для определения среднего радиуса необходимо рассмотреть процессы коагуляции и дробления капель. Капли в турбулентном потоке газа дробятся, если их радиус превосходит некоторый критический радиус [2]. Капли радиуса меньше критического могут только коагулировать. В действительности между каплями, которые могут коагулировать и дробиться, нет такой четкой границы, поскольку эти процессы носят случайный характер. Поэтому правильнее сказать, что чем меньше радиус капель критического значений, тем меньше вероятность их дробления. Если радиус капель становится больше критического, то они с высокой вероятностью могут раздробиться, образуя, как правило, две капли примерно одинакового размера (дочерние капли) и несколько маленьких капель, которые принято называть сателлитами. Поэтому при проведении оценки среднего размера капель при установлении динамического равновесия процессов коагуляции и дробления его можно считать равным критическому радиусу. [c.376]

Подобного рода колебания среднего размера капель можно наблюдать в перемешиваемой системе, поэтому при определении межфазной поверхности должны учитываться одновременно процессы дробления и коалесценции. Факторы, влияющие на дробление и коалесценцию капель, будут обсуждаться в следующих разделах. Однако для каждой физической системы и набора условий должен существовать определенный устойчивый размер капель. Капли больше устойчивых будут подвергаться в основном дроблению, а меньше устойчивых — коалесцировать. Поэтому, прежде чем анализировать какую-либо систему, необходимо знать устойчивый для этой системы размер капель/ [c.306]

В развитом струйном режиме струя при дроблении образует облако капель. Методика определения среднего диаметра капель предложена в [22]. В этом режиме истечения для каждого диаметра отверстия существует такая оптимальная скорость истечения, при которой образуются капли примерно одинакового размера, [c.711]

Для процессов в системе жидкость — жидкость (экстракция и т. п.), когда пульсацией обеспечивается определенная степень дробления одной из фаз, необходимо поддерживать интенсивность пульсации с точностью 5%. В этом случае применяют систему стабилизации среднего положения уровня жидкости в пульскамере (рис. 3, а). Она состоит из датчика уровня жи,дко-сти 3, установленного в пульскамере 2, вторичного прибора с регулятором 11 и регулирующего клапана 10. Клапан 10 изменяет поток воздуха и, следовательно, его давление в ресивере [c.23]

В разделе II были приведены формулы, предложенные М. Вике и В. Петерсом [29] для определения теплопроводности дробленых углей (табл. ХУП.б) в зависимости от среднего диаметра зерен и температуры. Результаты расчета по формулам (11.25) и (11.26) приведены в табл. ХУП.7, ХУП.8. [c.208]

Рис. 39. Схема к определению угла захвата у конусных дробилок среднего и мелкого дробления.

Рис. 40. Схема к определению скорости вращения внутреннего конуса дробилок среднего и мелкого дробления.

На основании сказанного можно сделать два определенных вывода 1) сопротивление дроблению уменьшается при переходе от м,аховых типов угля к блестящим 2) сопротивление дроблению изменяется вместе с изменением степени метаморфизма, как для углей Кузбасса, так и Донбасса по кривой с минимумом в области углей средней стадии метаморфизма. [c.251]

Следует отметить, что эта формула применима только для приближенного определения полной работы при среднем дроблении. [c.9]

При искусственном дроблении угли ведут себя неодинаково и в зависимости от свойственной тому или иному углю хрупкости и твердости требуют затрат различных количеств энергии на дробление до определенной степени крупности. Очевидно, расход энергии, принимая во внимание масштабы дробления (несколько тысяч тонн угля в сутки на среднем по величине коксо-химическо м заводе), 31аставляет с большим вниманием относиться к законам дро бленяя и выбору помольного агрегата. [c.178]

Режимы движения фаз в колонных аппаратах чрезвычайно многообразны. Знание закономерностей поведения фаз в каждом режиме и пределов изменения гидродинамических параметров, в которых существует тот или иной режим, соверщенно необходимо при правильном определении условий проведб йя химических и тепло-массообменных процессов. Многообразие режимов движения фаз в аппаратах колонного типа обусловлено многими факторами в частности, многообразием участвующих в движении сред (твердые, жидкие и газообразные), многообразием величин и направлений скоростей фаз, различными условиями ввода и вывода фаз, возможностью возникновения различного рода неустойчивостей в двухфазном потоке, возможностью протекания процессов дробления и коагуляции частиц, а также влиянием поверхностно-активных веществ и различных примесей на поведение капель и пузырей. Однако при всем многообразии различного вида течений, встречающихся в колонных аппаратах, можно вьщелить определенный класс дисперсных потоков, которые имеют ограниченное число установившихся режимов, а поведение фаз в этих режимах определяется общими для всех систем закономерностями. Такие потоки можно назвать идеальными. Они существуют при скоростях движения фаз, сравнимых со скоростью их относительного движения. При этом частицы распределены достаточно равномерно по сечению аппарата если и существуют градиенты концентрации дисперсной фазы, то они имеют конечную величину. Это означает, что концентрация частиц в среднем меняется от точки к точке непрерывным образом. Форма частиц близка к сферической, а их размер не слишком отличается от среднего размера частиц в потоке. [c.86]

Изучение сопротивления термоантрацита ударным нагрузкам по определению коэффициента трещиноватости энергетическим путем позволяет сделать следующие выводы. Прежде всего, энергоемкость дробления крупньк (трещиноватых) фракций высокометаморфизованных антрацитов Донбасса после термообработки почти не изменяется или незначительно уменьшается. Прочность негрещиноватых (мелких) фракций возрастает почти вдвое, трещиноватость термообработанного материала в результате возникновения новых и увеличения размеров имеющихся трещин, увеличивается, благодаря чему средняя величина расстояния между трещинами уменьшается с 1,4 мм у антрацита до 1,1 мм у тфмоантращгга. [c.120]

В опытах участок, на которо.м капля движется с некоторым ускорением, из рассмотрения исключался. Отсчет времени и пройденного пути начинался после установления постоянной скорости движения. Толщину пленки электролита под каплей определяли как среднюю из 5—8 измерений, С целью выяснения возможного влияния электрокинетических явлений на электропроводность были проведены измерения сопротивления электролита при различЕ-сых скоростях течения в капилляре. Сопротивление электролита не менялось. Было установлено, что при скоростях движения капель, близких к пластовым, происходит уто 1чение пленки электролита и их остановка. Увеличение перепада давления приводило к дроблению капли в момент ее страгивания с. места. Образующиеся при этом более мелкие капли движутся, но при дальнейшем уменьшении перепада давления движение капель по указанным выше причинам прекращается. Поэтому опыты по определению толщины пленки электролита при движении капель в большинстве случаев проводились при скоростях перемещения, значительно превышающих скорость фильтрации при разработке нефтяных пластов. Только в немногих опытах путем многочисленных попыток удавалось получить скорости движения, близкие к пластовым. В процессе опытов проводили визуальные наблюдения за состоянием капель и пленки с помощью микроскопа н фотографирование капель при их движении. [c.156]

Примем, что распределение диссипации энергии в окрестности капли равномерное со средним значением e(i). Тогда частоту дробления, т. е. количество актов дробления, происходящих в единицу времени, можно трактовать как вероятность пересечения случайным процессом e(i) уровня E XV), который остается постоянным, и для его определения применить подход, развитый в работе [84]. [c.277]

Скорость изменения п за счет дробления капель выражена через частоту дробления f(V) капли объемом в интервале V, V + dV) и вероятность P V, ю) образования капли объемом в интервале (У, V + dV) при дроблении капли объемом в интервале (м, ю-Ьс/ш). Модель дробления капель рассмотрена в разделе 11.7 в предположении, что дробление одиночной капли полностью определяется флуктуациями диссипации энергии в ее окрестности. При этом, если среднее по объему порядка размера капли значение диссипации энергии превосходит критическое значение, происходит акт дробления. Отмечено, что независимо от начального спектра капель через олределенное время в результате дробления распределение капель становится логарифмически нормальным. Для определения частоты дроблетш f(V) необходимо оценить минимальный радиус капель, дробящихся в турбулентном потоке. Теоретически этот размер можно определить, сравнивая силы, действующие на каплю и приводящие к значительной деформации ее поверхности. В [65] приводится выражение для путем сравнения силы вязкого трения и капиллярной силы, а в [2] — динамического напора внутри капли и капиллярной силы. Движение капель в газе не приводит к значительным силам вязкого трения, поэтому предпочтительней вторая модель и в качестве R имеет смысл взять выражение [c.548]

Учет истирания дисперсных частиц. К кристаллизуемой сис-стеме помимо материальных потоков извне подводится также механическая энергия, которая необходима для создания определенной гидродинамической обстановки в аппарате. Часть вводимой энергии расходуется на придание скорости движения кристаллам относительно жидкости. В результате наблюдается интенсивное взаимодействие как между отдельными кристаллами, так и между кристаллами и конструктивными элементами аппарата, что приводит к измельчению дисперсных частиц. Измельчение по своей природе является вероятностным процессом, и его аналитическое описание возможно при определенных физических ограничениях. Во-первых, предполагается, что любые две одинаковые частицы, взятые в некоторый момент времени, разрушаются за время с1т, независимо от времени их существования в данном интервале размеров. Таким образом, делается предположение о том, что дробление является случайным марковским процессом. Во-вторых, разрушающиеся частицы дают осколки, имеющие достаточно устойчивый спектр размеров. В этом случае поведение системы дисперсных частиц описывается по следующей схеме. Пусть функция [o(v, У]) характеризует плотность распределения частиц объема у, образовавшихся в единицу времени в результате разрушения частиц объемом У]. Тогда среднее число частиц, появившихся в интервале объемов от у до у + с1у за счет дробления частиц объемом от У] до У1 + с1у1 за время йх, равно /(уь т)(1у1/о(у, у )с1т(1у. В результате суммирования по всем частицам, объем которых больше у, получим прирост массы кристаллов с объемом от у до у -Ь с1у [c.49]

Рис. 16, выполненный по данным Арчибальда, Мэя и Гринсфе.иьдера [4], иллюстрирует повышение кажущейся активности катализатора при уменьшении среднего размера гранулы, приводящем к увеличению относительной внешней поверхности гранул. В этих опытах крекинг газойля из нефтей Западного Техаса проводился при температурах от 550 до 630° в присутствии алюмосиликатного катализатора, приготовленного в виде гранул, полученных дроблением таблетированного катализатора. Исследования проводились в небольшом реакторе специальной конструкции с неподвижным слоем катализатора при постоянной продолжительности процесса (20 мин.). Выло принято, что активность катализатора пропорциональна объемной скорости при 50%-ном превращении. При испытании гранул меньшего размера было найдено, что вначале активность повышалась прямо пропорционально внешней поверхности гранул, однако при определенном их размере дальнейшего повышения активности не происходило. Предельный размер гранул был меньшим при более высокой температуре (диаметр гранул был порядка 1 мм при температуре 550° и порядка 0,5 мм при температуре 630°). Д. Р. Мэй, Саундерс, Крона и Диксон [63] обнаружили, что для случая крекинга дифенилэтанов при температуре 525° над глиной в присутствии разбавителей скорость крекинга при высоких скоростях подачи сырья была пропорциональна внешней поверхности гранул. [c.448]

Однако параллельно с процессом дробления капель в смесительной камере происходит и их слияние (коалесцеиция). Поэтому при подводе энергии определенного уровня наступает своего рода динамическое равновесие, характеризуемое определенным средним диаметром капель. Вместе с тем в смеси постоянно присутствуют капли мельче и крупнее этого среднего размера. [c.223]

Из уравнения (60) следует, что средняя скорость всплывания пузырей газа в жидкости зависит, при прочих равных условиях, от объема пузыря и площади его миделевого сечения. Однако с увеличением объема пузыря увеличивается и его площадь миделевого сечения, а по наблюдениям Р. М. Ладыжинского (см. рис. 14) при определенном объеме нузыря происходит его дробление на пузыри меньших объемов. Эти обстоятельства дают основания предполагать, что для некоторых предельных условий, определяемых физическими свойствами газа и жидкости, существует предельная величина скорости свободного всплывания пузырей газа в жидкости. [c.52]

Химйчсский анализ образцоз. Для химического анализа из каждой подготовленной таким образом отдельной пробы отбиралась средняя проба (методом последовательного квартования) в количестве 2 г. Средняя проба после дробления в ступке Абега просеивалась через сито (325 меш.) и высушивалась в сушильном шкафу. Навеска препарата (0,2—0,4 г) сплавлялась с содой в платиновом тигле и сплав растворялся в воде. Из раствора, доведенного до определенного объема в мерной колбе, отбирались пипеткой части раствора для аналитического определения отдельных элементов, входящих в состав препаратов. [c.184]

К таким процессам относятся горение, фазовые переходы, коагуляция, дробление и т. д. Вследствие этого актуальность исследования потоков с частицами, которые различаются по своим свойствам и, как следствие, имеют различные скорости, очевидна. В работе 25] рассмотрены возможности и ограничения ЛДА при исследовании потоков, несущих бидисперсные твердые частицы. Существуют три основных вида гетерогенных потоков с бидис-персными частицами потоки сплошных сред, несущих твердые частицы из одного материала, но имеющие различные размеры потоки с частицами одинакового размера, но различной плотности потоки с частицами одинакового размера из одного материала, но имеющими различную эффективную плотность (полые частицы, пористые частицы и т. п.). Основной целью изучения поведения бидисперсных частиц, движущихся в потоках, является определение ФПВ их скоростей. Полученная ФПВ скоростей частиц может быть использована для нахождения осредненной скорости всей совокупности частиц, ее среднего квадратичного отклонения и других необходимых статистических моментов. Результаты проведенных в [25] измерений продемонстрировали принципиальную [c.72]

Дисперсность дробления жидкости на капли оценивают на основании результатов экспериментальных исследований. При этом методы определения размера (чаще всего диаметра) капель и их числа весьма различны. Это скоростная киносъемка, фотометрирование, седиментометрия, улавливание капель в глицерин, масло, смесь масла с вазелином и др. В то же время цель проведения исследований — получение обобщенных уравнений для расчета среднего диаметра капель, а также характера их рассеивания. [c.187]

В упомянутой выше работе [1] Розен предпринял весьма интересную попытку выяснения механизма массопередачи в пульсационной колонне. Розен в своей работе пытается доказать, исходя из общих теоретических соображений и расчетов, что коэффициент массопередачи с ростом интенсивности пульсаций убывает или, по крайней мере, не увеличивается и возрастание эффективности процесса экстракции достигается, в основном, за счет дробления капель и увеличения поверхности контакта фаз. При определении среднего диаметра капель, устанавливающегося в пульсационной колонне в процессе дробления, Розен исходил из предположения, что изменение среднего диаметра капель с ростом интенсивности / определяется из соотношений [c.164]

Применительно к капсулированию нетермостойких и летучих соединений авторами [121] разработан способ модификации структуры поверхностного слоя пленок и внедрения в него х<идких веществ, исключающий стадии длительной термообработки капсулируемых веществ при высоких температурах. Сущность способа иллюстрируется схемой основных стадий процесса (рис. 2.18) и состоит в следующем. На расплавленную полиолефиновую пленку сразу после ее формования экструзией наносят монослой частиц того же полиолефина или другого совместимого с ним полимера. Частицы получают механическим дроблением гранул, они имеют неправильную форму, но строго определенные средние размеры, выбираемые из условия получения максимальной площади поверхности модифицированной пленки и оптимального среднего расстояния между частицами, определяющего размеры будущих ячеек. Температуру экдтрудата, толщину пленки, расстояние между экструзионной головкой и зоной нанесения частиц [c.122]

При измельчении в открыто м цикле (рис. ХУП1-2, а) материал проходит через измельчающую машину один раз. В открытом цикле проводят крупное и среднее дробление, когда не требуется получать максимальные зерна конечного продукта определенного размера. При наличии мелочи в исходном материале его предварительно классифицируют (рис. ХУП 1-2, б), при этом мелочь не подают в измельчитель, а сразу присоединяют к конечному продукту. [c.723]

Таким образом, при измельчении материала определенной средней крупности ( )д = idem) с одинаковыми постоянными степенями измельчения на каждой стадии дробления (г = onst) работа измельчения пропорциональна степени измельчения минус единица. При дроблении материала различной степени крупности, но с одинаковой степенью измельчения, работа измельчения обратно пропорциональна средней крупности исходного материала. [c.206]

В случае использования средневзвешенных диаметров уравнение (108) будет характеризовать изменение среднего размера кусков, задфживаю-щихся на сите определенного размера и, следовательно, связанного с их геометрическими размерами. Изменение величины кусков в процессе раэрушения Происходит главным образом вследствие раскалывания, поэ тому можно принять, что изменение средневзвешенного диаметра кусков характеризует кинетику процесса дробления. [c.75]

На фиг. 19.16 штриховыми линиями нанесено изменение среднего диаметра частиц пра учете дробления по изложенной выше методике. При этом величина коэффициента поверхностного натяжения была принята равной. 0 = 0,2 н/ж для окислов алюминия и бериллия [178, 526, 799]. Результаты расчета, приведенные на фиг. 19.16, свидетельствуют об определяющей роли процесса дробления частиц жидкой фазы в этом случае при определении двухфазных потерь. Даже при высокой начальной дисперсности конденсата (на входе в сопло- 4з<1 мкм) вследствие коагуляции в сопле при высокой концентрации частиц средний размер их может вырасти до нескольких десятков микрон. При этом расчетные потера удельного импульса достигают величины gs = = 10- 30%. В результате дробления крупных фракций средний размер частиц уменьшается, до 10—15 микрон в рассмотренных условиях, а величина потерь удельного импульса при г<0,3- 0,5 снижается до нескольких процентов. Лишь в случае весьма больших z эти потери составляют, согласно расчетам, 10—15% [c.206]

В мельнице же с конической бронефут еровкой сортировка мелющих тел (при правильном сочетании скорости вращения мельницы и характера поверхности футеровки) может оставаться практически постоянной, но гранулометрический состав клинкера и его сопротивление размолу будут все же переменными величинами. Особенно большие колебания наблюдаются в гранулометрическом составе. Если клинкер подвергать дроблению, то гранулометрический состав его будет примерно постоянным или при наличии мелочи наиболее крупные фракции не превысят заданного размера. Но на практике на многих заводах предварительное дробление клинкера не нашло при ле-нения. Поэтому нри значительккк колебаниях гранулометрического состава клинкера совмещение грубого и среднего измельчения в одной камере создает определенные трудности в работе мельницы, вследствие чего требуется особый подбор ассортимента загрузки. [c.194]

При высоких значениях Vg в колонне можно выделить три зоны осевую с гомогенной турбулентностью и восходящим потоком жидкости, промежуточную с большими значениями градиентов скорости и преобладанием процесса дробления пузырьков и пристенную, характеризующуюся малым газосодержанием. Очевидно, использование такой структуры потоков неэффективно для флотационного разделения. При значительной неоднородности газосодержания и поля скоростей по сечению колонны описанный в предыдущем разделе метод графического определения газосодержания некорректен, поскольку уравнение (8.1), а следовательно, и уравнение (8.2) не выполняются. Физически это объясняется тем, что большая часть пузырьков всплывает в осевой зоне, где скорость движения жидкости в противотоке меньше средней по сечению, рассчитываемой по формуле й = с г/(1—ф). Поэтому средняя скорость подъема пузырьков относительно стенок колонны будет в этом случае выше определяемой правой частью уравнения (8.2), что обусловливает завышение расчетного газосодер-174 [c.174]

Поворот кортикального слоя завершается примерно через час после оплодотворения и создает условия для осуществления дробления, в ходе которого из одной крупной яйцеклетки за счет повторяющихся митозов образуется множество более мелких клеток -бластомеров общая масса эмбриона при этом не меняется. Чтобы выжить, эмбрион должен быстро достичь стадии, когда он сможет самостоятельно питаться, плавать и спасаться от хищников, и поэтому первые деления дробления очень быстро следуют друг за другом в этот период длительность ютеточного цикла составляет около 30 мин (см. разд. 13.1.9). Высокая скорость репликации ДНК и чередования митозов не позволяет осуществлять транскрипцию генов и дробящийся эмбрион полностью зависит от запасов РНК, белка, мембран и других материалов, которые были накоплены в яйце в процессе его созревания в материнском организме. Только биосинтез ДЬЖ имеет теперь жизненно важное значение, и ее необычно быстрая репликация становится возможной благодаря огромному числу мест, в которых начинается этот процесс (см. разд. 9.3.9). Борозда первого деления дробления делит яйцо по вертикали, т. е. в плоскости, проходящей через анимально-вегетативную ось в результате образуются две симметричные половины яйца (рис. 16-4). Следующее деление вновь происходит вертикально, но под прямым углом к плоскости первого деления и приводит к образованию четырех клеток одинаковой величины. Борозда третьего деления дробления располагается горизонтально несколько выше срединной плоскости, поэтому образующиеся четыре верхние клетки меньше по размерам, чем нижние к тому же нижние клетки содержат больше желтка. Примерно после 12 клеточных циклов скорость деления клеток резко снижается, нарушается также синхронность делений и начинается транскрипция генома зародыша. Это изменение, известное как переход к средней бластуле (ПСБ), по всей вероятности, отражает истощение определенного клеточного компонента материнского происхождения, который используется для связывания с вновь синтезируемой ДНК. [c.59]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология