Зависимость сечения от скорости

Как уже было отмечено, качество масляных фракций существенно зависит от надежной работы отбойного устройства, установленного над вводом сырья в питательной секции колонны. Характерным в этом отношении являются данные, полученные при обследовании трех промышленных вакуумных колонн с сетчатыми отбойниками из вязанных рукавов с общим пакетом высотой 100—150 мм [49]. На рис. П1-24 представлена эффективность сепарации жидкости т) (%) на отбойнике в зависимости от скорости паров ш (м/с) в свободном сечении колонны. Эффективность оценивалась по уносу капель жидкости, определяемому коксуемостью паров (отбираемых до и после отбойника). Как видно из рисунка, наибольшая эффективность сепарации соответствовала изменению скорости паров в пределах 0,9—1,8 м/с. В этих условиях унос жидкости составлял порядка 0,4 кг на 1 кг пара. Дальнейшее увеличение скорости паров резко снижало эффективность сепарации капель жидкости до 16%, коксуемость паров до и после отбойника составляла при этом 5,86 и 5% соответственно. В связи с этим следует отметить, что особое значение для эффективной сепарации имеет правильно выполнен-ный- расчет зоны питания колонны и выбор основных размеров отбойного устройства. [c.178]

Для сопоставления гидравлических сопротивлении элементов внутри совокупности (шара в зернистом слое и трубки в пучке труб) и в потоке с безгранично удаленными границами важно правильно оценить истинные скорости потока в пучке труб и слое шаров. В первом случае целесообразнее всего относить эту величину к сжатому сечению между трубками, во втором — к сечению в просвете между шарами. Минимальный просвет г )т1п может быть определен по приближенной зависимости, предложенной Лейбензоном [22] г )т1п = 0,625 е . Рассчитав истинную скорость ис = ы/г )т1п по соотношению (П. 52), можно определить коэффициент гидравлического сопротивления Я шара в зернистом слое в зависимости от скорости потока. Соответствующие расчеты были выполнены [36] для слоя из шаров с е = 0,39 и пучка труб с шахматным расположением и расстоянием между трубками 1,25 Аналогичные расчеты были проведены [c.69]

Влияние неравномерности распределения скоростей потока по сечению на эффективность работы аппаратов обусловлено тем, что коэффициенты эффективности (коэффициенты тепло- и массопередачи, очистки и т. п.) находятся не в прямой пропорциональной зависимости от скорости протекания рабочей с )еды. Следовательно, при неравномерном поле скоростей, когда каждому элементу поперечного сечения аппарата соответствует некоторое локальное значение коэффициента эффективности, средний (истинный) коэффициент эффективности аппарата будет отличаться от коэффициента эффективности при равномерном поле скоростей. [c.56]

Рис, 6.12. Зависимость безразмерной скорости на оси канала прямоугольного сечения от относительного расстояния до вы.ходного отверстия при выходе через участок с внезапным сужением = 0,1) и наличии решеток с различными [c.152]

На рис. 202 представлено изменение разделяющей способности насадочной ректификационной колонны (ВЭТТ) в зависимости от скорости пара, отнесенной к полному сечению колонны, для различных размеров колец [77]. [c.408]

Приведенные зависимости дают удовлетворительную сходимость с экспериментом при Оос = 0,34—9,51 мм/с, Я=1,3—3,0 м, средней по сечению скорости потока u p = 0,3—2,0 м/с и р,/рж = = 2,65. [c.51]

Отпарная колонна. Размеры отпарной колонны также можно определить в зависимости от скорости циркуляции раствора, хотя основными исходными данными для расчета может быть нагрузка колонны по парам. Так как производительность колонны известна, то основные размеры ее точно определяются в зависимости от конструкции и типа тарелок. Рабочее давление в колонне принимается равным 0,492 кгс/см . Если внутренний-диаметр колонны находится в пределах 0,7—1 м, то предельная нагрузка ее по парам или жидкости зависит от конструкции. Скорость паров и газов в свободном сечении колонны должна быть не выше 0,12 м/с, а скорость в прорезях тарелок — не более 4,57 м/с. [c.274]

Рис. 3,16, Зависимость критической скорости Ыцр от параметров относительной приведенной массы тэ пр установленных элементов 11 относительной податливости пролета В для вала, имеющего на консоли постоянное поперечное сечение и ступенчатое в пролете

Рис. 1.-24. Зависимость угловой скорости от радиуса для различных сечений (I, II, III, IV, V, VI) вихревой трубы и относительных расходов а) ц = 0 б) ц = 0,5 в) ц = 1,0

Рис. 1.26. Зависимость угловой скорости от расстояния вдоль вихревой трубы для двух радиусов 1 — г = 0,9 2 — г = 0,2. I, II, III, IV, V — сечения замеров

Скорость газа в свободном сечении колонны w, в зависимости от скорости шо в прорезях или отверстиях, составляет [c.617]

В литературе было отмечено [251, 390], что выражение (8.67) дпя уровневой константы представляет собой преобразование Лапласа функции Еа [Е], однако подробно этот вопрос исследован не был. Вообще зависимость сечения от энергии относительного движения реагентов представляет собой весьма общую задачу. Она рассматривалась в очень многих работах в связи с самыми разнообразными вопросами, однако в большинстве случаев не для вычисления коэффициентов скорости реакций. Кроме того, часто в расчетах используется "среднее" сечение, усредненное по квантовым уровням. [c.215]

Нижним пределом скорости Ш( и называют скорость паров (в расчете на полное поперечное сечение колонны), нри которой жидкость начинает зависать в колонке верхним пределом скорости шсо называют скорость паров, прп которой захлебывание настолько возрастает, что в тарельчатых колоннах жидкость с тарелок поднимается вверх, а в насадочных колоннах выше уровня насадки появляется слой бурлящей жидкости. Нижний и верхний пределы скорости легко установить, нанося в логарифмических координатах потерю напора А в зависимости от скорости пара. Согласно [c.185]

Абсорбция двуокиси углерода. Опыты по абсорбции Oj водой на ситчатой тарелке с подпором пены (живое сечение 12,5%, диаметр отверстий 2 мм) показали [1641, что при приведенной скорости газа 1,5—3,5 м/сек и линейной плотности орошения 50 м м ч степень извлечения составляла 0,01—0,1. Объемный коэффициент массопередачи равнялся 0,08—0,36 сек в зависимости от скорости газа, плотности орошения, высоты пены и начальной концентрации СО, в газе. Результаты опытов описаны уравнением (Vn-148). [c.578]

Рис. 4-13. Зависимость средней скорости во входном сечении спиральной камеры от напора.

Структуру металла образца и свойства определяют в сечениях также на различных расстояниях от торца, что равносильно характеристикам, получаемым в зависимости от скорости охлаждения. [c.255]

Вследствие изменения закона распределения местных скоростей по сечению потока значения Тоя в действительности отличаются от То вс- Так как величина Тов изменяется по времени, связь ее со средней по сечению скоростью а среды следует искать в виде дифференциального уравнения или в виде динамических характеристик, принятых в теории автоматического регулирования и управления. При линейной модели неустановившегося течения наиболее полное представление о зависимости Тон от V можно получить с помощью передаточной функции [28 ] [c.248]

Переходная функция (10.15) определяет вызванное единичным скачком безразмерного градиента давления изменение безразмерной средней по сечению скорости О среды в зависимости от безраз- [c.261]

Колонны с регулярной насадкой имеют малое гидравлическое сопротивление и поэтому могут получить применение в вакуумных ректификационных аппаратах. Для сравнения потери напора в этих насадках с потерей напора в других насадках (фиг. 195) представлена диаграмма потери напора в зависимости от скорости пара в полном сечении для различных насадок. На фиг. 195 даны зависимости для пяти типов насадок [c.284]

Если сечения зазоров 2 и 3 увеличить, а сечения зазоров 1 и 4 уменьшить, то расходы масла Жг и Жъ увеличатся, а Жi и Ж уменьшатся, и поршень будет двигаться влево.) Следует отметить, что давления с обеих сторон поршня остаются постоянными независимо от направления движения поршня до тех пор, пока поршень не нагружен, т. е. когда 22 = 0. Часто полагают, что давления Р и Р2 изменяются при изменении величины входных или выходных отверстий в цилиндре и что движение поршня происходит в результате разности этих давлений. Это предположение неверно. На самом деле давления Р1 и Р2 зависят только от действующей нагрузки 22. Поскольку трение составляет часть полной нагрузки, можно предположить, что существует косвенная зависимость между скоростью перемещения поршня и давлением масла, так как трение определяется направлением и скоростью перемещения поршня. Если нагрузка постоянная и действует в левую сторону, то для сохранения равновесия сил по сравнению с нейтральным положением величина Рг должна возрастать, а Р — понижаться. При этом падение давления в отверстиях 2 и 3 будет возрастать, а в отверстиях 1 и 4 — уменьшаться соответственно и Жъ также будут возрастать, а и Ж — уменьшаться. Под действием нагрузки поршень будет двигаться влево с постоянной скоростью. Движение поршня определяется только положением регулирующего золотника, т. е. величиной открытия его отвер- [c.84]

Необходимо, однако, еще найти выражение для а , (или е), что возвращает нас опять к проблеме интеграции уравнений (35,13) и (35,8а). Вследствие трудности ее решения ограничимся расчетами для течений с нарастающей скоростью, причем распределение скоростей в каждом сечении с координатой г дается соотношением (35,13). Зависимость распределения скоростей от координаты х состоит в том, что Ио, р, ш и т. д. будут некоторыми функциями 2, вид которых определяется условиями в начале трубы. Соотношения (35,8), (35,10), (35,13) и (35,17) совместно с уравнением состояния газа определяют его параметры в данном сечении. Мы можем получить их, исходя из того или иного начального состояния, выбор которого, вообще говоря, произволен. Поэтому можно предположить, что при течении в цилиндрической трубе газ пришел к состоянию в данном сечении с координатой 2 из состояния в некотором сечении с координатой в котором скорости были не особенно велики, вследствие чего течение было близким к изотермическому. [c.154]

Скруббер Дойля В аппарате (рис. 4.28) газовый поток поступает через трубы, в нижней части которых установлены конусы, увеличивающие скорость газов в свободном сечении трубы Скорость газов непосредственно в щели на выходе из трубы составляет 35—55 м/с, и газовый поток с достаточно высокой скоростью ударяется о поверхность жидкости, создавая завесу из капель. Уровень жидкости в скруббере (в статическом состоянии) на 2—3 мм ниже кромки трубы. Гидравлическое сопротивление газопромывателя в зависимости от скорости истечения и к составляет 500—4000 Па. [c.107]

Если в полученных формулах отношения скоростей выразить через отношения плош,адей сечений горелочного канала с учетом температур потоков, то искомую величину Арр можно будет выразить в зависимости от скорости воздуха во входной части канала и скорости истечения газа из сопловых отверстий. [c.226]

Рассмотрим процесс соударения с учетом сделанных упрощений (рис. 6). По-прежнему частица неподвижна, а Аз движется с приведенной скоростью г = Уз — Введем систему координат, связанную с частицей А . За время соударение испытают только частицы, находящиеся от А па расстоянии, меньшем, чем УЙ4, т. е. частицы, лежащие в цилиндре объема — я(г1 + г Пренебрегая зависимостью сечения реакции от скорости и проводя усреднение по всем значениям у, получим вероятность соударения частиц А и Аз в единицу времени (например, в секунду) Zo = пЪЪ = я(г1 + Гз) у = оу. Общее чпсло соударений 2 = оуЫа Кдз. Принимая закон распределения Максвелла по скоростям в виде (2.5), определим среднеарифметическую скорость [c.54]

В [136] на основе модифицированной волновой теории развит резонансный подход, состоящий в том, что рассматривается физическая модель процесса, в котором два атома Н, соединяясь, образуют нестойкое колебательнорезонансное переходное состояние. Этот нестойкий активированный комплекс в ходе последовательных столкновений стабилизируется с переходом в связанное основное состояние. Вклад вращательных и поступательных степеней свободы не учитывается. Недостатки подхода заключаются в том, что, во-первых, результаты практических расчетов слабо зависят от параметров потенциальной функции, во-вторых, сечение соударения рассчитывается без учета возможностей перехода в разные состояния (т, е, пренебрегается многоканальностью выхода), в-третьих, неучет влияния континуума, т, е, столкнови-тельной диссоциации резонансных состояний и прямой рекомбинации из нерезонансных состояний, не позволяет успешно распространить подход на область высоких температур, Да и в области низких температур теория предсказывает в температурной зависимости коэффициента скорости наличие локального максимума в районе (65— 70) К — прогноз, не получивший экспериментального подтверждения [105], [c.262]

Для расчета величины образующихся капель по Лохштейну удобно пользоваться номограммой [28], изображенной на рис. 14.4, которая дает зависимость от скорости жидкости в сечении сопла с величиной в качестве параметра. Очевидно, что теория Лохштейна приемлема лишь при отсутствии поверхностно-активных веществ, которые искажают механизм каплеобразования, и в случае, когда материал распылителя плохо смачивается диспергируемой жидкостью (0 < 90°) [c.283]

Поскольку, как было отмечено, ни абсолютные размеры, ни абсолютная скорость в отдельности практически не влияют иа ст[ уктуру потока для большего обобщения результатов измерений поля скоростей удобнее представлять в безразмерных параметрах, т. е. в виде зависимостей относительных скоростей ш ци/цу,( или от относительных координат (расстояний) у у Я или у -- Здесь Шц и ву,,,.,,. — соответственно средняя и максимальная скорости по сечению канала у — расстояние от оси потока — радиус сечения канала Ь,- — полуширина прямого канала, колена или камеры. Поля скоростей, представленные в безразмерном виде, могут быть отнесены к участкам трубопроводов и аппаратов любых абсолютных размеров с различными средами (с различными физическими свойствами) и скоростью (в пределах, при которых вполне допустимо пренебрежение влиянием сжимаемости), если только эти ноля получены в геометрически подобных моделях при одинаковых числах Ре или при Ке -= Ксапт- В дальнейшем эпюры скоростей будут выражены только в безразмерных параметрах. [c.15]

Рис. 6.11. Зависимость безразмерной скорости по оси канала прямоугольного сечения от относп-тельного расстояния до выходного отверстия при симметричном выходе потока через конфузор

Величина обратно пропорциональна давлению и возрастает с повышением температуры пропорционально чем больше масса и диаметр молекулы, тем труднее она диффундирует. Зависимость коэффициента молекулярной диффузии от свойств среды проявляется в основном в изменении эффективного сечения столкновений. Определение коэффициентов молекулярной диффузии в многокомпонентных смесях представляет собой чрезвычайно сложную задачу. При расчете химических процессов зависимостью коэффициентов диффузии от состава газовой смеси обычно можно пренебречь. Также несущественна в обычных условиях и зависимость ко фициеита диффузии от температуры степенная зависимость В Т) не идет ни в какое сравнение с экспоненциальной температурной зависимостью константы скорости реакции, и при перепадах температуры, набл] даемых в каталитических процессах, коэффициент молекулярвой-ди фузии остается практически постоянным. [c.99]

Для термически реакций исследование температурной зависимости к является единст1 0и)1ыл1 источником информации. Основными параметрами, определяющими ха 1актер температурной зависимости константы скорости, является сечение реакции и функции распределения. Интерпретация подучаемой из опыта информации в терминах этих параметров затрудняется двумя причинами. [c.135]

Как отмечалось в 8, неравновесные бимолекулярные реакции должны описываться микроскопическими кинетическими ураинениями. Решение атих уравнений требует информации о зависимости сечений реакций от энергии различных степеней свободы. Поэтому проведенные к настоящему времени модельные расчеты неравновесных эффектов основаны на модельных представлениях о зависимости сечений от поступательной или колебательной энергии [98]. Что касается влияния нарушения максвелловского распределспия на скорость бимолекулярной реакции, ю оно сравнительно мало, если энергия активации заметно превышает к [71]. С другой стороны, следует ожидать, что неравновесные аффекты, обязанные нарушению больцмановского распределения по колебательным состояниям реагентов, будут значительно больше. Это связано с тем, что времена колебательной релаксации намного больше времен поступательной релаксации, и поэтому вполне вероятно, что столкновения не будут успевать восстанавливать равновесное распределение, нарушаемое реакцией. Мы раесмотрим этот вопрос в рамках фспомено.логического подхода, заменяя сложную систему кинетических уравнений для заселенностей более простыми уравнениями для концентраций молекул, способных в различной степени участвовать в реакции. [c.146]

Формулы (III.39)—(III.40) справедливы лишь для случая, когда потоки фаз равномерно распределены по поперечному сечению аппарата, перемешивание отсутствует и все частицы каждой фазы движутся с одинаковыми скоростями (режим идеального вытеснения). В реальных аппаратах режим движения фаз всегда отличается от идеального и движущая сила процесса зависит от перемешивания. Учет влияния перемешивания на изменение концентраций по высоте (длине) аппарата и соответственно на среднюю движущую силу процесса возможен, если экспериментально определены коэффициенты продольного перемешивания (см. стр. 159). Так как чаще всего экспериментальные данные по перемешиванию отсутствуют, то расчет средней движущей силы процесса массопередачи проводят по формулам (III.39)—(III.40), получая условные коэффициенты массопередачи — Ks и При этом не всегда имеет место пропорциональная зависимость между скоростью процесса и движущей силой, как это должно следовать из уравнения (1) — см. введение. Коэффициент массопередачи в таком случае зависит от концентрации поглощаемого или десорбируемого компонента и это создает дополнительные трудности при обобщении опытных данных и создании научно обоснованных методов расчета массообменных процессов. [c.142]

Гидравлическое сопротивление трехфазного взвешенного слоя АРсл (Па) характеризуется сложной функциональной зависимостью от скоростей газа и жидкости, диаметра и плотности шаров, статической высоты насадки, свободного сечения решетки, физических свойств жидкости и газа. Сравнение типовой зависимости сопротивления противоточной решетки с пеной от скорости газа в режимах барботажа, вспенивания и волнообразования (см. рис. 1,1, стр. 35) с такой же зависимостью для трехфазного взвешенного слоя в ПАВН в режимах стационарного состояния, начального и развитого взвешивания насадки (рис. VI. 7) еще раз подтверждает, что ПАВН можно рассматривать, как противототаую решетку со взвешенным трехфазным слоем. Поэтому для расчета сопротивления ПАВН ДР (Па) в работах [27, 28] по аналогии с противоточными тарелками была принята зависимость вида [c.249]

На рис. 4.7—4.9 приведены зависимости уровневых коэффициентов скорости реакций обмена от обратной температуры, полученные в результате интегрирования рассчтанных сечений по распределению Максвелла. На этих же рисунках даны зависимости коэффициентов скорости реакций обмена от номера колебательного уровня. [c.97]

Закс и др. [169] исследовали образование шейки в поликарбонате. Вследствие уменьшения поперечного сечения образца в области шейки материал в процессе прохождения через шейку приобретает ориентационную деформацию X, равную 2. При комнатной температуре и различных скоростях растяжения образца, соответствующих скоростям деформации в области шейки 0,02—2 с , авторы работы [169] получили довольно стабильный спектр ЭПР, который, однако, был недостаточно разрешен. Интенсивность данного спектра возрастала в зависимости от скорости прохождения невытянутого ПК через шейку от 3-10 до 1,8-10 спин/г (рис. 7.12). Эти же авторы исследовали также поведение стабильных нитро-ксидных радикалов и радикалов, образующихся путем фотолиза в процессе образования шейки в образцах ПЭНП и ПК-Наблюдаемый при этом возросший спад числа первоначально присутствующих радикалов может быть вызван их реакцией со вновь образующимися радикалами, а также с возросшей скоростью рекомбинации или спада числа присутствующих радикалов под влиянием деформации. На существование последнего явления в высокоориентированных полимерах ПЭВП, ПП, ПА-12 и ПЭТФ указывали Бехт и др. [47]. [c.306]

Характер распределения частиц в испытуемом участке трубы определяли методом ЬОА путем расчета чиспа частиц, проходящих через исследуемый объем. На рис. 9 дпя стандартных условий (диаметр частиц 0,8 мм ) при средней скорости потока 0,44 м/с и К = 0,25 даны зависимости локальных скоростей частиц р [ см/с 1(1) вдоль трубы [х О° ] (2) на, расстоянии от стенки трубы 2 мм, 12 мм и 20 мм. Из рис. 9 видно, что скорость частиц сразу после начала расширения очень неоднородна и в пределах измерений не выравнивается по сечению трубы. [c.13]

Площадь свободного сечения решетки выбирают в зависимости от скорости газа при проходе через отверстия. При этом учитывают изменение объема газа вследствие его охлаждения в результате взаимодействия с водой. Для обеспечения нормальной работы пенного аппарата рекомендуют принимать скорость от 7 до 13 м1сек. [c.183]

Ионизация при соударениях тяжелых частиц. Зависимость сечения процессов типа А-1-В- А-1-В -1--(-е А -(-В->А -1-В -1-е от энергии Е относит, движения частиц А и В имеет такой же характер, как и при ионизации электронным ударо.м. Однако энергетич. масштаб существенно иной сечение ионизации достигает максимума в области энергий порядка десятков кэВ и остается большим до энергий 1 МэВ. Как и при электронном ударе, в максимуме зависимости сечение ионизации <у(Е) сравнимо с газокинетич. сечением соударения, а скорость относит, движения частиц сравни.ма со скоростью орбитального движения электронов в атоме или молекуле. Ионизация может происходить и за счет энергии возбуждения сталкивающихся частиц либо энергии хим. р-ции. Примером является ионизация Пеннинга А -I-В-> А-I--I- В + е с участием возбужденных частиц А, энергия к-рых превышает потенциал ионизации частиц В. Энергия хим. р-ции может эффективно приводить к ионизации час- [c.269]

В зависимости от скорости газа H.a. могут функционировать в след, гидродинамич. режимах пленочном, под-висания, эмульгирования и брызгоуноса. Пленочный режим наблюдается при малой скорости газа, а также небольшой плотности орошения насадки (объем жидкости, проходящей через единицу площади поперечного сечения аппарата в единицу времени). В таком режиме скорость газа практически не влияет на кол-во задерживаемой в насадке жидкости. С возрастанием скорости газа при противотоке фаз сила трения между ними увеличивается, жидкость движется медленнее и быстро накапливается (подвисает) в насадке. В этих условиях, наз. режимом подвисания, спокойное течение жидкой пленки нарушается (возникают завихрения, брызги) и газ начинает проходить через слой жидкости в виде пузырьков (см. Барботирование). В результате межфазная пов-сть контакта и соотв. интенсивность массообмена значит, возрастают при одновременном резком увеличении гидравлич. сопротивления. [c.172]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология