Напряжения и деформации при статическом нагружении

Критерий Ткр широко применяется для пластических материалов с малым деформационным упрочнением (для идеально-пластического металла). При значительном упрочнении металла оценку предельного состояния моделей производят на основе неустойчивости пластических деформаций. Установив функциональную зависимость с учетом характера деформационного упрочнения и используя условие неустойчивости, находят критические силовые и геометрические параметры. Заметим, что найденные таким образом критические параметры не являются характеристиками разрушения, а лишь отвечают моменту перехода из устойчивого (равномерного) пластического деформирования в неустойчивое (неравномерное). Тем не менее результаты анализа неустойчивости деформаций находят широкое применение для оценки несущей способности конструкций и полезны при исследовании разрушения материалов, моделей и конструкций с концентраторами напряжений при статическом и малоцикловом нагружении, в частности, моделей с трещинами. [c.132]

Малоцикловая усталость (или иначе повторно-статическое нагружение) характеризуется номинальными напряжениями, большими предела текучести при каждом цикле нагружения возникает макроскопическая пластическая деформация число циклов до разрушения сравни-гельно невелико. [c.149]

Детали из полиамидов могут подвергаться действию статических и динамических напряжений. В последнем случае напряжение периодически возрастает от нуля или малой величины до максимума и этот цикл обычно повторяется с постоянной частотой. Как и в металлах, возникновение таких циклических напряжений в полиамидах может приводить к их динамической усталости, что будет подробнее описано ниже. Используя стандартные образцы, в условиях статического нагружения и деформации в течение длительного времени получают информацию в виде кривых ползучести и релаксации напряжения. Знание этих характеристик материала в зависимости от температуры и влагосодержания важно для оценки работоспособности изделий нз полиамидов в различных условиях. Соответствующие данные публикуют и в справочной литературе [16, 18]. [c.108]

Реакцией несущих элементов конструкций и деталей машин на суммарные статические и динамические нагрузки, воздействие физических полей (линейных и нелинейных) и коррозионных сред является возникновение не только полей напряжений и деформаций, но и полей повреждений. В зонах концентрации напряжений местные напряжения и деформации имеют повышенные значения, а сами процессы повреждения материала протекают более интенсивно, приводя к возникновению разрушения. В зависимости от условий нагружения и среды реализуются различные механизмы накопления статических и динамических повреждений и разрушения. Среди этих механизмов наиболее опасными являются те, которые приводят к катастрофическому (лавинообразному) разрушению, например, в условиях коррозионного растрескивания, динамического и длительного статического нагружения, контактного взаимодействия, неустойчивого распространения трещины при статическом кратковременном нагружении. Выявление и анализ физических особенностей механизмов появления и накопления повреждений в материале играют весьма важную роль в изучении механики разрушения и катастроф при формировании физических критериев достижения предельного состояния. [c.121]

При сложных, например двухчастотных, режимах нагружения (рис. 4.8) с варьируемыми отношениями амплитуд и частот циклических напряжений (деформаций) в развитие уравнений (4.14) и (4.35), когда для одночастотного малоциклового нагружения гипотеза линейного суммирования усталостных (от основного процесса малоциклового нагружения) df и длительных статических (квазистатических) ds повреждений представляется в виде dY,-df + d , накопление [c.139]

Существует много режимов нагружения, применяемых при испытании на усталость. Наиболее распространенная классификация таких режимов приведена в работе Диллона [7, с. 15]. Согласно этой классификации методы испытаний на усталость делятся на четыре класса по следующим параметрам амплитуде динамической деформации амплитуде динамических напряжений средней статической деформации среднему статическому напряжению. [c.176]

Длительно действующая статическая нагрузка может вызвать два вида разрушения в зависимости от свойств стали — при одном будет наблюдаться непрерывная, малая медленно возрастающая деформация при постоянном напряжении, приводящая в конечном итоге к относительно хрупкому разрушению. В другом — деформация практически не наблюдается, однако с течением времени постоянно действующее напряжение может вызвать хрупкое разрушение. Разрушение в обоих случаях происходит при напряжениях, меньших предела прочности, найденного при кратковременно действующем статическом нагружении. [c.43]

Разрушение в микрообъемах и обычное разрушение при статическом нагружении существенно различаются. При статическом нагружении напряжения и деформации распределяются по всему телу так, что каждая его часть оказывается нагруженной. При этом сопротивление разрушению оказывают на отдельные разрозненные участки металла, а одновременно вся его масса со всеми присущими ей неоднородностями в строении и свойствах. Такое сопротивление металла разрущению всегда имеет усредненное значение. При микроударном воздействии в микрообъемах и только в поверхностном слое возникают локализованные переходные напряжения и деформации, т. е. разрушение носит местный характер. В данном случае среднее значение сопротивления металла разрушению, определяемое потерей массы образца, имеет иной смысл. [c.91]

Возрождение интереса к данной проблеме стало возможным в 1920 - 1930-е гг., когда техника физического эксперимента достигла уровня, обеспечивавшего корректное измерение малых нелинейных акустических эффектов. Стимулом к дальнейшей разработке соответствующих теоретических представлений оказался интерес к определению упругих констант высших порядков для кристаллов и поликристаллических материалов. Классический пример анализа проблемы, не утративший своего значения до сегодняшнего дня, содержится в трудах Ф. Мурнагана [283], который развил Лагранжеву модель с целью прогнозирования взаимодействия напряжений с конечными деформациями и доказал принципиальную возможность расчета изменений скорости упругой волны по известным значениям напряжений и упругих модулей второго и третьего порядка. Первые попытки экспериментального определения упругих модулей материала при статическом нагружении образцов были осуществлены в 1938 г. Ф. Бирчем [152]. [c.17]

Величины р и Г связаны зависимостью р =, где Ь - рабочая дойна образца. Из этих выражений следует, что по мере коррозионного растворения образца напряжения и деформации должны снижаться. Скорость интенсивности пластической деформации 8н возрастает пропорционально увеличению деформации и частоты нагружения V 81 = V 8а. Скорость деформации, соответствующую статическому нагружению, можно представить как 8ю = уо 8н, где уо - условная частота нагружения, соответствующая статическому деформированию. Следовательно [c.158]

В работе [143] применен способ акустической эмиссии для исследования накопления разрывов в материале на основе углеродных волокон. Полученные результаты показывают, что при каждом цикле нагружения наблюдается зависящий от времени релаксационный процесс, приводящий к постепенному нарастанию напряжений в волокнах и к их статически распределенным разрывам, пока прочность материала не снизится до уровня максимального напряжения в цикле и не наступит разрушения материала. С другой стороны, в случае стеклянных волокон, обладающих значительно меньшей жесткостью, чем углеродные и борные волокна, при достаточно высоких рабочих напряжениях деформации волокон столь велики, что в эпоксидной или полиэфирной матрице индуцируются микротрещины или происходит ис- [c.137]

Почти все результаты, приведенные выше, получены при испытаниях образцов. Испытания деталей из стеклопластиков показывают, что для них в основном сохраняются те же закономерности деформирования и разрушения. Например, диаграммы деформирования деталей из стеклопластиков имеют отчетливо выраженную нелинейность при напряжениях, превышающих примерно половину разрушающих (рис. 5.23). При повторном нагружении жесткость деталей несколько возрастает (рис. 5.23). Однако как повторное, так и длительное статическое нагружение постоянной нагрузкой приводит к увеличению общей деформации (рис. 5.24). Прирост деформации, судя по виду кривой, можно описать степенной зависимостью, аналогичной выражению (5.17). [c.238]

Эффект механической активации окисления по двойным связям зависит не только от режима утомления и типа каучука, но в значительной степени от природы связей, образующих поперечную сетку вулканизата [ 29—30]. При приложении циклической деформации наблюдается обратный по сравнению со статическим нагружением и ненапряженным состоянием характер соотношения скоростей окисления вулканизатов с преимущественным содержанием моносульфидных и полисульфидных связей. При одинаковом напряжении в температурном диапазоне 20—70 °С, при преимущественном содержании моносульфидных связей в вулканизате скорость окисления возрастает в статическом режиме в 1,9 и в циклическом в 4,5 раза, тогда как при преобладании в сетке полисульфидных связей — в 1,6 и 2,6 раза соответственно. [c.162]

Прочность при сдвиге определяют в направлении, параллельном плоскости склеивания торцов сот в обшивками в трехслойной панели (в направлении плоскости 1—2 на рис. 1У.37). Метод основан на измерении нагрузки и соответствующей деформации образца из сотового материала при его статическом нагружении на сдвиг при растяжении. В результате этого испытания определяют разрушающее напряжение при сдвиге сотового материала или разрушающее напряжение при сдвиге клееного сотового материала с обшивкой и модуль упругости сотового материала при сдвиге, а также строят диаграмму зависимости напряжение сдвига — относительный сдвиг для сотового материала. [c.485]

Установлена функциональная зависимость напряжение — деформация (<7 — е) для резин применительно к условиям их работы в поглощающих аппаратах. При этом учтены не только ко-эффициент формы образцов, но и форма элементов в плане. Исследовались образцы в режиме статического и ударного нагружения. Вид кривых деформации пирамидальных образцов с квадратными основаниями (рис. 2) указывает на зависимость деформации от соотношения опорных плоскостей. [c.152]

Статическая усталость пряжи. Если пряжа нагружена длительно действующей растягивающей нагрузкой при постоянной величине деформации, то, вследствие релаксации напряжения, наблюдается снижение нагружения, необходимого для поддержания заданной величины удлинения. Длительное действие постоянной по величине нагрузки ведет к росту деформации нагруженной пряжи (к ползучести) и к разрыву образца. Разрушение пряжи при этом связано с вязкой или пластичной текучестью волокна и почти не зависит от эффекта трения волокон в пряже. Результаты статической усталости нити под непрерывным действием нагрузки показаны на рис. 2.1 [5]. Нагрузка, длительно не ведущая к разрыву, определяет долговременную прочность пряжи. [c.53]

Усталость резины. В зависимости от особенностей назначения резиновые детали подвергаются различным условиям длительного нагружения. Длительное приложение нагрузки ведет к усталости материала. Способность материала сопротивляться усталости — выносливость — может быть определена длительностью в зависимости бт величины нагружения и величины деформации. Применение длительных статических нагрузок встречается при использовании резины в качестве уплотнительных прокладок в неподвижных узлах. Находящийся в длительном статическом нагружении постоянным грузом (даже значительно меньшим мгновенно разрушающего) образец резины все же разорвется. Разрыв наступит за время, тем более короткое, чем больше нагружен образец. Эта статическая усталость проявляется как в массе исследуемого образца резины, так и в тонком слое, соединяющем, например, резину с металлической арматурой. Ближайшей причиной разрушения при статической усталости, как уже указывалось, является наличие в материале беспорядочно размещенных относительно слабых мест и надрывов, вызывающих концентрацию напряжений или связанных с значительными Местными отклонениями в свойствах материала. [c.266]

Так как влияние динамических нагрузок на различные РТИ исследовано еще недостаточно, при расчете ряда изделий приходится, в основном, ограничиваться рассмотрением статических нагружений при обычной температуре. Поскольку при статических режимах нагружения напряжения и деформации непосредственно измеримы, создается возможность количественного истолкования исследования прочности и деформируемости изделий В динамических же режимах приходится ограничиваться установлением выносливости или теплообразования. [c.313]

В книге изложены результаты исследований сопротивления армированных и неармированных конструкционных пластмасс статическому и усталостному разрушению. Уделено внимание образованию и развитию хрупкого разрушения органического стекла и полистирола с учетом роли остаточных напряжений, деформациям и разрушению стеклопластиков при статическом и малоцикловом нагружениях, а также усталостным процессам в связи с рассеянием энергии и временными зависимостями условий разрушения. Освещено использование закономерностей сопротивления пластмасс деформациям и разрушению для оценки прочности элементов конструкций. [c.2]

Возрастание напряжения при статическом нагружении означает, что под действием одной и той же нагрузки деформация закристаллизованного образца значительно меньше деформации того же образца в аморфном высокоэластическом состоянии. В процессе кристаллизации возрастает жесткость эластомеров при растяжении -нзгибе , кручении" , сжатии - и сдвиге - Было установлено количественное соотношение между изменением модуля при одноосном растяжении и степенью кристалличности (см. рис. 26, а). На последних стадиях процесса кристаллизации модуль возрастает обычно в 10—10 раз по сравнению с модулем при простом растяжении аморфного образца в тех же условиях. [c.188]

Далее полосы с надрезами подвергались растяжению при разных уровнях напряжений Сти (сти = 0...1,25ат). Одну из партий квадратных полос с несколькими надрезами одинаковой глубины доводили до разрушения. Тем самым моделировали образцы с критической глубиной надреза. После предварительного нагружения (испытания) из квадратных полос вырезали образцы на ударный изгиб. Таким образом получали образцы на ударный изгиб с различной степенью пластических деформаций в окрестности надреза, включая и такую степень деформации при которой возможно разрушение при статическом нагружении. Образцы испытывали при различных температурах (Т = + 20 - 60°С). При Ои =1,25от образцы-полоски с надрезами практически разрушались. Другими словами, при аи=1,25ат= 450 МПа надрезы с глубиной К = 2 мм при толщине образцов 8 = 10 мм являлись критическими (которые могли вызвать разрушение или остаться в образце). [c.51]

Рис, 21. Уменьшение потенциала активного растворения Дф при гальваностатической поляризации стали 1Х18Н9Т с плотностью тока 0,75 мА/см (/ — статическое нагружение 2 — скорость деформации в минуту 4,86% 3 — 21,2% 4 — 48,6%), плотность тока области Фладе-потенциала, плотность тока активного растворения при потенциале — 250 мВ, плотность тока пассивного состояния при потенциале 900 мВ, потери массы образцов ДО, потенциал полной пассивации ф и потенциал перепассивации ф в зависимости от степени деформации при статическом нагружении до напряжений, отмеченных цифрами О, /, 2, 3, 4 на диаграмме растяжения (а). Штриховкой обозначена область пассивного состояния [c.82]

Предварительно изучали влияние статических напряжений на скорость коррозии трубной стали на деформированных изгибом (по трехточечной схеме) образцах стали 17ГС в термостатированных условиях и перемешиваемой среде, представляющей смесь нефти с 3%-пым хлоридом натрия в отношении 1 1. Скорость коррозии определяли по потере массы за 720 ч выдержки. Как следует из рис. 104, с увеличением напряжений до предела текучести (350 МПа) скорость коррозии увеличивается, а затем при достижении текучести уменьшается вследствие наступления стадии легкого скольжения и релаксации напряжений, обусловленной выбранной схемой нагружения с заданной величиной деформации. Это указывает на возможность усиления коррозионного взаимодействия трубной стали с рабочей средой даже при нагружении в упругой области с возникновением коррозионных поражений, которые в дальнейшем могут стать концентраторами напряжений и после инкубационного периода инициировать возникновение коррозионно-механических трещин. Если в концентраторе отсутствуют условия для существенной релаксации напряжений, что обычно имеет место при циклическом (повторно-статическом) нагружении с накоплением микроискажений решетки, процесс коррозионного взаимодействия будет ускоряться на протяжении всей стадии деформационного упрочнения, как это указывалось в гл. П. [c.230]

СОСТОЯНИЯ моделей проводят на основе неустойчивости пластических деформаций. Установленную функциональную зависимость о (е) при использовании условия неустойчивости находим критические силовые и геометрические параметры. Заметим, что найденные таким об разом критические параметры не являются характеристиками разрушения, а лишь отвечают моменту перехода из устойчивого (равномерного) пластического деформирования в неустойчивое (неравно мерное). Тем не менее результаты анализа неусгойчивости деформаций находят широкое применение для оценки несущей способности конструкций и полезны при исследовании процессов разрушения ма-териа юв, моделей и конструкций с концентраторами напряжений при статическом и малоцикловом нагружении. [c.41]

Изучение циклического наклепа проводят для определения кривых циклического упрочнения, подвергая образец циклической деформации так, чтобы на каждом цикле ЛЕр оставалась постоянной, и находя напряжения, необходимые для получения этой деформации в последующих циклах. Зависимость эт их напряжений от суммарной пластической деформации определяет кривую циклического упрочнения, подобную статической диаграмме деформахщи. Диаграмма напряжение - деформация для циклически стабильного состояния дает важную информацию об изменении макромеханических свойств материала во время процесса усталости. По.1южение кривой циклического упрочнения по отношению к кривой монотонного статического упрочнения позволяет получить информацию упрочняется или разупрочняется металл при циклическом нагружении (рис. 1.6). [c.399]

Трещиностойкость исследовали на плоских образцах (10x10 см) с краевыми трещинами в соответствии с рекомендациями работы [72]. В большинстве образцов относительная глубина трещины т составляла 0,5 (г1 = Ь/б, где Ь и 5 - глубина трещины и толщина образца). Всего было изготовлено и испытано 5 серий образцов. В этих образцах до нанесения на них искусственных трещин создавались предварительные пластические деформации во (8о = О, 2, 4, 6 и 8 %). Половина из них немедленно подвергалась испытаниям для оценки критических значений коэффициентов интенсивности напряжений К . Другая половина из этих образцов (после предварительной деформации) нагревалась в печи при температуре 250 °С с выдержкой 1,5 ч. После этого на них наносились искусственные трещины до Г = 0,5. В дальнейшем они подвергались статическому нагружению до разрушения с фиксацией разрушающей нагрузки Рс. [c.793]

Рассмотренньп масштабный эффект прочности относится к таким испытаниям, когда в процессе разрыва происходит непрерывное нарастание напряжения в неразрушенной части поперечного сечения образца (например, при разрушении под статической нагрузкой, при растяжении с постоянной скоростью деформации или нагружения и т. д.). В этих случаях прочность определяется наиболее опасными дефектами, развитие которых приводит к катастрофическому разделению образца иа части. Однако в эксплуатации встречаются и другие режимы деформации. Из них следует особо выделить режим заданной (статической) деформации растяжения или изгиба, при котором рост трешдш в образце приводит к постепенной разгрузке материала. В результате напряжение в оставшемся сеченип может понизиться настолько, что дальнейшее разрушение приостановится (см., например, 3, гл. П1). [c.170]

Если в качестве критерия образование разрушения при статическом нагружении принять интенсивность предельной максимальной местной пластической деформации ё,тахо номинальная разрушающая деформация ёдля образца с концентрацией напряжений связана с разрушающей деформацией гладкого образца соотношением [c.424]

Рассмотрим кратко особенности высокоэластического разрушения полимерных тел. Естественно, что оно связано с достаточно большими эластическими предразрывными деформациями элементов структуры. Наиболее ярко этот тип разрушения проявляется у эластомеров. Этот вид разрушения изучен достаточно хорошо (см., например, [6, с. 88]). При статическом нагружении эластомеров разрушение происходит во времени и характеризуется двумя стадиями медленной и быстрой. Поверхность разрыва, полученная на медленной стадии, в отличие от хрупкого разрыва имеет шероховатый вид при быстрой стадии образуется зеркальная поверхность. Чем меньше статическое напряжение и медленнее разрыв, тем больше шероховатая зона. Наоборот, при больших напряжениях и быстром разрушении вся поверхность разрыва может быть зеркальной. Быстрый разрыв эквивалентен низкотемпературному, медленный — высокотемпературному разрыву. В случае разрыва при многократном деформировании обычно наблюдается шероховатая зона разрыва. При замедленном процессе разрушения разрыв начинается с образования очагов разрушения, из которых растут надрывы, подобные трещинам в хрупком материале, и очаги разрушения появляются в наиболее ослабленных местах как внутри, так и по поверхности образца. Наиболее опасный очаг приводит к разрушению образца. У пространственно сшитых эластомеров (резин) надрыв, как правило, имеет форму окружности. У низкомодульных (с низкой степенью сшивания) резин отчетливо видны эластически растянутые тяжи в месте надрыва. Образование тяжей связывают с наличием пачечной надмолекулярной структуры и преодолением межмолекулярного взаимодействия и ориентацией растягиваемых [c.119]

Как показывает анализ напряженного состояния в оболочке реактора коксования, при определенной совокупности нагрузок (силовых и термических) уровень напряжений может превысить предел текучести материала, из которого изготовлен аппарат. В этом случае возникают упругопластические деформации, накапливающиеся во времени и в конечном счете определяющие долговечность реактора. Циклический характер изменения нагрузок, обусловленный технологией процесса замедленного коксования, приводи у к тому, что предельное состояние достигается намного раньше, чем при статическом нагружении.(Известно, что определявощую роль здесь играет пластическая составляющая общей Деформации [2 ], и при расчетах на усталостную прочность необходимо учитывать эффект Баушингера [28], обусловленный появлением остаточных напряжений после пластического Деформирования и снятия нагрузки из-за неоднородности распределения напряжений в зернах, различно ориентированных относительно направления приложения последней. При знакопеременном нагружении суммируются внешние напряжения с остаточными, и общий уровень напряжений увеличивается от цикла к циклу. Происходит постепенное накопление остаточных деформаций, чему также способствует характер поведения материала в этих условиях (имеется в виду явление циклического упрочнения или разупрочнения материала). При наличии [c.33]

Влияние остаточных сварочных напряжений возрастает по мере перехода от пластических форм разрушения, т. е. разрушений, характеризующихся значительной степенью пластической деформации, предшествующей разрушению, к хрупким формам разрушения с малой степенью пластической деформации. При кратковременных испытаниях пластических материалов достаточно малых величин пластических деформаций, чтобы произошла релаксация остаточных напряжений. Поэтому при значительной общей деформации значение релаксационных деформаций мало. В случае низкой деформационной способности материала, вызванной как внутренними факторами (низкая исходная пластичность материала, снижение пластичности вследствие закалочных явлений, деформационного старения, насыщения вредными примесями и др.), так и внешними (жесткая схема напря-жений, низкие температуры и др.), остаточные напряжения, суммируясь с эксплуатационными, неблагоприятно влияют на прочность. Влияние остаточных напряжений растет с уменьшением значения рабочих напряжений и с увеличением длительности испытаний. При длительных испытаниях, при повторно-статических нагружениях, которые характеризуются весьма малым значением общей пластической деформации и локализацией деформации в концентраторах, значение остаточных напряжений возрастает. Упругая энергия их, локализуясь в концентраторе, может вызвать значительную местную пластическую деформацию, достаточную для коррозионного разрушения. [c.516]

Как бьшо показано выше, приложение внешней нагрузки вызывает в сварном соединении местные пластические деформации и приводит к снижению сварочных напряжений. При достаточно вьюоком запасе пластичности металла статическое нагружение не снижает несущей способности сварных соединений. Од- [c.224]

Практич. интерес представляет темп-рная область В. с., в к-рой реализуется высокоэластич. деформацпя при данных условиях эксплуатации. Одним из основных методов исследования этой области и определения ее нижней темп-рной границы является построение термомеханич. кривых (см. Термомеханическое исследование). Термомеханич. кривая (см. рис. 1) характеризует деформацию, развивающуюся ири различных темп-рах за определенное время в условиях заданных статич. напряжения илн амплитуды напряжения при периодич. нагружении. Если приложенное напряжение постоянно, то термомеханич. кривая г-дз. статической. В случае периодич. напряжения с постоянной амплитудой термомеханич. кривая иаз. частотной (см. Александрова — Лазуркина час тот но-температур ный метод). Уменьшение межмолекуляр)юго взаимодействия [c.277]

В заводских условиях опыты проводили на полупромышленном стенде выпарного аппарата, установленном на Яготинском сахарном заводе. Стенд представляет собой цилиндрический сварной сосуд, состоящий из верхней и нижней соковых камер и паровой камеры. Внутри размещены верхняя и нижняя трубные решетки. Стенд закрывается крышками верхнего и нижнего упоров. Имеется возможность установить в стенд 12 труб длиной 3910 мм на резиновых уплотнениях. С помощью четырех пружин четыре пары труб можно нагружать различными статическими нагрузками. Оставшиеся четыре трубы работают без нагрузок. Такая конструкция стенда позволила с помощью статического нагружения создавать в металле труб напряжения, которые в ходе испытаний контролировали с помощью тензометрии. Нагрузки выбирали с таким расчетом, чтобы напряжения в метале труб находились в пределах упругих деформаций. [c.56]

В ряде работ качественно показан подобный характер влияния максимального приложенного напряжения на прочность при разрыве и долговечность резин при статическом и циклическом нагружениях в области относительно больших деформаций [5], температуры [3 5 14 15, с. 119—126] межмолекулярного взаимодействия [14, 16, 17]. Разрушение резин, т. е. нарушение сплошности образца вплоть до разделения его на части в различных режимах циклического и статического нагружения, происходит по двустадийному механизму высокоэластического разрыва [5, 14, 18—25], причем вид поверхности разрушения, характерный для каждой из стадий, совпадает. Более того, при изучении спектров ЭПР выявлено, что элементарные акты разрыва химических связей в вулканизатах при циклическом и статическом нагружениях идентичны [26, 27]. Тем не менее изменение режима нагружения, переход от статического нагружения к циклическому приводит к заметным различиям кинетических закономерностей процесса деформирования и разрушения. В частности, возрастает скорость инициирования механо-химических процессов [15, с. 88—97 26—30]. [c.159]

Опыт показал, что долговечности образцов при статическом нагружении, измеренные на установках с пружинами и на установках, в которых постоянство напряжения поддерживается с помощью фигурных рычагов, оказываются в пределах ошибок измерений одинаковыми для объектов со сравнительно небольшой предразрывной деформацией. В результате при нагружении по указанной схеме постоянство напряжения при статических испытаниях, а следовательно, и постоянство амплитуды напряжения при циклических испытаниях поддерживаются с такой же точностью, как и в схемах с фигурным рычагом. [c.41]

Константа т подобна константе Ь в уравнении (2) она не зависит от частоты деформации, режима нагружения и температуры испытания, но так же, как и Ъ, зависиг от природы каучука, структуры вулканн-зата и жесткости резин. С повышением жесткости увеличивается значение т и снижается долговечность. С повышением напряжения динамическая долговечность, так же как и статическая, снижается. [c.45]

При быстром изменении нагрузки, например, при ударе или высокой скорости деформации в пределах малого объема материала, разрушение бывает затруднено. Если развитие трещины в детали занимает больше времени, чем нарастание нагрузки до максимального значения и нагрузка быстро уменьшается после достижения максимального значения, то разрушение не может произойти. Однако поскольку в детали имеется определенный запас потенциальной энергии деформации, то изменение местного напряжения не точно повторяет изменения внешней нагрузки, и условия мгновенного динамического равновесия отличаются от условий равновесия при статическом нагружении. Чем быстрее протекает процесс разру- Рис. 23. Зависимость нитспсивностн шения детали, тем более важную повреждения материала от частоты f роль играет запас потенциаль- повторного нагружения образца рас- тягивающеи нагрузкой [c.101]