Эффект допустимый

В реальных системах молекула не является статистически независимым объектом, так как ее энергия зависит не только от своих координат и импульсов, но также от координат других молекул. Статистически независимой можно, однако, считать любую реальную систему очень большого размера, в которой поверхностными эффектами допустимо пренебречь. [c.85]

Фактически фазовые превращения могут иметь место при различных температурах в рассматриваемом интервале и практически они происходят не при стандартной температуре. Однако рассматривать все фазовые превращения происходящими при стандартной температуре при оценке теплового эффекта допустимо, так как изменение функции состояния ДЯ (или Д(У) не зависит от характера изменения состояния системы и, следовательно, можно выбрать наиболее простой и целесообразный из всех эквивалентных путей. Относя все скрытые теплоты к стандартной температуре, избегаем неудобства иметь дело с теплоемкостями разных фаз одной и той же составляющей смеси. Не имеет существенного значения, если выбранный путь для определения ДЯ не проходит строго при постоянном давлении, при условии, что все давления достаточно малы и поэтому можно считать энтальпии газов независящими от давления. [c.133]

Если учесть, что использованные выше равновесные данные относятся к температурному интервалу 100—250° С, а термохимические данные к комнатной температуре, то расхождение между величинами теплового эффекта, полученными двумя независимыми путями, не превышающее 5%, следует признать вполне допустимым. Во всяком случае для многих технологических расчетов точность такого порядка вполне приемлема. [c.57]

Ацетон оказывает на организм наркотическое действие, последовательно поражая все функции нервной системы. Токсический эффект ацетона зависит не только от его концентрации, но и от продолжительности действия на организм, так как ацетон способен накапливаться в организме при вдыхании его в небольших концентрациях. Предельно допустимая концентрация ацетона в воздухе 0,2 мг/л. [c.50]

ПДК — предельно допустимая концентрация паров в рабочих помещениях (по санитарным нормам СН 245—63). ПДК. равная I лз/л , является ориентировочной границей деления веществ на Токсичные и высокотоксичные. В производственных условиях, наряду с абсолютной токсичностью веществ, необходимо учитывать также их потенциальную опасность, определяемую степенью летучести, способностью проникать в организм различными путями, кумулятивными свойствами или способностью к наполнению эффекта. [c.124]

Такая оценка необходима, если изменение режима вызывает сомнения в экономическим эффекте по каким-либо технологическим соображениям (например, чрезмерное увеличение температуры может ускорить старение катализатора). Для определения расхождения эксперимента и расчета можно воспользоваться методом, описываемым ниже (стр. 145) при нахождении допустимой величины масштабного перехода. Здесь мы лишь укажем, что поскольку неточность расчета вызывается неточностью используемых коэффициентов Су,. . ., Сд, а последняя характеризуется некоторыми ошибками Дс ,. . ., Асд, то для любого из щ в уравнении (У-1) ожидаемое расхождение Ап[ нри изменении, например, температуры Т можно представить в виде [c.141]

Защитный эффект более 70 % Устойчив к коагуляции в рассоле. Допустимая температура разогрева 80 °С. Допустимый срок хранения в разогретом состоянии не более трех суток [c.299]

Проблемы поддержания необходимого давления в реакционном аппарате и создания в нем этого давления носят чисто конструктивный характер. Если эффективность процесса возрастает с увеличением давления, предел повышению рабочего давления в реакторе ставит лишь одновременное удорожание аппарата. Удачное конструктивное решение позволяет поднять допустимый предел давления и тем самым интенсифицировать промышленный процесс. Перепад давлений внутри реакционной зоны может быть вызван гидравлическим сопротивлением слоя катализатора. Отрицательный эффект последнего, однако, связан в основном не с созданием градиента давлений, а с увеличением энергетических затрат на движение потока. [c.262]

Хотя формально такое упрощение расчета одинаково допустимо для любых сочетаний атомов углерода (вторичных, третичных и четвертичных), но с точки зрения химического строения разные сочетания их могут быть неравноценными. Сочетания С(2)—С(з)—С(з> и С(з)—С(2)—С(з) будут различаться значительно меньше, чем сочетания С(2)—С(4)—С(4) и С(4)—С(2)—С(4), так как в последнем случае сильнее сказывается влияние стерического фактора (см. рис. VI, 1) или индукционного эффекта, как это уже не раз отмечалось ра-нее з, 12.31 Поэтому инкременты, относящиеся к сочетаниям С(4)—С(2)—С(4), а также С(()—С(2)—С(3), С(з>—С(2)—С(з) и С(+)—С(з>—С(4), лучше рассчитывать отдельно. [c.249]

Реакции, в которых мольное отнощение оксида этилена к второму реагенту превышает 3 1 (синтез полигликолей и неионогенных ПАВ). В этом случае тепловой эффект настолько велик, что проблема теплоотвода приобретает первостепенное значение, особенно ввиду ограничений в допустимых температурах, вызываемых ухудшением качества продукта. Долгое время такие процессы проводили поэтому периодическим способом, барботируя а-оксид через жидкую реакционную массу, например в периодическом реакторе (рис. 85, в) илн в реакторе с мешалкой и внутренним охлаждением. Ввиду загустевания массы при последовательном введении в молекулу оксиалкильных групп эффективность барботирования слаба, скорость реакции невелика и длительность процесса составляет 8—15 ч. [c.296]

Для концентраций показательной и часто используемой величиной является предельно допустимая концентрация (ПДК), т. е. концентрация вещества в воздухе, не наносящая вреда человеку при длительном воздействии, например за рабочую смену (7 ч), в течение времени проживания и т. п. Величина ПДК зависит от свойств вещества, его биологических эффектов и метаболизма в организме человека, профессиональных и местных особенностей. - Прим. ред. [c.361]

Вид аппарата ПЫЛИ ГОСТ 12.2. 043-80 Допустимая вредная концентрация пыли, г/м Гидравлическое сопротивление, кПа Производительность по газу, тыс. м /ч Эффектив- ность очистки Наибольшая температура, С Область применения [c.280]

Хотя каждый из корректирующих факторов может изменяться в широких пределах, зависящих от конструкции теплообменника, общий перепад давления со стороны кожуха в типичном кожухотрубном теплообменнике составляет примерно 20—30% перепада давления, который рассчитывался бы для потока через такой же теплообменник, но без учета перетечек и эффектов байпасирования. Фактически это самый большой недостаток предыдущих соотношений для расчета перепадов давления. При отсутствии представления о существенном влиянии перетечек и байпасных потоков ничего необычного не было в том, что результаты расчетов перепада давления по некоторым методикам просто завышались в 2, а то и в 10 раз. Следует, однако, отметить, что завышенные перепады давления могут существенно повлиять на расчеты теплопередачи в кожухотрубном теплообменнике. Как правило, размеры элементов конструкции рассчитаны на предельно допустимое значение перепада давления. Если перепады давления завышены, то возникает необходимость в увеличении шага размещения перегородок, диаметра кожуха или других изменений размеров кожуха, которые уменьшают скорость жидкости в межтрубном пространстве. Но уменьшение скорости приводит к снижению коэффициентов теплоотдачи и увеличению размеров аппарата, В некоторых случаях в результате уменьшения скорости может увеличиться загрязнение поверхности теплообмена. Таким образом, корректное определение перепадов давления не менее важно, чем расчеты коэффициентов теплоотдачи. [c.27]

Остаточное содержание нефтепродукта после обработки эмульсий по этой схеме находится в допустимых пределах (табл. 4.7). Положительное влияние на эффект очистки оказывает введение в обрабатываемую воду гидроксида железа, т. е. коагулянта. В результате проведенных наладочных испытаний установлено, что содержание нефтепродукта в очищенной воде не превышает в среднем 12 мг/л при исходной концентрации нефтепродукта 50 и 250 г/л. [c.88]

При необходимости, когда достигнутого при биохимической очистке эффекта недостаточно (в расчете на предельно допустимые концентрации по нормам Минздрава РСФСР и Минрыбхоза СССР), для сброса очищенных стоков в водоём необходимо предусматривать доочистку стоков второй системы на одном из следующих комплексах сооружений [c.200]

Применение металла в строительстве допустимо только в тех случаях, когда его невозможно заменить другим строительным материалом либо когда его применение даст ощутимый экономический эффект. [c.217]

Простейшим типом реактора является пустотелый цилиндрический аппарат, в котором реакция протекает в адиабатических условиях без использования катализатора или с небольшим его количеством, поступающим в реактор вместе с исходным сырьем в виде суспензии, эмульсии или в газовой фазе. Такие реакционные аппараты используются для химических процессов, при осуществлении которых допустимо изменение (повышение или понижение) температуры в зоне реакции, обусловливаемое тепловым эффектом реакции (изотермической или эндотермической), без теплообмена с внешней средой (потерями тепла пренебрегаем). Подобные условия имеют место при малом тепловом эффекте реакции и при сравнительно небольшой глубине превращения, когда температура также мало изменяется или когда наблюдаемое изменение температуры не приводит к значительному изменению скорости основной реакции и усилению побочных нежелательных реакций. [c.631]

Если тепловой эффект реакции большой, то величину Q рассчитывают по периоду реакции, исключив из уравнения (11.25) первое слагаемое и приняв температуру системы (в допустимых пределах ее колебаний) постоянной. Скорость химического превращения [c.25]

При выводе указанного уравнения предполагалось, что коэффициенты пористости и проницаемости не изменяются с давлением, i. e. пласт недеформируем, вязкость газа также не зависит от давления, гяз совершенный. Принимается также, что фильтрация газа в пласте происходит по изотермическому закону, т.е. температура газа и пласта остается неизменной по времени. Впоследствии один из учеников Л.С. Лейбензона-Б. Б. Лапук в работах, посвященных теоретическим основам разработки месторождений природных газов, показал, что неустановившуюся фильтрацию газа можно приближенно рассматривать как изотермическую, так как изменения температуры газа, возникающие при изменении давления, в значительной мере компенсируются теплообменом со скелетом пористой среды, поверхность контакта газа с которой огромна. Однако при рассмотрении фильтрации газа в призабойной зоне неизотермичность процесса фильтрации сказывается существенно вследствие локализации основного перепада давления вблизи стенки скважины. Кстати, на этом эффекте основано использование глубинных термограмм действующих скважин для уточнения профиля притока газа по толщине пласта (глубинная дебитометрия). При рассмотрении процесса фильтрации в пласте в целом этими локальными эффектами допустимо пренебрегать. [c.181]

При анализе этих данных на первый план выступают особенности, касающиеся акта образования первичного комплекса мономер — активный центр (направление 1, см. стр. 114). Указанный акт, обязательный в системах Циглера—Натта, может совершенно отсутствовать при анионной и катионной полимеризации, если соответствующие противоионы координационно насыщены. Как уже отмечалось, такая ситуация более обычна для катионных систем и возможна в анионных в присутствии активных комплексообразующих агентов. В этих случаях реакции роста в пределе сводятся к актам (2) и (3). Поскольку в число факторов, определяющих конечную структуру макромолекулы, входит геометрия комплекса I, наличие или отсутствие акта его образования является существенным для суммарного эффекта. Допустимо, что именно в этом состоит одна из причин относительно большей сте-реосиецифичности каталитических систем Циглера — Натта, [c.121]

Страна Предельно допустимая концентрация,С 1 Время воздейотвия, i, мин Эффект 1 действия, [c.16]

Реакторы адиабатического типа применяются в тех случаях, когда под влиянием теплового эффекта реакции перепад температуры сравнительно невелик и обеспечивается допустимое значеиие температуры па выходе из реактора. Исиользование адиабатического принципа допускается при небольших значениях тепловых эффектов. реакции, ири цupкyл п мli значнтельнтлх количеств исходрюго не- [c.280]

Такое упрощение вполне допустимо, так как упрощенные вычисления почти всегда хорошо согласуются с данными опытов. Эго уп])ощение допустимо и при рассмотрении отдельных положений тесфии малорастворимых электролитов. В тех редких случаях, когда (как в рассмотренном выше вопросе о причинах возникнове-нич солевого эффекта) такого согласования не происходит, пользуются точной формулой для произведения растворимости, учитывающей величины /а. [c.82]

Прежде всего вряд ли допустимо рассматривать ноны, находящиеся во внутренней обкладке двойного слоя, как равномерно размазанные но поверхности металла. Первое экспери.ментальное доказательство днскретности содержалось в эффекте Есина — Маркова, т. е. в аномально (с точки зрения существовавшей тогда теории двойного слоя) высоком коэффициенте наклона зависнмости — п а+. О. Л. Есин и В. М, Шихов предложили первую модель строения двойного слоя, в которой учитывалась дискретность зарядов. Она была далее развита Эршлером, Грэмом и др. [c.273]

Нейтрализованные кислые гудроны можно использовать в качестве интенсификаторов процесса клинкерообразования в производстве цемента. Наибольший эффект в процессе клинкерообразования достигается при добавлении к топливу 9—15% продукта нейтрализации кислого гудрона. Количество свободного оксида кальция при этом не превышает допустимых пределов, удельный расход тепла на обжиг клинкера (полупродукт, получаемый в виде гранул при обжиге известняка с глиной) низкий, сгорание топлива в факеле происходит устойчиво. Ин-тенсификатор процесса клинкерообразования можно получить и на основе нефтяного шлама — наиболее распространенного отхода нефтепереработки. [c.141]

На рис. 4.16 и 4.17 представлены зависимости степени извлечения (насыщения) от высоты колонны, построенные по экспериментальным данным [327], полученным при малых временах образования капли. Для систем с лимитирующим сопротивлением в сплопшой фазе коэффициент массопередачи не зависит от времени и линейная экстраполяция допустима (рис. 4.16). Однако при лимитирующем сопротивлении дисперсной фазы, как следует из рис. 4.17, кажущийся концевой эффект, найденный экстраполяцией отточкиЯ=12 см, зависит от диаметра капель и равен 52 35 и 25 % для капель диаметром 0,14 0,19 и 0,28 см, соответственно. Характерным является отклонение экспериментальных точек на малых высотах колонны от экстраполяционной кривой в сторону меньших значений степени насьпцения. Из этого следует, что истинные значения концевого эффекта существенно меньше полученных методом линейной экстраполяции. [c.211]

Следует отметить следующее. Условие (111) практич(хки выполняется всегда. Что касается факта наличия не одного, а большого числа отверстий, то, учитывая, с одной стороны, что эффект ко1теитрацни затухает весьма быстро, а с другэй — что шаг отверстий e lmb значителен [(6 10)/ o], можно считать, что влияние одного отверстия на другое невелико, а поэтому применение формул (112) вполне допустимо. [c.519]

Особенность совмещенных процессов состоит в том, что, помимо фазового равновесия, необходимо рассматривать и химическое равновесие. А это значит, что необходимо исследовать кинетику возможных химических реакций в условиях, создаваемых при ректификации. Следует заметить, что при медленных химических реакциях и при низких тепловых эффектах процесс практически не отличается от обычной ректификации. Имеющееся отличие будет сказываться лишь при большом времени пребывания реагентов и проявляться в накоплении продуктов побочных реакций в продуктах разделения. При наличии же больших тепловых эффектов и скоростей реакций могут быть совершенно неожиданные результаты. Так, при экзотермической реакции с большим тепловым эффектом возможно полное испарение потока жидкости в зоне реакции и, наоборот, при эндотермической — захолаживание жидкости и конденсация парового потока. Поэтому при попытке совмещения ректификации и реакции важнейшей задачей является обеспечение условий нормального функционирования процесса, т. е. его устойчивости и управляемости. Отсюда следует, что хеморектификация протекает в более жестких границах изменения основных технологических параметров. Выход за допустимые границы (например, по теплоотводу) может привести к взрыву в случае сильно экзотермической реакции и останову процесса массообмена между потоками пара и жидкости в случае эндотермической реакции. Интересным моментом является то, что возникает проблема рационального использования выделяемого тепла внутри схемы, например, на образование парового потока с целью снижения энергетических затрат на ведение процесса. [c.365]

Справочные данные о значениях термодинамических функций разных веществ относятся большей частью к стандартному состоянию их. Поэтому при сопоставлении термодинамических свойств данного веи1ества в жидком и газообразном состояниях и для расчета изменения этих свойств в процессе испарения нередко возникает необходимость перехода от величин, относящихся к стандартным состояниям жидкости и газа, к величинам, относящихся к равновесным их состояниям. Тепловые эффекты процесса (кроме области высоких давлений и концентрированных растворов) различаются в этом случае незначительно. Однако изменения энтропии (и, следовательно, AG) могут сильно различаться. Энтропия жидкости в стандартном состоянии мало отличается от энтрепии ее в состоянии равновесия с насыщенным паром при той же температуре, и этим отличием можно пренебречь, но для газообразного состояния значения энтропии могут быть весьма различными, так как энтропия газа сильно зависит от давления. Ограничиваясь условиями, в которых допустимо применение законов идеальных газов, и учитывая, что для стандартного состояния газа р— атм, можио, пользуясь ур. (VII, 53), выразить разность между энтропией газа в стандартном состоянии 8° и в состоянии насыщенного пара SpaBH равенством [c.256]

Температуры, при которых первая стадия крекинга переходит из кинетической во внутридиффузионную область и из внутри- во внешнедиффузионную, зависят от свойств сырья, активности катализатора, размера его пор и частиц. Для данного катализатора утяжеление сырья, повышая скорость реакции и снижая скорость диффузии, уменьшает температуры перехода. Для сырья заданного фракционного состава повышение в нем концентрации олефиновых и ароматических углеводородов, крекирующихся с большой скоростью, дает такой же эффект. При сырье заданного состава и катализаторе заданной активности переход реакции из кинетической области во внутридиффузионную осуществляется тем при меньшей температуре, чем меньше средний диаметр пор. На температуру пере.хода из внутридиффузионной области во внешнедиффузионную размер пор влияния Не оказывает. Этот переход осуществляется при катализаторе данной активности для данного сырья тем при, меньшей температуре, чем больше размеры частиц катализатора. Таким образом, максимально допустимая температура крекинга, при которой достигается переход первой стадии реакции во внешнедиффузиопную область, зависит от свойств сырья, активности катализатора и размера его частиц. На микросфериче-ском катализаторе при крекинге сырья, выкипающего в пределах 300—500 °С, внешнедиффузионная область достигается при 540— 560°С, на шариковом катализаторе зернением 3—5 мм —при 480—510°С. В кинетической области первая стадия крекинга имеет энергию активации около 30 ккал/моль. [c.221]

Следовательно, константа скорости реакции, возрастающая с повыщением температуры по экспоненте уравнения Аррениуса (И. 4) в изотермических реакторах, при значительном тепловом эффекте может быть во много раз выше, чем в адиабатических. При большом значении дрСаХ следует использовать изотермичность для повышения движущей силы процесса и Хмакс путем уменьшения начальной температуры ниже температуры зажигания, что допустимо в изотермических реакторах смешения. Минимальная температура газа, поступающего в реактор смешения, -еоответ-ствует кривой 4 (см. рис. 14) и рассчитывается по уравнению адиабаты [c.51]

Для интенси( икации процессов переноса к наружной поверхности гранул катализатора очистку проводят при максямалырс значениях критерия Ке (исходя из допустимого перепада давления в аппарате). Это позволяет осуществлять процесс в условиях, близких к рвжии у идеального вытеснения. Дело в том, что при по вдке реакций,равном единице, значение критерия Ре (для верхней полки реактора) превышает 100 /1/, а высота слоя - 300 мм [ ]. Высокие массовые скорости потока способствуют равномерному распределению газовой смеси по сечению аппарата, снижают каналообразование и возможное влияние стеночного эффекта, сводят к нулю влияние термодиффузии на скорость процесса. [c.74]

Проточные реакторы, которые не работают изотермически и адиабатически, называются псевдоизотермическими. Вследствие того, что реакционные условия обычно не могут быть рассчитаны математически, этот тип реактора мало полезен для составления рабочего уравнения. Тем не менее он полезен для контроля и для быстрых сравнений между различными катализаторами. Как правило, невозможно использовать информацию, полученную на реакторах этого типа, для целей масштабного перехода. Реакторы обычно ра-.ботают так вследствие ограничений в теплопередаче, которые происходят при реакциях с высоким тепловым эффектом. Изотермический режим невозможен в этих случаях, так как, чтобы достичь большого отношения поверхности к объему, необходимо ограничение диаметра конвертора ниже практически допустимого предела. [c.57]

Устанавливаются также предельно допустимые концентрации для окиси и двуокиси углерода, находящихся в гидрирующем газе. Это делается вследствие двух факторов. Во-первых, окислы углерода адсорбируются на кислотных точках, и, следовательно, могут снижать скорость сероочистки, хотя этот эффект менее заметен, чем для аммиака. Во-вторых, окислы углерода метанируются с выделением тепла на кобальт-молибденовом катализаторе при температурах более 300° С (см. гл. 6), а также уменьшают парциальное давление водорода, что приводит, как сказано выше, к снижению скорости сероочистки. Превышение этой температуры может допускаться только в присутствии большого избытка углеводорода, однако на любой плохо работающей установке, на которой имеются потери углеводородного сырья, это приведет к значительному перегреву, представляющему опасность для катализатора. Поэтому общая предельная концентрация окислов углерода устанавливается равной [c.80]

Активность никеля также снижается некоторыми металлами. Исходное сырье должно быть очищено от меди и свинца, так как, подобно мышьяку, они накапливаются в катализаторе. В большинстве случаев их удаляют из нафты в обычном сероочистительном процессе. Концентрации свинца до 3 ч1млн могут быть допустимы только в течение короткого периода нескольких дней. Серебро и ванадий ведут себя подобным же образом. Кадмий, который может выделяться в небольших количествах из катализатора сероочистки на основе окиси цинка, не дает заметного эффекта. [c.106]

На практике антидетонационный эффект воды может быть реализован одним из трех способов установкой оптимального угла опережения зажигания при работе на товарном бензине, переходом на более низкооктановый бензин при сохранении заводских регулировок автомата опережения зажигания и повышением степени сжатия двигателя. Наибольший интерес для эксплуатации представляют первые два способа. Бездетонаци-онная работа двигателей на товарных бензинах обеспечивается заводской регулировкой автомата на более поздний угол опережения зажигания, допустимое отклонение которого от оптимального ограничивается снижением мошности или экономичности двигателя на 5%. Поэтому, с учетом эксплуатационных режимов работы автомобиля суммарная экономия топлива при оптимальном угле опережения зажигания для новых двигателей не превысит 2—3%. Однако во время эксплуатации наблюдается рост детонационных требований двигателей — в среднем на 4—6, а в отдельных случаях и на 10—15 единиц, что обычно компенсируется дополнительной корректировкой угла зажигания и ведет к еще большему ухудшению экономических показателей. В этом случае использование впрыска воды в сочетании с оптимизацией угла опережения зажигания может повысить экономичность автомобиля на 4—7%. [c.165]