Поверхностного пара, давление

Проведен строгий термодинамический анализ вопроса. Рассмотрено понятие поверхности натяжения и возможности установления точного ее положения. Рассмотрено влияние искривления поверхности на поверхностное натяжение, давление пара жидкости, а также на адсорбцию. Приведены асимптотические формулы, выражающие это влияние. [c.356]

ЯМ, образуются сферические зародыши. Однако если после кратковременной откачки в вакуум ввести водяной пар, давление которого ниже давления диссоциации гидрата, то на темных местах образуется очень большое число зародышей. Эффект оптимален при определенном значении давления пара (рис. 4). Подобные явления должны возникать только в тех случаях, когда откачка вызывает необратимые изменения в поверхностных слоях кристалла. Описываемый процесс можно рассматривать как результат удаления воды с поверхности на некоторой глубине, возможно вблизи дислокаций с разрушением решетки и возникновением под разрыхляющим действием водяного пара новой фазы, отличающейся от первичной. Таким образом ведут себя не все гидраты. Подобное поведение обнаружено для пентагидрата сульфата меди, но оно не наблюдается для обычных квасцов. В последнем случае поверхность подвергается в вакууме некоторой дегидратации, но затем в присутствии водяного пара исходная решетка обычных квасцов восстанавливается. Эти опыты подтверждают правильность предложенной структуры переходного слоя (рис. 3) по крайней мере для некоторых систем. Возможно, однако, что ряд деталей при этом не учитывается (см. стр. 294). [c.287]

Паро-воздушная смесь отсасывается из вакуум-кристаллизаторов пароструйными эжекторами 21, установленными на поверхностных конденсаторах 1—9. В эжекторы подается пар давлением 6—7 ат (600-10 —700-10 н1.ч ). Испаряющийся в первых девяти вакуум-кристаллизаторах соковый пар конденсируется за счет теплообмена с маточным раствором, направляемым на растворение сильвинита при этом раствор нагревается до 65—72° С. Соковый пар, выделяющийся в остальных пяти корпусах, конденсируется в конденсаторах смешения 10—14, [c.369]

При нанесении такого количества жидкости, при котором достигается полная компенсация поверхностной энергии, давление пара над ней р становится равным давлению насыщенного пара ps и тогда Хй = 0. Из уравнения (П.157) следует, что для определения дифференциальной теплоты смачивания требуется экспериментально установить зависимость давления насыщенного пара от температуры при данном заполнении х. Теплоту смачивания можно измерить и непосредственно с помощью калориметра. [c.91]

Вследствие поверхностного натяжения давление внутри пузырьков образующегося пара выше давления окружающей его жидкости. [c.197]

Тепло пара давлением 5—7 ата, расходуемого на инжекцию в первых девяти ступенях, используется при нагреве щелока в поверхностных конденсаторах. В остальных ступенях тепло инжектирующего пара идет на нагрев воды в конденсаторах смешения. [c.208]

Весьма полезным оказывается здесь иной подход, даваемый термодинамикой микрогетерогенных систем. Благодаря тому, что условия равновесия мелкораздробленного вещества, требующие учета поверхностных явлений и кривизны поверхности, отличаются от соответствующих условий для макроскопических фаз, можно предположить, что каждому метастабильному состоянию отвечает равновесие с частицей новой фазы определенного размера. Особенностью такого равновесия является то, что одна из фаз находится в метастабильной, другая — в стабильной области, в то время как при равновесии больших масс фигуративные точки фаз, находятся на бинодали. Так при изотермическом сжатии равновесного пара (точка В, рис. 29) образуется метастабильное состояние , которое можно рассматривать как находящееся в равновесии с малой каплей жидкости в состоянии Р, обладающей повышенной упругостью пара. Давление внутри капли должно [c.318]

При переработке в гранулированный продукт 65— 66%-ный раствор мочевины поступает в выпарной аппарат 30 пленочного типа, обогреваемый насыщенным паром давлением 10 ат. Аппарат рассчитан на кратковременное пребывание раствора в зоне обогреваемой поверхности, что позволяет свести к минимуму количество образующегося биурета. При разрежении 400— 500 мм рт. ст. раствор упаривается до состояния 99%-НОГО плава. Из трубчатки паро-жидкостная эмульсия, имеющая температуру 140—145°С, подается в сепаратор 31, из которого отделившийся плав непрерывно перекачивается центробежным насосом 32 в напорный бак 41, установленный на грануляционной башне, а соковый пар направляется в охлаждаемый водой поверхностный конденсатор 33. Конденсат сокового пара через гидрозатвор стекает из конденсатора в сборник 34 и насосом 256 подается в колонну 36 для погло- [c.131]

Ефремов Ю. В., ЖФХ, 40, 1240 (1966). Плотность, поверхностное натяжение, давление насыщенных паров и критические параметры спиртов. [c.680]

Был получен ряд данных по пеногасящему действию различных веществ, но каких-либо определенных закономерностей при этом не было установлено [30]. Кинг [31] исследовал 47 технических препаратов поверхностноактивных веществ в различных органических растворителях и обнаружил, что образующиеся в них пены во многом сходны с водными пенами. Их образование обычно (но не всегда) связано с понижением поверхностного натяжения, причем поверхностноактивные вещества более эффективно действуют в растворителях с относительно высоким поверхностным натяжением. Давление пара и вязкость растворителя существенно влияют на стабильность пены, но не влияют на ее образование. Вопросы получения неводных пен, устойчивых при повышенных температурах, исследовались для случая растворов различных масел и мыл в парафине [32]. [c.334]

Вакуум-барабанные сушилки Иркутского филиала НИИХИММАШа имеют единовременную загрузку барабана от 0,015 до 0,045 м . Барабаны обогреваются водяным паром или жидким динилом. Кроме того, выпускается сушилка с единовременной загрузкой 0,32 м с обогревом водяным паром. Вакуум в сушилке создается либо пароэжекторным насосом, либо вращательным масляным насосом ВН-4Г. При работе насоса ВН-4Г в схему включают пылеотделитель, поверхностный конденсатор, конденсатор-вымораживатель для улавливания остаточной влаги. Наиболее рационально работать с пароэжекторным насосом, если имеется производственный пар давлением 0,6 Мн/м и высота здания достаточна для установки барометрических труб. Материал при сушке непрерывно перемещается по периферии наружного и внутреннего сушильных барабанов. Загрузка и выгрузка продукта производятся шнеком, расположенным в загрузочной цапфе, и улиткой на торцовой стенке со стороны загрузки и выгрузки. [c.171]

При дроблении жидкости требуется преодолеть силы поверхностного натяжения, для чего необходимо затратить энергию. Носителем необходимой энергии может быть само топливо, подаваемое к форсунке под повышенным давлением (до 6 МПа). Форсунки, работающие по такому принципу, носят название механических. Источником энергии служит также водяной пар давлением 0,3—1,5 МПа, подаваемый в форсунку параллельно с топливом, которое в этом случае может поступать с небольшим напором. Такие форсунки называются [c.163]

Из-за поверхностного натяжения давление насыщенного пара Рг над жидкой каплей радиусом г (фиг. 85) больше, чем давление роо (обычное значение давления насыщенного пара) над плоской границей жидкой фазы. [c.245]

Отклонение реальной тарелки от нормы для теоретической ступени контакта имеет следствием сужение разрыва между составами фаз па смежных тарелках, приводящее к увеличению числа реальных тарелок против теоретически необходимого для данного разделения. Причины подобного рода отклонений оказываются самыми разнообразными и зависят от множества условий, определяемых как рабочими параметрами режима колонны — давлением, температурой, количествами паровых и жидких потоков, так и свойствами разделяемой системы — плотностью и вязкостью паров и флегмы, относительной летучестью ее компонентов, поверхностным натяжением насыщенной жидкости. Следует также указать и на влияние чисто конструктивных факторов, таких, как тип тарелки, размеры сливного устройства, расстояние между тарелками. Учет совокупного действия всех указанных факторов весьма сложен, и этим объясняется широкое привлечение эмпирических корреляций для определения эффективности реальных тарелок. [c.209]

Трубчатые змеевики из жаропрочной стали 45Х25Н20С могут продолжительно эксплуатироваться при 990—1000 °С. Быстрое снижение температуры газов пиролиза на выходе из печи ( закалка ) происходит в результате поверхностного теплообмена в закалочно-испарительном аппарате, где вырабатывается пар давлением 13 МПа. Это позволяет создать энергетическую схему производства этилена с использованием перегретого пара. [c.25]

Необходимо отметить, что все проектные данные были достигнуты. В колонне были смонтированы три слоя насадки ВАКУ-ПАК. Первый слой — высотой 3,3 м. Насадка укладывалась на металлическую выгородку по квадрату, со стороной квадрата 3,3 м и высотой слоя 2,69 м, второй слой укладывался внутри цилиндрической выгородки диаметром 7,4 м и высотой слоя 2,016 м. Третий слой укладывался внутри цилиндрической выгородки диаметром 7 м и высотой 2 м. Под каждым слоем имеется глухая по жидкой части тарелка желобчатого типа, откуда насосами забираются циркуляционные орошения колонны, а избыток с тарелки через переливные трубы сливается на нижележащие секции насадки. Ввод в колонну мазута из вакуумных печей П-3/1 и П-3/2 производится через 2 штуцера диаметром 1000 мм каждый. Под нижнюю тарелку отгонной части дается перегретый водяной пар давлением 0,7-1,0 МПа. Водяные пары и газы с верха колонны К-10 отсасываются двумя рядами параллельно работающих пароэжекторов и конденсируются в промежуточных поверхностных конденсаторах К-1, К-2, К-3. Сконденсированная часть водяных паров и газов из поверхностных конденсаторов уходит в барометрическую емкость Е-3. Несконденсированная часть газов после 3-ей ступени эжекции отправляется натермический дожигв печи П-3/1, П-3/2. Перед входом в печи эти газы попадают в глушитель выхлопа Е-27, где происходит дополнительная сепарация алаги. В вакуумную колонну предусмотрена подача нейтрализатора и ингибитора коррозии. Схема работы вакуумсоздающей системы принципиально не отличается от общепринятых. [c.109]

В первом вакуум-кристаллизаторе 36 разрежение составляет около 64 кПа, а в последнем 26 --примерно 100 кПа. Вакуум в системе создается с помощью пароструйных ужекторов 23, отсасывающих из кристаллизаторов 26 и 36 паровоздушную смссь. Эта смесь образуется при испарении раствора. Эжекторы установлены на поверхностных конденсаторах 20. В пих подают пар давлением 600—700 кПа, Пар из паровоздушной смеси конденсируется в поверхностных конденсаторах 20 в результате теплообмена с оборотным маточным раствором. Раствор при этом нагревается до 65 —72 С. Его направляют на растворение сильвинита послс иредваритслыюго подогрева до 113—115 С в трубчатом подогревателе 7. обогреваемом паром. В результате теплообмена между раствором к соковым паром рекуперируется от 40 до 70% тепла, затрачиваемого на нагревание раствора. [c.286]

Включение в работу и эксплуатация многокамерной печи имеют особенности, связанные с ее конструкцией. Перед розжигом форсунок необходимо продуть камеры печи воздухом. Для этого открывают регистры у форсунок и в зависимости от разрежения продувают камеры печей в течение Ъ мин при давлении 15 мм вод. ст. или в течение 30 мин при разряженрш 5 мм вод. ст., а затем разжигают пилотные газовые форсунки. Рабочие форсунки разжигают от пилотных. Жидкое топливо распыляется паром, давление которого доллсно быть на 0,05 МПа выше давления топлива. В период эксплуатации печи должны быть включены в работу все приборы КРШиА, сигнализации и блокировки. Скорость повышения температуры потоков на выходе из печи не должна превышать 20 С в час. Измерение температуры на выходе из каждого змеевика, а также температуры стенок труб поверхностными термопарами позволяет контролировать их равномерную загрузку. Превышение допустимой температуры стенок труб (430 С) приво- [c.244]

Вязкость, поверхностное натяасение, давление пара, плотность гексанолы, от 5° до температуры кипения, [c.375]

В нижнюю часть колонны подается перегретый до 41о С пар давлением 10 ат, который вместе о газом сверху поступает в поверхностный конденсатор К-11 несконденсированные газы отсасываются пароэжекторными вакуумными насосами К-12. Температура в К-10 поддерживаетоя [c.17]

Сферическая капля жидкости. Уравнение Томсона. Благодаря существованию поверхностного натяжения давление внутри канли жидкости больше внешнего. Химический потенциал и давление пара капли будут, следовательно, больше, чем для той же жидкости, имеющей плоскую поверхность, поскольку в общем [c.44]

Для создания вакуума в испарителе и конденсаторе предусматривают паровые эжекторы с межступенчатым конденсатором поверхностного типа. Эти эжекторы создают вакуум 685 мм рт. ст. при подаче пара давлением 10—11 кПсм at — 350° С. Эжекторы изготовлены из нержавеющей стали. [c.163]

Несмотря на то что расплавы простых солей существуют при высоких температурах, многие типично жидкостные свойства таких систем количественно характеризуются величинами того же порядка, что и соответствующие свойства неполярных жидкостей. К таким свойствам относятся плотность, молярный объем и парциальный молярный объем вязкость поверхностное натяжение давление пара и теплота испарения термические свойства, такие, как теплота плавления и теплоемкость криоскопи-ческие особенности сжимаемость (определяемая по скорости распространения звука) оптические свойства, такие, например, как показатель преломления и спектры поглощения дифракция рентгеновских лучей. [c.174]

Мономолекулярные плёнки могут существовать в различных видах, соответствующих в двухмерном пространстве поверхностного слоя трём агрегатным состояниям вещества в объёме — твёрдому, жидкому и газообразному. Основным фактором, определяющим устойчивость плёнки, является прочность закрепления молекул на поверхности, т. е. величина силы их притяжения, нормального к поверхности. Основными же факторами, определяющими агрегатное состояние плёнки, являются величина и распределение когезионных сил, действующих между молекулами тангенциально к поверхности. При слабом нормальном притяжении молекул плёнки к жидкой подкладке они нагромождаются друг на друга даже при слабом танге.чциальном сдавливающем усилии, и плёнка не образуется вовсе. Если же притяжение к подкладке велико, а тангенциальная когезия мала, молекулы плёнки движутся по поверхности независимо друг от друга, участвуя в пo тyпiтeльнoм движении ыолекул подлежащей жидкости. Такая плёнка напоминает газ или разбавленный раствор и носит название газообразной или парообразной . Если тангенциальная когезия велика, молекулы слипаются в крупные конденсированные острова , в которых поступательное тепловое движение молекул по поверхности затруднено. Отдельные молекулы могут вылетать за пределы этих островов, заполняя остальную часть поверхности разрежённой парообразной плёнкой. Это стремление вылетать в область разрежённой плёнки аналогично испарению трёхмерного твёрдого тела или жидкости и обусловливает определённое давление, аналогичное давлению насыщенного пара. Давление газообразной плёнки нередко настолько значительно, что поддаётся измерению. [c.32]

Некоторые гомологические ряды не образуют жидко-растянутых плёнок, но претерпевают превращение (которое можно назвать растяжением, поскольку оно весьма сходно с последним) в плёнку, не имеющую определённой предельной площади или давления насыщенного поверхностного пара и непрерывно переходящую в газообразную форму. Такие плёнки, хотя они качественно и не отличаются от газообразных, характеризуются настолько ярко выраженной когезией, что напоминают скорее жидко-растянутые, чем газообразные. Эти плёнки получили название парообразно-растянутых . На рис. 17 показана зависимость между давлением и площадью для этилпальмитата [c.87]

Получение такого продукта вполне увязывается со схемой бардосушения. Часть или весь концентрированный фильтрат после выпарки направляют на высушивание на поверхностную барабанную сушилку, которая представляет собой два вращающихся в противоположные стороны барабана со щелью между ними около 0,75 мм. Внутрь барабанов впускается пар давлением 2—4 ати. Между барабанами тонкой струей по всей длине их наливают фильтрат, который распределяется по поверхности барабана тонким слоем. Влага очень быстро испаряется, а высушенный продукт снимается скребком в виде тонких чешуек. Это и есть сухие растворимые вещества барды. Так как сушка происходит очень быстро, то витамины, сахара и белки полно стью сохраняются. Расход пара о пределяется количеством испа- [c.441]

На современных установках пиролиза бензина работают печн с вертикальным расположением труб, производительностью от 10 до 30—35 т/ч по сырью. Закалка газа пиролиза осуществляется в закалочно-испарительных аппаратах (ЗИА) поверхностного типа, что позволяет генерировать водяной пар давлением 11—13 МПа. На рис. 1.3 приведена принципиальная технологическая схема установки пиролиза бензина. Бензин поступает на прием насоса /, нагревается до 80—100°С в теплообменнике 2 за счет тепла циркулирующего тяжелого масла и поступает в конвекционную камеру печи 3. Водяной пар на разбавление сырья смешивают с сырь- [c.32]

Этот способ, именуемый часто методом Флейснера [58, 64], заключается в следующем. Влажный материал загружают в автоклав, куда подают перегретый пар давлением до 25—30 am. В течение некоторого времени материал прогревается, а затем производится с определенной скоростью сброс давления. Отработанный пар после отделения конденсата используют для предварительного нагрева материала. Далее после выпуска конденсата материал продувают нагретым воздухом и выгружают из автоклава. При сбросе давления происходит интенсивная сушка за счет самовскипания и частичного механического выноса влаги, так как в теле создается нерелаксируемое избыточное давление. Удельный расход тепла по пару составляет 350—400 ккал/кг влаги, т. е. меньше теоретической величины. Последнее объясняется тем, что влага частично удаляется механическим путем, причем в основном в результате вытекания ее из макрокапилляров во время прогрева материала (с повышением температуры вязкость и поверхностное натяжение воды уменьшаются, и влага вытекает из макрокапилляров). Опыты ВТИ показали, что при одном и том же давлении и температуре пара конечная влажность материала после сброса давления остается постоянной независимо от начальной влажности). Опыты на типичном коллоидном теле (мясо) показали, что механического удаления воды не происходит. Это полностью согласуется с ранее описанным механизмом сушки со сбросом давления. [c.300]

Паро-воздушиая смесь отсасывается из вакуум-кристаллизаторов пароструйными эжекторами 21, установленными на поверхностных конденсаторах 1—9. В эжекторы подается пар давлением 6—7 ат (600-10 —700-10 н м ). Испаряющийся в первых девяти корпусах вакуум-кристаллизационной установки соковый пар конденсируется благодаря теплообмену с маточным раствором, направляемым на растворение сильвинита раствор нагревается при этом до 65—75 °С. Соковый пар, выделяющийся в остальных пяти корпусах, конденсируется в конденсаторах смешения 10—14, орошаемых водой и также снабженных эжекторами. Обе линии конденсаторов объединены дополнительными конденсаторами смешения 15—13, оборудованными пароструйными эжекторами 21 и соединенными с вакуум-насосом. [c.224]

Колонна для отгонки растворителя от воды диаметром 2 м и высотой 17,2 м имеет насадку из керамических колец Рашига 25X25X3 мм, расположенную в нескольких слоях. В низ колонны подается острый пар давлением 0,8 Mh m ( 8 ат). Колонны снабжены теплообменником для нагрева поступающей воды за счет тепла воды, выходящей из колонны, подогревателем воды и поверхностным конденсатором-холодильником для конденсации паров и охлаждения конденсата. На установке для очистки газогенераторных вод вследствие высокого содержания в воде аммиака, сероводорода и двуокиси углерода конденсатор-холодильник забивался солями (карбонатом и сульфидом аммония). Для уменьшения забивания приходилось поддерживать температуру конденсата на выходе из конденсатора-холодильника 60—80° С это приводило к увеличению потерь бутилацетата с неконденсирующи-мися газами, а также вследствие его гидролиза. Позднее обвязка конденсатора-холодильника была изменена так, чтобы нижний теплообменник работал под заливом жидкости (рис. IV-22). При такой схеме возможно понизить температуру конденсата на выходе [c.135]

Ранее были уже определены некоторые физико-химические свойства 1, 3-ксилилендиизоцианата. В настоящем сообщении приводятся результаты исследования температурных зависимостей плотности, вязкости поверхностного натяжения, давления пара, диэлектрической проницаемости 1,4-кси-лилендиизоцианата, а также показателей преломления при 50°С для 8 длин волн и термохимические характеристики. Кроме того, для 1,3-изомера измерены величины диэлектрической проницаемости и теплоты сгорания. [c.13]

Определены температурные зависимости плотности, вязкости, поверхностного натяжения, давления пара, диэлектрической проницаемости 1,4-ксилилендиизоциа-ната, также зависимость показателя преломления при 50° от длины волны падающего света и теплота сгорания при стандартных условиях. Кроме того, найдены диэлектрическая проницаемость и теплота сгорания 1,3-изомера. [c.89]

Упаривание раствора проводят в две ступени в выпарных аппаратах пленочного типа с горизонтальными выносными греющими камерами, в которые подают насыщенный водяной пар давлением 0,8 МПа. Для снижения температуры кипения раствора упаривание ведут под вакуумом. На первой ступени упарки остаточное давление в аппарате составляет 70—80 кПа, на второй — 6—12 кПа. Вторичный пар из выпарных аппаратов удаляется пароэжекциоиными установками, проходит очистку от аммиака и фтора и конденсируется в поверхностных конденсаторах, охлаждаемых водой и хладоагентом (на схеме не показаны). Азотнофосфорный плав влажностью 2,0—2,5% после первой ступени упарки поступает на вторую ступень, где упаривается до остаточной влажности 0,4—0,6%. Из выпарного аппарата второй ступени NP-плав при 175—180 °С поступает в сборник 7, а затем в бак-смеситель 8 на смешение с хлоридом калия. [c.257]

Фракция 180—240 и 240—350° С выводятся как боковые погоны через отпарные колонны 18 и 17, расположенные при основной ректификационной колонне 7, из нижней части которой мазут подается в печь 5-3 и после нее с температурой 410° С поступает в вакуумную колонну 15. В нижнюю часть колонны 15 подается перегретый до 410° С пар давлением 1 МПа (10 кгс/см ), который вместе с га-зом с верха колонны поступает в поверхностный конденсатор-холо-дильник 14. Неконденсированные газы отсасываются пароэжекто-рами 13. Легкие фракции до 350° С, унесенные парами и газами, конденсируются и охлаждаются в конденсаторе-холодильнике 14, конденсат подается в виде орошения в колонну 15, туда же (но выше) подается несконденсировавшийся газ (на схеме не показано). Из середины вакуумной колонны 15 выводят отдельные или широкие фракции 350—460° С (иногда 350—490° С), а с нижней части — гудрон, который, пройдя через ряд теплообменников и холодильник (на схеме не показаны), откачивается с установки в резервуары товарного парка. Фракции, полученные при перегонке, также направляют в соответствующие парки или установки для последующей переработки или компаундирования с целью приготовления товарных нефтепродуктов. [c.101]

Поверхностно-активные молекулы, попадая в микротрещины поверхностей трения и достигая мест, где ширина зазора равна размеру одной-двух молекул, стремятся своим давлением расклинить трещину (рис. 33). Это явление известно под названием адсорбцион-но-расклинивающего эффекта, что также впервые было обнаружено и изучено акад. П. А. Ребиндером. Подсчитано, что давление на стенки трещины может достигать до 1000 кПсм . Адсорбционно-рас-клинивающее действие поверхностно-активных молекул также приводит к облегчению пластических деформаций в поверхностном слое и к понижению прочности металла. При трении металлов это приводит к лучшей приработке деталей и снижению величины силы трения. Однако адсорбционно-расклинивающее действие может приводить к увеличению износа трущихся пар за счет облегчения процессов диспергирования поверхностных объемов металла. [c.61]

Для пoA epжaния пластового давления и увеличения дебита сква чсин также часто используют попутный нефтяной газ, нагнетаемый компрессором н сводовую часть залежи. Дебет скважин может уменьшиться и вследствие "засорения" призабойной зоны частицами породы или отложения в порах пласта асфальто-смолистых веществ нефти или солей из пластовой воды и т.д. В таких случаях для увеличения проницаемости пласта применяют методы гидравлического разрыва (при 50 МПа) или торпедирования пласта, организации подземных ядерных взрывов, а также химической (соляной или серной кислотой, поверхностно —активными ве1цествами) и термической (подачей горячего газа или перегретого водяного пара) обработкой призабойной зоны. Для борьбы с парафиноотложением оборудования на нефтеп — ромыслах стали применять специальные (депрессорные) присадки, препятствующие росту кристаллов парафина. [c.31]

Мазут с низа сборника насосами прокачивается через печь 17 в вакуумную колонну 11. Температура верха колонны 70 °С, температура низа 365 °С. Остаточное давление наверху поддерживается трехступенчатьлми пароэжекторнымн насосами. Смесь газов разложения, водяного пара и сероводорода поступает в поверхностный конденсатор 10, откуда парожидкостная смесь направляется в вакуум-приемник, расположенный в верхней части отпарной колонны 8, и возвращается в производство. Это позволяет несколько уменьшить потери нефтепродуктов и загрязнения заводских стоков. [c.113]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология