Сжимаемой жидкости, поток

Схемы ректификации с тепловым насосом в настоящее время получают широкое распространение в промышленности. В них тепло передается с низшего температурного уровня в конденсаторе на высший в кипятильнике. Тепло передается циркулирующим жидким хладоагентом, испаряющимся в конденсаторе и отнимающим тем самым тепло парового потока в верху колонны, и затем — парами хладоагента, которые после сжатия в компрессоре, охлаждаясь и конденсируясь, испаряют часть жидкости в низу колонны [13]. В качестве циркулирующего хладоагента используют легколетучие испаряющиеся жидкости (внешний хладоагент), например легкие углеводородные газы, аммиак и фреоны. При этом хладоагент циркулирует по внешнему контуру (рис. П-6, aj. Пары хладоагента нагреваются в теплообменнике 2, сжимаются ъ компрессоре до температуры выше температуры испарения остатка и конденсируются в подогревателе 4, при этом создается поток отгонного пара в колонне. Жидкость из подогревателя 4 после охлаждения в теплообменнике 2 дросселируется в дросселе до [c.110]

Сопоставление данных по гидравлическому сопротивлению, теплоотдаче к поверхности зернистого слоя, диффузии и продольному перемешиванию при течении (см. последующие главы) позволяет более ясно понять физическую природу движения жидкости в зернистом слое при различных значениях критерия Рейнольдса. Как и в трубах, при малых значениях Ке пограничный слой заполняет все сечение поровых каналов и распределение скоростей существенно зависит от формы канала, С ростом же Ке пограничный слой сжимается и взаимодействие потока с зернистым слоем (гидравлическое сопротивление) начинает главным образом определяться формой отдельного элемента и характером его поверхности. [c.70]

В начальный момент фильтрования общая разность давлений АР=ДРф. п максимально сжимает перегородку. По мере образования осадка общая разность давлений АР = АРос + АРф. п непрерывно перераспределяется между перегородкой и осадком, причем АРф. п уменьшается, а АРос возрастает. Сопротивление сжимаемой перегородки остается максимальным, если она не эластична, или уменьшается, если пористость приходит в равновесие с уменьшенным значением АРф. п- Среднее удельное сопротивление осадка возрастает, причем в его тонких локальных слоях пористость увеличивается, а удельное сопротивление уменьшается в направлении от перегородки к свободной поверхности осадка. Пористость каждого тонкого слоя на данном расстоянии от перегородки при возрастании АРос понижается, что сопровождается вытеснением части жидкости из пор, возникновением вторичного потока фильтрата и перемещением твердых частиц к перегородке. Эти процессы влияют на удельное сопротивление осадка (с. 61). [c.72]

Схема простейшей установки этого типа показана на рис. 100. Хладагент сжимается компрессором 7, проходит через масляный фильтр 2 и конденсируется в конденсаторе 3. Аккумулятор жидкости 7 действует как накопитель, благодаря которому с помощью регулирующего клапана 6 поддерживается уровень хладагента 5. Температура в холодильнике поддерживается с помощью клапана обратного давления 4. За счет испарения хладагента от промыслового потока или циркулирующего теплоносителя отнимается тепло. Количество этого тепла приблизительно равно удельной скрытой теплоте испарения хладагента, умноженной на его количество. [c.177]

Кристаллы, получаемые в скребковых кристаллизаторах 4, при помощи порщня 8, совершающего возвратно-поступательное движение от гидравлического привода, проталкиваются через колонну 9, на одном конце которой находится фильтр 7 для удаления маточного раствора, а на другом — нагревательная секция 5 (секция плавления кристаллов). По мере плавления кристаллов в этой секции часть жидкости удаляется из нее в виде готового продукта, а остальная часть подается в качестве орошения в ко--лонну навстречу опускающимся кристаллам. В результате проти-воточного контактирования нагретого орошения с холодными кристаллами происходит частичная кристаллизация орошения и плавление загрязненных кристаллов. Все высокоплавкие компоненты жидкого орошения постепенно снова кристаллизуются и возвращаются в нагревательную секцию 5 в виде продукта высокой чистоты. Поршень 8 при движении вверх пропускает поток суспензии из кристаллизатора 4 в колонну 9. При ходе вниз поршень сжимает суспензию и выдавливает маточный раствор через фильтр 7. Затем поршень продолжает проталкивать сравнительно сухой слой кристаллов в нагревательную секцию 5, где он плавится при помощи обогревающих змеевиков. [c.177]

Холодильный цикл показан на рис. 9-21. Исходная газовая смесь сжимается (1—2) турбокомпрессором а и охлаждается (2—3) в теплообменнике в. После охлаждения газ делится на два потока, один из которых направляется в ожижитель д, где охлаждается и конденсируется (3—5—6). Далее следует дросселирование (6—7) и сбор конечной жидкости О в сборнике ожиженного газа ж. Вторая часть потока охлажденного в теплообменнике газа (большая часть) направляется на расширение (3—4) в турбодетандер г. Охлажденный после турбодетандера газ направляется в качестве холодильного агента в ожижитель д и далее в теплообменник в для охлаждения сжатого га (4-1). [c.227]

Кипение с недогревом. По мере движения жидкости по первой части обогреваемой трубы ее температура повышается затем жидкость достигает участка, на котором температура стенки заметно превышает точку кипения, хотя сама жидкость еще не нагрета до точки кипения. В этой области на нагретой поверхности начинают появляться пузыри они растут, смываются и затем, отдав свое тепло окружающей жидкости, сжимаются и исчезают. Если пограничный слой толст, пузыри после отделения от стенки растут, проходя через слой перегретой жидкости в пограничном слое, а затем, попадая в поток более холодной жидкости, сжимаются и исчезают. На рис. 5.3, а приведена фотография такого режима. Фотографии на рис. 5.3 представляют собой кадры киносъемки при скорости около 7000 кадров в секунду потока кипящего фреона в трубе из пирекса. Нагрев теплоносителя осуществлялся потоком нагретого до высокой температуры воздуха, продуваемого через кольцевой канал, образованный концентрически расположенной по отношению к трубе из пирекса кварцевой трубой. Изучение кадров высокоскоростной киносъемки такого рода позволяет установить, что обычно пузыри зарождаются, отрываются от поверхности, разрушаются и исчезают очень быстро — весь цикл длится всего около 0,001 сек. [c.88]

Кавитационное разрушение — это повреждение металла, связанное с гидравлическим ударом жидкости в местах схлопывания пузырьков газа на границе жидкости с твердым телом. При попадании потока жидкости в область пониженного давления (ниже давления насыщенного пара этой жидкости при данной температуре) пузырьки газа в жидкости расширяются, а при переходе жидкости в зону повышенного давления они сжимаются с большой скоростью, схлопываются , что сопровождается гидравлическим ударом. Области пониженного давления образуются при расширении потока, вращении жидкости, наличии препятствий на пути потока или вследствие вибрации. Многократное схлопывание пузырьков газа на поверхности металла вызывает повреждение защитных пленок, деформацию и разрушение поверхности металла. Кавитационному разрушению подвержены всасывающие патрубки и рабочие колеса насосов, трубы в местах сужений и резких поворотов направления потока, гидротехнические сооружения и др. [c.18]

Было установлено, что уравнения теплообмена, найденные для жидкости с постоянными свойствами, описывают очень хорошо условия в высокоскоростном потоке газов до тех пор, пока давление в поле потока постоянно, при условии, что величины, характеризующие свойства, введены при соответственно выбранной исходной температуре. Это будет более детально обсуждаться в следующем разделе. Когда давление меняется, возникают различия между жидкостью с постоянными свойствами и газом. Одно из основных различий вызывается тем, что газы расширяются вследствие падения давления и сжимаются из-за увеличе- [c.325]

Пар нз испарителя И вместе с избытком жидкости поступает в циркуляционный ресивер ЯЯ . откуда всасывается компрессором КМ , сжимается в нем до давления кипения ро2 (процесс /—2) и нагнетается в циркуляционный ресивер ЦРз. Сюда ж поступает пар из испарителя Из. Общий поток пара из ЦРз всасывается компрессором КМ2, сжимается др давления конденсации рк 3—4) и нагнетается в конденсатор КД. [c.36]

Дистиллят колонны проходит воздушный и водяной холодильники и поступает в емкость орошения ВОЗ. Емкость имеет отстойник для воды, которая по мере накопления выводится из системы. Углеводородный конденсат из емкости ВОЗ насосами В01 подается на орошение колонны стабилизации. Несконденсировавшаяся углеводородная фаза через сепаратор В04 под.давлением 1,12 МПа поступает на I ступень компрессора, дожимается до 2 МПа, смешивается с потоком газов из сепараторов В01 и В02 и поступает на И ступень компрессора, в котором сжимается до давления 6,2 МПа и подается на установку сероочистки. Жидкость из сепараторов В04 и В05 по мере накопления сбрасывается в сборную емкость. [c.245]

Из верхней части скруббера К-3 пары аммиака после водной промывки охлаждаются в холодильнике Х-2, проходят противоточную очистку 10%-м раствором каустической соды в скруббере К-4. Щелочь циркулирует с помощью насоса Н-11. По мере снижения концентрации отработанная щелочь сбрасывается в канализацию, а пары аммиака по выходе из скруббера направляются в приемный сепаратор С-3 двухступенчатого компрессора ПК-1, сжимаются на первом этапе до 2,9 кгс/см , охлаждаются в водяном холодильнике Х-3, после чего попадают в приемный сепаратор второй ступени С-4, где происходит частичная сепарация выпарившейся жидкости с возвратом ее в скруббер К-3, а сжатые пары аммиака направляются в коагулятор Е-5, где из потока окончательно извлекаются следы нефтепродуктов, которые удаляются в накопитель нефтепродуктов Е-2, а паровая фаза подвергается сжатию до 1,3 МПа, охлаждается до 35°С в водяном конденсаторе-холодильнике Х-4 и поступает на разделение в сепаратор С-5. Из сепаратора С-5 несконденсировавшие газы возвращаются через водяной холодильник Х-5 в качестве рецикла на вход паров аммиака в скруббер водной промывки, а жидкий аммиак из сепаратора-накопителя С-5 насосом Н-12 откачивается в отделение угольной очистки — последний этап удаления нефтепродуктов из жидкого аммиака. [c.134]

Ожижение водорода методом дросселировании. Рассмотрим принципиальную схему ожижения водорода методом дросселирования с предварительным охлаждением (рис. 48, а). Газообразный водород сжимается изотермически в компрессоре — до давления р, и поступает в теплообменник /, где охлаждается до температуры Т/, затем водород поступает в ванну // предварительного охлаждения, где его температура понижается до температуры Т . Дальнейшее понижение температуры в теплообменнике III позволяет после дросселирования до давления р (процесс 5—6) получить в сборнике IV жидкость в количестве х кг кг. Жидкость отбирается из цикла, а оставшиеся пары (1 — х) идут обратным потоком через теплообменники III и /, охлаждая прямой поток. [c.104]

Кроме того, расчет рабочего процесса центробежной форсунки, основанный на принципе максимума расхода, не учитывает конструкции входа сопла, что может привести к существенной неточности. Так, например, когда закрутка жидкости в вихревой камере исчезающе мала, согласно принципу максимума расхода, коэффициент расхода форсунки близок к 1. В действительности же, в зависимости от конструкции входа сопла степень изгиба струи поступающей в него жидкости будет меняться. Возникающими в связи с этим значительными радиальными составляющими скорости и ускорения движения жидкости пренебречь нельзя на входе в сопло поток жидкости сжимается, поэтому коэффициент расхода форсунки в рассматриваемом предельном случае может принимать значения от 0,5 до 1. [c.16]

В случае водосливов с острыми кромками слой переливающейся жидкости сжимается при прохождении через перегородку и имеет место свободный перелив. Если скруглить кромки со стороны, встречной потоку, то сжатие уменьшится, а объемный расход при данном напоре увеличится. Слив жидкости по перегородке происходит в тех Случаях, когда напор-оченЬ мал или край водослива сильно закруглен, а также когда нет доступа воздуха между перегородкой и слоем жидкости. Это, в свою очередь, приводит к увеличению расхода при данном напоре по сравнению со свободно переливающимся слоем. Более подробные сведения о переливающемся слое можно найти в монографии Гибсона [c.136]

Парожидкостный поток после ДВ попадает в отделитель жидкости ОЖ, где из него отделяется жидкая фаза, которая в количестве х кг отводится из установки. Если принять условие, что в компрессоре сжимается 1 кг метана, то из отделителя жидкости в качестве обратного потока отводится (1 - х) кг, который поступает в ТО, где нагревается [c.339]

Рабочим веществом однопоточного цикла является смесь азота, метана, этилена и пропана. Эта смесь сжимается в турбокомпрессоре ТК и охлаждается водой в водяном холодильнике ВХ. В результате охлаждения конденсируется часть смеси, в основном состоящая из пропана. Образовавшийся конденсат попадает в отделители жидкости 0Ж1 и затем охлаждается в теплообменнике TOI с последующим дросселированием в межтрубное пространство этого аппарата. На входе в теплообменник TOI этот поток смешивается с обратным потоком, выходящим из теплообменника Т02, и охлаждает прямые потоки, поступающие в теплообменник TOI. После выхода из теплообменника TOI обратный поток поступает на сжатие в турбокомпрессор ТК. [c.360]

Перерабатываемый воздух поступает в турбокомпрессор 1, где сжимается до 0,38 МПа. После последовательного охлаждения в каналах пластинчато-ребристых теплообменников 2 и 5 поток воздуха при температуре около 94 К подается в нижнюю ректификационную колонну. В теплообменниках 2 и 3 одновременно с охлаждением воздуха, производится удаление из него примесей Н2О и СО2, которые вымерзают в каналах пластинчато-ребристых теплообменников. В колонне б осуществляется предварительное разделение воздуха на обогащенную кислородом кубовую жидкость и газообразный азот. [c.406]

Нафтенат кобальта, направляемый со сталии регенерации, в смесителе 1 растворяют в высококипящей фракции, получаемой при разделении бутиловых спиртов после гидрирования альдегидов. Раствор сжимают насосом 2 до давления синтеза (около 200 ат) и перекачивают в подогреватель 4, где он смешивается с жидкой пропан-пропиленовой фракцией, подаваемой насосом 3. Свежий синтез-газ (С0 Н2=1 1) сжимают в многоступенчатом компрессоре 5 до рабочего давления, смешивают с рециркулирующим газом, который подается циркуляционным компрессором 6, и подогревают паром в подогревателе 7. Оба потока направляют в нижнюю часть колонны карбонилирования 8. В ней для отвода тепла предусмотрены наружная рубашка, внутренние охлаждающие устройства или циркуляция жидкости через выносные холодильники. [c.754]

На фиг. 91,а показан обратный клапан с шариком, находящимся под действием слабой пружины. Если направление потока совпадает с направлением, указанным стрелкой, то давлением жидкости на шарик пружина сжимается и жидкость свободно проходит в щель между шариком и седлом. При изменении направления потока жидкости шарик под действием силы упругости пружины и давления жидкости прижимается к седлу и не пропускает жидкость. [c.143]

Процесс управления потоком жидкости при помощи сопла — заслонки протекает следующим образом. Допустим, что давление в трубке 4 уменьшилось, тогда действием силы упругости пружины 5 заслонка 6 приближается к соплу 7, давление на мембрану И справа увеличивается, пружина 12 сжимается и золотник 9 перемещается влево, открывая доступ жидкости из трубки 1 в трубку 14. Поршень гидравлического механизма перемещается в сторону, соответствующую увеличению давления в пространстве, сообщающемся с трубкой 4. [c.184]

Рассмотрим сначала случай, когда машины и теплообмен идеальны (АТ = 0), флегма. минимальная (1,46), гидравлические сопротивления отсутствуют. В таких условиях поток разделяемого водорода можно не сжимать. Флегмообразующий поток следует сжать лишь до давления, обеспечивающего его ожижение в змеевике куба при температуре кипящей жидкости (3,5% НО) 21,41° К. [c.104]

Исходный попутный газ, содержащий через некоторое время после начала работы установки в режиме УНП от 70 до 90% (об.) СО2, сжимают до 2,4—3,1 МПа и подают на гликолевую осушку, после которой содержание паров влаги снижается до 118,5 мг/м После этого газ направляют на мембранные элементы I ступени, где основная масса СО2 переходит в поток пермеата, причем на этой стадии важно не допустить конденсации углеводородов и образования пленки жидкости на мембранах. Сами по себе жидкие углеводороды не взаимодействуют с материалом мембран, однако проницаемость может резко снизиться. Давление ретанта I ступени далее снижают, добиваясь охлаждения до 289—300 К. После того как часть углеводородов сконденсируется, конденсат отводят в сборник, а оставшийся газ нагревают до 311 К и отводят на II ступень мембранных элементов. Ретант после этой стадии представляет собой продукт — очищенный углеводородный газ с содержанием СО2 около 2—3%(об.). Во избежание потерь углеводородного сырья пермеат II ся упени сжимают до давления, превышающего давление газа, который подают на II ступень, на 0,07—0,1 МПа и направляют на III ступень мембранного разделения. [c.296]

В центробежной форсунке удельный поток жидкости на оси факела мал и по мере удаления от оси сначала возрастает, а затем, достигнув максимума, постепенно убывает. При малых перепадах давления форма факела близка к конической. С увеличением скорости истечения уже на сравнительно небольших рарстояниях от сопла факел начинает сжиматься, и его форма приближается к цилиндрической. Причина сжатия в следующем ВО время движения капли эжектируют газ так, что внутри факела об разуется разряжение. Под действием перепада давления внутрь факела устремляется газ из окружающего пространства, вследствие чего происходит отклонение капель от их первоначального направления к оси и его сжатие. Однако если корневой угол [c.82]

В изоэлектрической точке, отвечающей для амфотерных по своим свойствам поверхностей тому состоянию, когда число ионов разных знаков в пограничном слое одинаково и двойной слой исчезает, отсутствует и механизм для осуществления направленного потока жидкости. При возрастании концентрации электролита в растворе диффузный слой ионов сжимается и принимает структуру гельмгольцевского слоя, что также приводит к исчезновению механизма для передвижения жидкости, и электроосмос прекращается. Иллюстрацией этой закономерности являются результаты опытов Рэми (рис. 24). [c.50]

По сравнению со скребковым кристаллизатором размеры колонны относительно малы. Общая высота колонны редко превышает 0,9 м. Диаметр колонны также очень мал, учитывая ее производительнЪсть. В зависимости от конкретного применения съем кристаллического продукта изменяется в пределах 2000—6000 л/час на 1 поверхности. Максимальная величина указана на основе опыта эксплуатации колонны в условиях промышленной установки производства нараксилола. Поршень, совершающий возвратно-поступательное движение от гидравлического привода, при восходящем ходе пропускает поток пульпы из кристаллизатора в колонну. При ходе вниз поршень сжимает кристаллическую пульну и тем самым выдавливает маточный раствор через фильтр, смонтированный в стенке колонны. Затем поршень продолжает проталкивать сравнительно сухой слой кристаллов в низ колонны, где он непрерывно плавится при помощи обогревающих змеевиков. Следовательно, основание колонны ниже зоны нагрева заполняется жидким продуктом высокой чистоты. Путем дросселирования на выходе потока этого продукта с низа колонны часть жидкости снова продавливается вверх через нисходящий слой кристаллов эта жидкость выполняет функции орошения. Противоточная обработка слоя загрязненных кристаллов частью чистого жидкого продукта при- водит к установлению массообмена при кристаллизахщи и плавлении и повышает до весьма высокого уровня чистоту кристаллов, поступающих в зону плавления. [c.98]

Совершенствование циклов с дросселированием достигается применением в качестве рабочей среды смеси хладагентов (рис. 11) с разл. т-рами конденсации в интервале Т - Г,. Такая смесь сжимается в компрессоре К, при этом на уровне Го (р=рг) ковденсируется часть потока- компонент с самой высокой т-рой конденсации. В сборнике Сб происходит разделение фаз пар направляется в теплообменник ТО,, а жидкость в кол-ве В] дросселируется через вентиль Др[ в обратный поток. После охлаждения в ТО2 часть прямого потока снова конденсируется и т.д. Процесс продолжается до достижения наинизшей т-ры Г -т-ры конденсации последнего компонента смеси при давлении Р]. Криогенные установки и методы расчета состава смесей хладагентов достаточно сложны, но получаемый в результате эффект весьма значителен. [c.305]

На рис. ХУМ5 приведена принципиальная.,схема установки для извлечения водорода из продуктов конверсии природного газа. 1(Ьнвертированный газ под давлением 3 МПа и при нормальной температуре после очистки от СО2 и обезвоживания охлаждается в теплообменниках 1—3 до температуры 90 К. Сконденсировавшиеся при этом СН4 и значительная часть СО оседают в отделителе 4, откуда газ направляется в колонну 5, орошаемую жидким метаном и охлаждаемую потоком СО, циркулируюш,им под давлением в змеевике 5. Из колонны удаляется под давлением чистый водород (99,5% На), который отдает свой холод исходному газу в теплообменниках 2 и I, причем часть водорода для компенсации потерь холода расширяется в турбодетандере 7 и также проходит через теплообменники 2и 1. Жидкость из отделителя 4 дросселируется, испаряется в теплообменнике 3 и поступает в колонну 9, куда направляются также пары, образовавшиеся в теплообменнике 8 после дросселирования и испарения жидкости, поступающ ей из нижней части колонны 5. Оксид углерода из верхней части колонны 9 проходит через переохладители 14 и 12, где нагревается до нормальной температуры и сжимается в компрессоре 11. Часть сжатого СО выводится из системы, а другая часть после охлаждения в пере-охладителе 12 ожижается в змеевике 13 кольнны 9, переохлаждается в переохладителе 14 и уходит частично на орошение колонны 9 и частично на испарение в змеевик 6. Часть жидкого СН4 из колонны 9 подается насосом 10 на орошение колонны 5, а другая часть испаряется в теплообменнике 1 и выводится из системы. [c.755]

Схема этого цикла показана на рис. 36. Воздух сжимается до 18—20 МПа компрессором 1 и, пройдя водяной холодильник 2, разделяется на две примерно равные части. Одна часть направляется в детандер 7 и расширяется в нем. Холодный воздух после детандера поступает в основной теплообменник 3, который проходит обратным потоком, охлаждая вторую часть сжатого воздуха, поступающего из компрессора. Эта часть воздуха, охлажденная в теплообменнике 3, поступает в дополнительный теплообменник 4, где охлаждается дросселированным воздухом и затем подводится к дроссельному вентилю 5, пройдя который, частично сжижается. Жидкость скапливается в сборнике 6, а несжижившийся газ через теплообменники 4 и 3 возвращается в компрессор. [c.99]

Исключить вышеперечисленные недостатки позволяет способ создания вакуума в промышленных аппаратах с помощью жидкостных инжекторов. Из теории известно, что наименьшая работа для компремирования газов требуется при многоступенчатом сжатии. В процессе создания вакуума в промышленных аппаратах ПГС отсасывается, сжимается и выбрасывается в эжектирующий стояк. В разработанной гидроинжекторной вакуумсоздающей системе (ВСС), состоящей из трех ступеней, первая ступень представляет собой смесительный инжектор, в котором ПГС охлаждается, конденсируется путем смешения с холодным потоком инжектирующей жидкости. Жидкость, подаваемая из общего трубопровода под давлением около 7,0 МПа, истекая из сопел, диспергируется, смешивается с ПГС и, попадая в эжектирующий стояк, движется вниз за счет кинетической энергии потока и сил гравитации. При этом парожидкостная смесь частично расслаивается. Поэтому эжектирующий стояк через 3-4 м оснащается дополнительно ещё двумя вихревыми форсунками для пережима" всего сечения стояка с парожидкостной смесью новой [c.122]

Насосы для перекачивания водовоздушной смеси — самовса сывающие, почти универсального применения (запатентованы в ГДР и за рубежом). Они пригодны для перекачивания чистых и загрязненных сред, содержащих включения размерами до 25 мм. Насосы применяют в сельском хозяйстве, строительстве, для эксплуатации на судах, в рыбном хозяйстве и в нефтяной промышленности (табл. 26). Спиральная камера насоса установлена в специальный корпус, который одновременно является резервуаром жидкости в процессе всасывания и воздухоотделителем. После включения насоса радиальное рабочее колесо заполняется остаточной жидкостью, которая постоянно удерживается в камере насоса обратным клапаном во всасывающей трубе. Поток жидкости подводится к рабочему колесу через подводящую трубу, с помощью которой наполняются каналы рабочего колеса. Таким образом, на рабочем колесе образуется жидкостное кольцо, через центр которого происходит всасывание воздуха из всасывающего трубопровода, Благодаря постоянному подводу жидкости воздух (газ) сжимается в каналах рабочего колеса и отводится через спиральную расширительную камеру в напорный трубопровод. Жидкость к рабочему колесу подводится циклично через шланговый клапан подводящей трубы. Если всасывающий трубопровод освобожден от воздуха, то рабочее колесо полностью наполняется жидкостью. При повышении давления в насосе шланговый клапан сжимается/ После закрытия шлангового клапана прекращается циркуляция жидкости и начинается нормальная работа насоса. Насосы типа KRZHJ и КК21Ш оснащены подшипниковыми опорами. Отсутствие кидкостно-кольцевой ступени в самовсасывающих насосах позволяет значительно повысить коэффициент полезного действия. Водовоздушный спиральный насос по сравнению с другими всасывающими системами имеет следующие преимущества [c.225]

Как видно из рисунка, выходящий с верха ректификационной колонны 1 чистый водород сжимается компрессором 2 до давления, обеспечивающего возможыссть конденсации водорода вследствие испарения жидкости куба колонны, после чего он через дроссельный вентиль подается на верх колонны как жидкая флегма. В схеме должен быть предусмотрен холодообразующий цикл (на рис. 38 не показан). При работе по этой схеме отсутствуют потери холода от недорекуперации флегмообразу.ющего потока, но зато выделяется тепло сжатия водорода в компрессоре, сжимающем водород, выходящий с верха колонны. Это тепло должно компенсироваться холодом на уровне водородной температуры. [c.98]

Поток метана, сжатый в компрессоре К до высокого давления в количестве 1 кг, затем разделяется на два потока gi и g2. Поток gi поступает на охлаждение в теплообменник TOI, а поток g2 идет на вихревую трубу ВТ. В трубе происходит разделение потока g2 на две части gj — холодный поток и gg — теплый поток. Теплый поток вьтодится из установки, а холодный поток g поступает в теплообменник TOI в качестве обратного потока, где совместно с потоком низкого давления (1 -g2 x), выходящим из концевой дроссельной ступени, используется для охлаждения прямого потока gj. После выхода из ТО поток gl = I - gl поступает в теплообменник Т02, выйдя из которого дроссе.лируется с помощью дроссельного вентиля ДВ до низкого давления, и образовавшаяся парожидкостная смесь подается в отделитель жидкости ОЖ. Отделившаяся из этого потока жидкая фаза в качестве целевого продукта в количестве X кг отводится из установки, а сухой насыщенный пар в количестве (1 - gj - х) кг последовательно подогревается в теплообменниках TOI и Т02. После выхода из тенлообмешшка TOI этот поток совместно с потоком gj поступает на сжатие в компрессор К. С тем чтобы в компрессоре сжимался 1 кг метана, к этому потоку добавляется поток (х+gs) кг. [c.342]

В третьем цикле поток метана, состоящий из циркуляционного и ожижаемого потоков, сжимается в компрессоре Ю и затем охлаждается в двух параллельно установленньгх теплообменниках Т04 и Т05. В первом из них часть метана охлаждается частью потока этилена низкого давления, поступающего в теплообменник Т04 из конденсатора-испарителя КИ2, а во втором — потоком циркуляционного метана, выходящего из отделителя жидкости ОЖ. Потоки низкого давления этилена, выходящие из теплообменников Т02 и ТОЗ, затем поступают на сжатие в компрессор К2. [c.357]

ПГ сжимается с помощью компрессоров высокого давления, установленных на АГНКС, и поступает на ожижитель. После сжатия ПГ в компрессоре до 20 МПа поток газа пост ттает в адсорбционный блок комплексной осушки и очистки газа БО, заполненный синтетическим цеолитом типа NaX. Осушенный и очищенный от СО2 в одном из адсорберов блока поток ПГ затем проходит через два последовательно установленньгх теплообменника TOI и Т02. Холодный поток ПГ высокого давления после выхода из теплообменника Т02 поступает на дроссельный вентиль ДВ, который установлен в отделителе жидкости, где ожиженная часть отделяется, а паровая фаза в виде обратного потока последовательно проходит через [c.369]

Одновременно в компрессоре К2 сжимают СХА до = 20 МПа и направляют в теплообменник TOI, где охлаждают обратным потоком СХА. Вторую часть потока ПГ охлаждают в теплообменнике Т02 потоком неожиженного ПГ, выходящим из отделителя жидкости ОЖ. В нижней части теплообменника Т02 к прямому потоку ПГ добавляется поток ПГ, выходящий из техшообмен-ника TOI. Суммарный поток ПГ, охлажденный в нижней части теплообменника Т02, затем поступает в эжектор Э, откуда парожидкостная смесь идет в отделитель жидкости ОЖ. СПГ из отделителя жидкости ОЖ сливается в криогенный резервуар КР. Пары из емкости КР откачиваются с помощью эжектора Э, что позволяет снизить давление [c.371]

Азот высокой чистоты, циркулирующий в этом цикле, отбирается из колонны 7 и отделителя жидкости 8, несколько подогревается в теплообменнике 2 и сжимается в низкотемпературном компрессоре 5. Далее поток сжатого азота охлаждается в испарителе СПГ 6, затем доохлаждается и конденсируется в теплообменнике 2, после чего дросселируется в сборник жидкого N2 8. Отсюда часть жидкого азота отводится в виде готового продукта, а остальная часть в виде флегмы подается в азотную колонну. [c.399]

Перерабатываемый воздух сжимается в первой ступени компрессора 1 пор 0,6 МПа и затем поступает в адсорбционный блок 2 для осушки и очистки от СО2. После выхода из адсорбционного блока он охлаждается в теплообменнике 3 СПГ до Т = ] 73 К и затем сжимается во второй ступени компрессора / до /> = 1,5 МПа. Предварительное разделение воздуха после охлаждения в теплообменнике 4 гфоисходит в колонне высокого давления 6. Из нее потоки чистой и грязной азотной флегмы, а также поток кубовой жидкости после переохлаждения в переохладителе 7 дросселируются в колонну низкого давления 8, работающую при р = 0,5 МПа. [c.401]

Цикл с однократным дросселированием и предварительным аммиачным охлаждением и изображение его в Т — 5-диаграмме представлены на фиг. 160. Как и в предыдущем цикле, газ сжимается до 200 атм —2), после водяного холодильника газ поступает в предварительный теплообменник ПТ, где охлаждается обратными газами (2—2 ), затем поступает в аммиачный теплообменник АТ, где охлаждается испаряющимся аммиаком до —45-ь —50° С 2 —3), затем газ поступает в основной теплообменник ОТ, где охлаждается обратными газами (3—4). В дроссельном вентиле газ дросселируется до 1 ата (4—5) и поступает в отделитель жидкости РС, разделяясь на жидкость состояния О и пары состояния 6. Обратный поток изобарически нагревается в теплообмен- [c.366]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология