Теплоносители режимы

Если условия Z + M>>iV и LM N удовлетворяются лишь С, небольшим запасом, то можно ожидать, что возмуш ения будут затухать очень медленно, хотя стационарный режим и будет устойчивым. Поэтому может оказаться желательным усилить устойчивость с помощью надлежащей системы регулирования. В других случаях некоторые обстоятельства, например, необходимость использовать имеющуюся в наличии аппаратуру, могут заставить нас вести процесс в неустойчивом стационарном режиме и пытаться поддерживать его с помощью автоматического регулятора. Самый простой способ регулирования — это измерять температуру в реакторе и изменять скорость теплоносителя в зависимости от отклонения температуры от стационарного значения. В этом случае и будет зависеть от Т Q скорость теплоотвода не будет больше линейной функцией температуры. Пусть — стационарная температура, которую мы хотим поддерживать, а скорость теплоотвода определяется уравнением (VI 1.37) [c.180]

Ограничивается также температурный режим сырьевых теплообменников. Максимально допустимая температура при давлении регенерации 3,0—4,0 МПа не должна превышать 425 °С, в связи с чем температура дымовых газов, выходящих из реакторов перед-входом в сырьевой теплообменник, должна быть снижена путем смешения с холодным теплоносителем. [c.129]

Более перспективным представляется использование для обогрева трубопроводов жидкого теплоносителя. Такой обогрев позволяет регулировать температурный режим трубопроводов, а система теплоносителя в целом удобна для утилизации тепла процесса окисления сырья и процесса сжигания вредных газов. Кроме того, система теплоносителя одновременно может быть использована для обогрева резервуаров (обогрев теплоносителем описан ниже). [c.158]

Для создания в каналах скоростей, обеспечивающих турбулентный режим течения потоков, пакеты, с небольшим количеством пластин Б каждом, соединяются последовательно по ходу теплоносителя. Один из вариантов такой компоновки показан на рис. 6.7. [c.177]

В аппаратах с вынесенной зоной кипения, а также в аппаратах с принудительной циркуляцией обеспечиваются высокие скорости движения растворов в трубках греющей камеры и вследствие этого — устойчивый турбулентный режим течения. Принимая во внимание, что разность температур теплоносителей (греющего пара и кипящего раствора) в выпарном аппарате невелика, для вычисления коэффициентов теплоотдачи со стороны жидкости используют эмпирическое уравнение [7] [c.91]

Значительно реже в химической промышленности применяются регенеративные теплообменники, в которых нагрев жидких сред происходит за счет их соприкосновения с ранее нагретыми твердыми телами - насадкой, заполняющей аппарат, периодически нагреваемой другим теплоносителем. [c.24]

Если температура исходной смеси задана, то величины Т и а можно менять, варьируя температуру теплоносителя и площадь поверхности теплообмена F. Здесь остается дополнительная степень свободы каждая из величин и F или Т и а может принимать различные значения, достаточно лишь, чтобы было выполнено соотношение (VI 1.9). При некоторых значениях параметров рассчитываемый режим может, однако, оказаться неустойчивым к малым случайным возмущениям и, следовательно, практически трудноосуществимым. Поэтому необходимым элементом расчета реактора является проверка устойчивости выбранного режима. [c.277]

При постоянной температуре теплоносителя Тс распределение концентраций реагентов и температуры по длине реактора определяется решением системы уравнений ( 111.38), ( 111.39) с граничными условиями СДО) = С, д, Т (О) = Т , заданными на входе аппарата, т. е. решением задачи Коши для системы обыкновенных дифференциальных уравнений. Известно, что в случае, когда правые части уравнений зависят от переменных непрерывным образом, задача Коши для системы обыкновенных дифференциальных уравнений всегда имеет единственное решение (см., например, [2]). Более того, это решение всегда устойчиво, так как в реакторе идеального вытеснения возмущение стационарного режима в некотором сечении реактора не влияет на реагирующую смесь в соседних сечениях и любое бесконечно малое возмущение вымывается из реактора за конечное время, не успевая разрастись до макроскопических размеров. Таким образом, всегда имеется единственный устойчивый стационарный режим реактора идеального вытеснения. [c.336]

Химические превращения в элементах печной системы протекают при постоянной температуре (изотермический температурный режим) илн в интервале температур (политермический режим). Более или менее полное приближение к изотермичности слоя материала может быть достигнуто при непрерывной компенсации теплового эффекта реакции, малых тепловых эффектах реакции и высокой теплопроводности реагентов, перемешивании теплоносителя и исходных материалов. В печах кипящего слоя температурный режим близок к изотермическому. [c.115]

Решение системы (3-8) для шахматной компоновки трубного пучка представлено на рис. 3.2 в виде зависимости т1е(г/го°" ) для нескольких значений Ао. Для потока внутри труб принят турбулентный режим течения с в=0,8и йв = 0,2. Из рис. 3.2 следует, что влияние отклонения г от Го существенно зависит от вида используемых теплоносителей, т. е. от коэффициента Ао. При малых и больших Ао, т. е. когда обтекание приближается к одностороннему, критерий Максимальное отклонение г от числа го, [c.51]

При разработке математического описания используют следующие основные допущения а) режим идеального перемешивания реакционной массы б) режим идеального перемешивания хладагента в рубашке в) режим идеального вытеснения теплоносителя в змеевике г) постоянство объема реакционной массы в реакторе д) постоянство расходов реакционной смеси, хладагента, теплоносителя. [c.66]

Сложность описания и расчета теплообмена с учетом реальных условий его протекания во многом объясняет тот факт, что в настоящее время теплообменную аппаратуру рассчитывают по моделям, предполагающим режим полного вытеснения теплоносителя либо его полное смешение. Эти крайние случаи режимов течения теплоносителя обоснованы для определенных конструкций теплообменных аппаратов и видов теплоотдачи, однако в большинстве случаев использование модели идеального смешения и вытеснения теплоносителя дает погрешность в расчете. В связи с этим возникает необходимость использования более реальных моделей движения теплоносителей, обладающих одновременно достаточной простотой. [c.69]

Обогрев кубов с помощью теплоносителей применяют в тех случаях, когда непосредственный обогрев аппарата невозможен и требуется особенно мягкий и равномерный режим нагревания. Например, применение теплоносителей необходимо при отгонке низкокипящего компонента от основной высококипящей фракции, поскольку при непосредственном обогреве в этом случае после отгонки низкокипящего компонента температура резко повышается. [c.397]

Если в качестве вторичного теплоносителя используется холодильный агент, АВО рассчитывают на режим конденсации. В системах воздушного охлаждения вспомогательные холодильные циклы подключаются к АВО в различных комбинациях, но в любом варианте комбинированной схемы холодильный цикл должен рассматриваться как вспомогательный, повышающий эффективность и надежность воздушного охлаждения. --------------------- [c.43]

Возможны следующие методы теплотехнических и аэродинамических испытаний АВО при постоянном расходе теплоносителей, при переменном расходе теплоносителей, при постоянном расходе продукта и переменных температурах воздуха и продукта, при увлажнении охлаждаемого воздуха. В каждом из указанных методов при измерениях остаются неизменными те или иные параметры, характеризующие режим работы АВО. [c.60]

Во время испытаний АВО на одном режиме фиксируют все необходимые параметры, характеризующие режим работы аппарата по температуре, расходу и давлению теплоносителей. Измерения проводят равномерно с интервалом не менее чем 20—30 мин. [c.63]

Режим движения теплоносителя в трубном пространстве является турбу лентным, поэтому коэффициент теплоотдачи 0,2 следует рассчитать по той же формуле, что и коэффициент кь [c.53]

Полученное числовое значение критерия Рейнольдса указывает на ламинарный режим движения теплоносителя и на необходимость расчета коэффи-диента теплоотдачи от конденсата к наружной поверхности пучка по уравнению [38, с. 100] [c.182]

Режим движения теплоносителя — турбулентный, поэтому коэффициент-теплоотдачи со стороны воды находится по уравнению [c.183]

Весьма важное значение имеет регулирование процесса движения катализатора через всю систему при уменьшении скорости против нормальной катализатор выпадает из потока, при увеличении — уносится, создавая завалы, зависания или пустоты в аппаратах и транспортных стояках. Помимо опасности проскока реакционного газа из реактора в регенератор или воздуха из регенератора в реактор и образования в аппаратуре взрывоопасных смесей нарушается термический режим процесса, поскольку катализатор выполняет также функции теплоносителя. [c.330]

Периодические процессы синтеза аминов из хлорпроизводных проводят в автоклавах с мешалкой и рубашкой для подогрева реакционной массы паром (или высокотемпературными теплоносителями) и охлаждения водой. Непрерывные процессы осуществляют в трубчатых реакторах с трубами малого диаметра, что позволяет уменьшить толщину стенок и турбулизовать режим движения жидкости. Одним из вариантов является проведение реакции в системе из подогревателя и адиабатического реактора — в первом аппарате реакционная масса нагревается до нужной тем- [c.277]

Периодический химико-технологический процесс осуществляется в реакторе объемного типа при условии, что реакционная смесь, меняющая свои свойства по мере протекания реакции, находится в одном и том же аппарате, т. е. при неизменной конструкции аппарата и перемешивающего устройства. Изменять в процессе синтеза можно только расход или температуру теплоносителя (хладагента). Поэтому расчеты реакторов объемного типа должны вестись по условиям выполнения требований для наиболее тяжелых с точки зрения теплообмена стадий технологического процесса. Требования, предъявляемые к реакторам объемного типа, существенно зависят от протекаемого процесса. Для полностью гомофазных процессов влияние конструктивных и эксплуатационных параметров процессов сказывается, во-первых, через тепловой режим в аппарате, так как температура влияет на константу скорости реакции [8], а во-вторых, через гидродинамический режим. Соотношение времени гомогенизации , зависящей от организации гидродинамических процессов в реакторе (тг), и времени, необходимого для достижения заданной степени превращения (тн), определяет такое влияние. Для реакций первого порядка Тн имеет вид [c.13]

Рассмотрим вначале обогрев с помощью насыщенных паров теплоносителей, причем применительно к реакторам с греющими рубашками, т. е. применительно к условиям конденсации паров на вертикальной стенке. При этом, как известно (2, 15, 16], возможны три режима конденсатной пленки чисто ламинарный режим, т. е. режим, при котором критерий Рейнольдса для стекающей конденсатной пленки Ке меньше его критического значения Ке р, ламинарный по критерию Ке режим, но в котором возможно волнообразное течение, и, наконец, турбулентный режим, для которого справедливо соотношение Не >Ке . [c.58]

Движущую силу теплопередачи Д/ определяют по заданной температуре в слое /сл и температуре хладагента (теплоносителя) ixл В кипящем слое благодаря перемешиванию наблюдается высокая интенсивность переноса теплоты от зерен катализатора к поверхности теплообмена (или в обратном направлении), в результате чего обеспечивается изотермический режим по высоте слоя и по его сечению. [c.115]

Часто сушку и прокаливание проводят в одном аппарате, разделенном на соответствующие зоны, например, в печи шахтного типа. Кроме таких печей применяют различные прокалочные реакторы с кипящим слоем. Реже используют печи туннельного типа. В малотоннажных производствах нашли применение муфельные электрические печи. При совмещении термообработки с обкаткой катализаторов для получения сфероидальных частиц или удаления поверхностных отложений перспективно использование вращающихся барабанных печей. В качестве теплоносителя используют воздух или топочные газы. В последнем случае необходимо предварительно проанализировать влияние компонентов газовой смеси на качество получаемого катализатора. Поскольку во многих случаях при прокаливании необходима окислительная атмосфера, следует предусматривать меры по обеспечению достаточного количества кислорода в зоне термообработки [c.251]

С целью выбора конструкции вихревой сушилки нами проведены предварительные опыты по сушке катализаторной суспензии в скоростном потоке газа в стандартной трубе Вентури. Выяснилось, что необходимо внести изменения в конструкцию трубы и режим ее работы. В этой связи в качестве основного конструкционного элемента аппарата была принята модель сушильной камеры (1) с конфузорным и диффузорно-цилиндрическим участками, распылителем (2) и патрубками (3, 4) для тангенциально-осевой подачи теплоносителя в камеру сушки (рис. 3.6а). [c.154]

Регенерированный гликоль отбирается из испарителя 5 горячим насосом 6, охлаждается в теплообменниках 3 холодным потоком НДЭГ, поступающим на регенерацию с установки осушки, после чего направляется в емкость 7 сбора РДЭГ, а оттуда насосом 8 на установку осушки (орошение абсорбера). Концентрация регенерированного раствора диэтиленгликоля составляет 98,5-99,0 % (массовая доля) в зависимости от летнего или зимнего режима работы установки осушки газа. Водяные пары и выделившийся из гликоля растворенный в нем газ при температуре 80-85 С отводятся с верха десорбера 4 в кон-денсатор-холодильник 9 (аппарат воздушного охлаждения). Водяной пар конденсируется, и образовавшаяся вода собирается в рефлюксную емкость 10, откуда насосом 11 она частично возвращается на верх десорбционной колонны в виде орошения (примерно 25-50 % отпариваемого количества) для снижения уноса гликоля с водяными парами, а остальное ее количество отводится в дренажную систему. Несконденсировавпгаеся газы откачиваются водо-кольцевым вакуум-насосом 12 в атмосферу или на факел. На УКПГ-2 Ямбургского месторождения также применена вышеописанная паровая регенерация гликоля. На остальных УКПГ используются установки регенерации ДЭГ с его нагревом в змеевиках печей без применения промежуточного теплоносителя. Режим работы установок - вакуумный. Кроме того, предварительный подогрев насыщенного раствора гликоля осуществляется за счет утилизации тепла горячего продукта (РДЭГ), проходящего через трубный пучок встроенного в куб колонны регенерации рекуперативного теплообменника. Принципиальная схема такой установки приведена на рис. 1.10. В ее состав входят колонна регенерации (десорбер) 1 со встроенным в нижней части рекуперативным теплообменником 2 РДЭГ - НДЭГ , вертикальная цилиндрическая печь 3, холодильник 4 (ABO), рефлюксная емкость 5, насосы 6. 7, 8 для подачи и отвода гликоля и рефлюксной жидкости на орошение верха колонны, а также вакуумный насос 9 для откачивания несконденсировавшихся паров. [c.27]

На рис. 63 показана усовершенствованная установка стабилизации, обеспечивающая нормальный гидродинамический режим работы колонн при уменьшении объема и облегчения сырья за счет подачи в куб АОК предварительно нагретого газа сепарации из ВХ0Д1ЮГ0 сепаратора 1. Этот газ в основном состоит из метана и этана и действует как отдувочный газ. Положительный эффект обеспечивается комбинированным воздействием нескольких факторов. Наличие метан-этановой фракции в нижней части колонны по[тжает парциальное давление компонентов Сз-Ь, вследствие чего снижаются необходимое паровое число и соответственно требуемая тепловая нагрузка на печь. Кроме того, эта нагрузка снижается за счет воздействия отдувочного газа как теплоносителя. [c.211]

VIII. Санитарно-технический раздел включает пояснительную записку и графическую часть по отоплению и вентиляции, водоснабжению и канализации. В разделе отражают требуемое количество тепла и электроэнергии для отопления, систему вентиляции, кондиционирования воздуха и горячего водоснабжения выбор системы отопления (воздушная, водяная, паровая), нагревательных приборов и теплоносителей использованный принцип вентиляции производственных помещений и рациональные схемы воздухообмена с указанием источников активных газовыделений (количество вредностей) и тепловыделений и способов локализации вредностей с очисткой перед выбросом в атмосферу воздухообмен, долю аэрации, выбор аэрационных устройств с учетом теплонапряженности помещений и дистанционное управление ими экспликацию оборудования и аэрационных устройств источники водоснабжения, требуемый расход воды, сооружения, системы и схемы водоснабжения источники образования, количество, состав загрязнений и режим сброса промышленных, хозяйственно-фекальных и ливневых сточных вод сооружения, системы и схемы канализации, методы очистки и обезвреживания сточных вод, место выпуска в водоем экспликацию оборудования. [c.53]

Хорошо известно, что режим идеального вытеснения недостаточное условие для пол> чения достоверных данных. Весьма важно, чтобы реактор был изотермичен, так как отклонения от изотермичности могут привести к большему искажению данных по кинетике основных реакций, чем эффекты неоднородностей потока. Для обеспечения изотермичности слоя катализатора используют различные приемы. В частности, одним из эффективных приемов является помещение реактора с катализатором в псевдоожижений слой нагретого песка [30]. В бане с псевдоожиженным слоем теплоносителя устанавливается равномерный тепловой режим, соответственно и в реакторе или системе последовательно соединенных реакторов по всей высоте слоя обеспечивается изотермичность. Температура реактора зау меряется термопарой, прикрепленной к наружной стенке. Указанный способ подвода тепла имеет определенные трудности ввиду необходимости поддержания теплоносителя в псевдоожиженном состоянии длительное время. Однако он является наиболее рациональным, так как отпадает необходимость загрузки в реакторы инертной насадки для фиксации слоя катализатора в зоне равномерного температурного поля, как это делается обычно в реакторах с подводом тепла через стенку от электронагревательной спирали (см. рис. 3.15). В показанном на этом рисунке типе реактора изотермичность обеспечивается в ограниченной зоне ввиду больших теплопотерь через верхний и нижний фланцы. Реактор такого типа обычно используется при проведении экспериментов с большой глубиной превращения в длительных опытах. Недостатком такого типа реактора является ухудшение показателей по селективности катализатора из-за протекающих реакций термодеструк-цни в зоне инертной насадки над входной зоной катализатора. Этот реактор также может быть приспособлен для проведения опытов с малой степенью преврашения, т. е. при высоких значениях объемной скорости подачи сырья [35]. Суть такого приспособления заключается в том, что внутрь пустого реактора помещается [c.91]

Обеспечение теплового режима аппарата может быть достигнуто поддержанием постоянства температуры отходящих газов на выходе из барабана. Это требует строгого соотношения расходов природного газа и первичного воздуха. Кроме того, необходимо стабилизировать расход вторичного дутья и манометрический режим аппарата. Следует предусмотреть дополнительную автоматическую отсечку природного газа в топку при прекращении подачи пульпы на распыление. Однако при этом необходимо обеспечить соответствующую линейную скорость высушиваемого материала такой, чтобы в любом сечении по длине барабана влажность и время пребывания нитрофоски соответствовали температурному уровню теплоносителя, при котором исключается тепловое разложение продукта, контакпируемого с теплоносителем. [c.60]

Теплообменник типа смешение — смешение (рис. 1[-15). Математическое описание теплообменника в данном случае задают системой уравнений типа (11,20), относящихся к обоим теплоносителям. Интенсивность источника тепла при этом чпределяется соотнонлепием (И,28). Стационарный режим теплообменника можно вписать нестационарными уравнениями, в которых производные по времени пола- [c.62]

Они представляют собой различного вида теплообменники, в трубках (реже — в межтрубном пространстве) которых находится катализатор (рис. VI 1.4). В качестве теплоносителя применяют газы, высококипящие органические теплоносители, расплавленные металлы (натрий, ртуть, сплавы), расплавленные соли. Температуру в кипящих банях регулируют, изменяя давление инертного газа (азота) над уровнем теплоносителя в бане. Если теплоноситель не является кипящей жидкостью, применяют искусственную циркуляцию (лцбо прокачивают теплоноситель через систему реактор — теплообменник, либо устанавливают мешалку в самом реакторе). Из-за малой теплоемкости и низких коэффициентов теплоотдачи газы в качестве теплоносителей применяют только для проведения реакций с относительно малым тепловым эффектом. [c.267]

При фиксированных значениях параметров процесса концентрации реагентов и температура в реакторе определяются совместным решением уравнений (VII.2), (VII.5) или (VII.7), (VII.8). Легко заметить, что эти уравнения полностью эквивалентны уравнениям материального и теплового балансов на внешней равнодоступной поверхности катализатора (см. раздел II 1.3). oглi нo полученным там результатам, при определенных условиях система уравнений материального и теплового балансов может иметь несколько решений, соответствующих однозначно заданному набору характерных параметров процесса. Появление множественных режимов возможно в случае, когда реакция ускоряется одним из ее продуктов или тормозится одним из исходных веществ, а также в случае экзотермической реакции со значительным тепловым эффектом. В этих условиях при плавном изменении температуры исходной смеси или теплоносителя температура реактора изменяется скачком в критических точках перехода между режимами поэтому на графике зависимости Т от Т появляется характерная гистерезисная петля (как на рис. III.4). Заметим, что, в отличие от процессов на внешней поверхности зерна, при проведении процесса в реакторах идеального смешения возможна ситуация, когда не только промежуточный, но и один из крайних режимов становится неустойчивым. Рассуждения, основанные на анализе стационарных уравнений, которые привели к условию неустойчивости (III.51), доказывают только неустойчивость промежуточного режима, но еще не свидетельствуют об устойчивости тех режимов, для которых неравенство (III.51) не удовлетворяется. Более того, существует область значений параметров процесса, в которой имеющийся единственный стационарный режим реактора [c.277]

Регулированве. В случае, когда режим процесса оказывается неустойчивым, он может быть стабилизирован с помощью надлежащим образом выбранной системы автоматического регулирования. В обтцем случае регулятор воздействует на параметры процесса, изменяя их в зависимости от измеряемых отклонений от стационарного режима. Чаще всего контролируется температура реакции, а регулирование осуществляется путем изменения температуры теплоносителя Г<.. Если последняя изменяется пропорционально (с коэффициентом пропорциональности А) отклонению температуры от стационарного значения, то [c.333]

На теплообмен конвекцией существенное влияние оказывает гидродинамический режим движения теплоносителя и обрабатываемого материала. Режимы движения обрабатываемого материала бывают следующие 1) плотный, когда движение твердых мелкокусковых материалов в слое является результатом перегребания и пересыпания (это основной процесс для. многоподовых печей с вращающимся барабаном, сульфатсоляных и глетных печей) 2) плотный — фильтрующийся — основной процесс для известковообжигательных, фосфоритообжигательных шахтных печей 3) кипящий (псевдоожиженный, взвешенный) слой 4) газовзвесь (псевдогазовый). [c.58]

Температурный режим печной среды определяется тепловыми состояниями ее газовой, жидкой и твердой фаз, зависящими от режима сжигания топлива, теплопередачи через футеровку муфельных печей. Им характеризуется протекание печных процессов. Печная среда может быть как теплоносителем (эпергетпческой базой термотехнологических процессов), так и охладителем. [c.114]

Для внутреннего теплоносителя примем турбулентный режим течения с коэффициентами С5в=0,022, С ,д = 0Д84, Лв = 0,8 и Дв = 0,2, для наружного — смешанный режим течения с коэффициентами С н и из нормативов [34, 35]. Тогда имеем при 1 = в значение /гг(6 +1)=3,6, а /=н. Для удобства построения номограмм введем вспомогательные функции [c.52]

Так как / j = onst, Arij — O, Aaj=0 (для теплоносителей рассматривается один и тот же режим течения), то коэффициенты или Дф постоянны для сопоставляемых решеток. Вследствие этого отношения A tAx, Д2/Д1 будут зависеть лишь от пространственного расположения каналов. [c.80]

Расход охлаждаемого й конденсируемого теплоносителя определяют в соответствии с требованиями Правил 28—64 (см. разд. 2 этой главы). Определять расход теплоносителя следует не по средним значениям измеряемых величин за весь режим, а по каждому измерению в отдельности с последук им осреднением этих значений. Для стандартных сужающих устройств в комплекте с лабораторными и-образными дифманомет- [c.66]

При числовом значении Rei p=117650>10 режим движения теплоносителя является турбулентным и коэффициент теплоотдачи а, можно рассчитать по формуле М. А. Михеева [19, с. 89] [c.53]

Теплообмен при ценном режиме осуществляют не только в теплообменниках с непосредственным контактом теплоносителей, но и при размещении теплообменных элементов (пучков труб, змеевиков) в слое пены. Теплоотдачу от поверхностей, погруженных в газожидкостную систему, изучали многие исследователи [234, 285, 408 и др.]. В подавляющем большинстве этих работ гидродинамический режим газожидкостной системы, в которой размещались теплообменные поверхности, был барботажный либо переходным (см., например, [73, 384, 399]) ти режимы характеризуются следующими значениями скорости газа 0,01—0,5 м/с (барботажный) и 0,6— 0,9 м/с (переходный к развитому пенному ежиму). Все авторы отмечают тот факт, что при введении газа в слой жидкобти, [c.111]

Температурный режим в нитраторе поддерживался с помощыо двух термостатов, связанных с ванной двумя рециркуляционными линиями, снабженных центробежными насосами в качестве побу-. дителей. В одном из термостатов происходило охлаждение теплоносителя добавлением льда. В термостате был установлен электро-контактный ртутный термометр, используемый для целей визуального контроля температуры и для сигнализации. В рециркуляционной системе термостата охлаждения расход теплоносителя измерялся с помощью стеклянного ротаметра. При дистанционном переключении трехходового крана теплоноситель подавался [c.183]