Промежуточные мощности доз

Влияние электрического режима плавки. Стойкость футеровки стен, как и стойкость сводов электрических печей, снижается с увеличением вместимости печи. На большегрузных печах усиливается явление дикой фазы, связанное с выделением различной мощности на электродах при пропускании тока одинаковой силы — на одном из электродов выделяется максимальная мощность ( дикая фаза), на другом — минимальная ( мертвая фаза) и на третьем — промежуточная мощность, часто близкая к максимальной. [c.111]

Установки первичной перегонки нефти и ректификации углеводородных газов имеют наиболее развитые системы теплообмена, которые предназначены для максимального использования тепла уходящих потоков и повышения термодинамической эффективности процесса. Для теплообмена используют следующие потоки пародистиллятные фракции, боковые погоны и остатки атмосферной и вакуум/ной колонн, промежуточные циркуляционные орошения, дымовые газы и промежуточные фракции и потоки с других технологических узлов комбинированных установок. Благодаря эффективному, использованию тепла го рячих потоков сырую нефть удается предварительно нагреть до 220—230 °С, уменьшая тем самым тепловую мощность печей на 20—25%- В результате утилиза-ции тепла горячих нефтепродуктов значительно уменьшается расход охлаждающей воды. [c.313]

Проведенные на современных установках АВТ мероприятий позволили значительно увеличить их мощность по сравнению с проектной. Благодаря использованию вторичных энергоисточникоВ горячих потоков — нефтепродуктов и дымовых газов — значитель но повысилась температура предварительного подогрева нефтяного сырья для нужд установки и предприятия можно производить больше водяного пара повысился коэффициент энергоиспользования. Применение промежуточных циркуляционных орошений в колоннах способствовало оптимизации теплового режима ректификационных колонн и урегулированию температурного градиента отдельных секций колонн. Внедрение новых методов расчетов колонн, систем орошений, использование новых, более эффективных клапанных тарелок — все это обеспечило улучшение технологических показателей колонн (уменьшение температурного налегания фракции, улучшение фракционного состава дистиллятов и др.). [c.231]

Качество работы установок АТ во многом зависит от схем отдельных технологических узлов, в первую очередь от различных по конструктивному оформлению схем узлов перегонки нефти. Ректификационные колонны атмосферной части при одинаковой мощности имеют разные размеры, разное число тарелок. Режим работы колонн, особенно в случае применения клапанных тарелок, изучен недостаточно. Нужно более тщательно изучить системы орошения колонн, эффективность и количество циркуляционных промежуточных орошений, поскольку наблюдается несоответствие проектного количества циркулирующей флегмы и фактического. Особенно важно установить факторы, влияющие на число тарелок, предназначенных для отдельных фракций, поскольку на установках АВТ это число меняется в широких пределах. Так, по схеме с однократным испарением на каждый отбираемый дистиллят приходится по 7—8 тарелок, а при наличии двух ректификационных колонн—по 11—17. В то же время четкость погоноразделения в основных колоннах по обеим схемам практически одинакова. Ректификация и способы регулирования температурных режимов в колоннах также осуществляются по-разному. В колоннах может быть или одно острое орошение или еще дополнительно промежуточное циркуляционное орошение. [c.232]

Необходимо отметить, что в случае производства на установке-оксосинтеза только к-пропапола, т. е. без выделения чистого-пропионового альдегида в качестве промежуточного продукта, показатель себестоимости уменьшится примерно на 5 руб. заг счет исключения затрат на дистилляцию пропионового альдегида. Капитальные затраты будут ниже на 7 руб. в расчете на 1 т годовой мощности. [c.59]

Между секциями размещены промежуточные воздухоохладители. Приводом компрессора служит электродвигатель номинальной мощностью 80б кВт, напряжением 6000 В, со скоростью вращения 2460 об/мин. Компрессор имеет два редуктора / и 5. [c.285]

Многоуровневый иерархический подход с позиций современного системного анализа к построению математических моделей позволяет предсказывать условия протекания процесса в аппаратах любого типа, размера и мощности, так как построенные таким образом модели и коэффициенты этих моделей позволяют корректно учесть изменения масштаба как отдельных зон, так и реактора в целом. Конечно, данный подход весьма непрост в исполнении. Чтобы сделать его доступным для широкого круга специалистов, необходимо сразу взять ориентацию на использование интеллектуальных вычислительных комплексов, которые должны выполнять значительную часть интеллектуальной деятельности по выработке и принятию промежуточных решений. Спрашивается, каков конкретный характер этих промежуточных решений Наглядные примеры логически обоснованных шагов принятия решений, позволяющих целенаправленно переходить от структурных схем к конкретным математическим моделям реакторов с неподвижным слоем катализатора, содержатся, например, в работе [4]. Построенные в ней математические модели в виде блоков функциональных операторов гетерогенно-каталитического процесса совместно с дополнительными условиями представлены как закономерные логические следствия продвижения ЛПР по сложной сети логических выводов с четким обоснованием принимаемых решений на каждом промежуточном этапе. Каждый частный случай математической модели контактного аппарата, приводимый в [4], сопровождается четко определенной системой физических допущений и ограничений, поэтому итоговые математические модели являются не только адекватными объекту, но обладают большой прогнозирующей способностью. Приведенная в работе [4] логика принятия промежуточных решений при синтезе математических описаний гетеро- [c.224]

Увеличение числа установок гидрокрекинга и их суммарной мощности привлекли внимание исследователей к изучению физико-химических закономерностей процесса. Действительно, большинство реакционных устройств для проведения гидрокрекинга в одну или две ступени представляет собой многосекционные адиабатические аппараты с промежуточными вводами водород-содержащего газа. Определение оптимального распределения объемов катализатора по секциям, потоков сырья и водородсодержащего газа не может быть выполнено обычными методами физического моделирования и требует проведения точных количественных расчетов на основе изучения химизма процесса, его кинетических закономерностей, термодинамических параметров. [c.353]

Многоступенчатый компрессор (рис. 15.2, в) состоит из нескольких секций (при показателе адиабаты /г = 1,40 до трех ступеней в каждой) с промежуточным охладителем X. Промежуточное охлаждение необходимо для экономии мощности путем приближения процесса ступенчатого сжатия к изотермическому (подробнее см. 79). Число промежуточных охлаждений устанавливают, сопоставляя экономию мощности компрессора с дополнительными затратами на охлаждение и усложнение компрессорной установки при увеличении числа охладителей [18, с. 160]. [c.187]

Если компрессор работает при конечном давлении, которое меньше номинального, то это сказывается главным образом на последней (2-й) ступени, в которой уменьшается степень повышения давления. Как следствие этого, возрастают объемный коэффициент и объемный расход газа на входе в 2-ую ступень. Новому соотношению и Ун (г-1) соответствует пониженное давление в коммуникации. В свою очередь, хоть и в меньшей мере, чем в г-й ступени, это приводит к повышению объемного коэффициента в предпоследней ступени и к уменьшению начального давления этой ступени и конечного давления предыдущей. Таким образом, снижение давления на выходе компрессора вызывает падение всех промежуточных давлений и перераспределение степеней повышения давления, что заметнее проявляется в последней ступени. Поскольку степень повышения давления в первой ступени все же снижается, то объемный расход газа на входе компрессора при пониженном конечном давлении возрастает, причем с увеличением числа ступеней этот эффект становится менее заметным. Мощность компрессора при этом падает, главным образом за счет разгрузки последних ступеней. Повышение давления на выходе сверх номинального по соображениям безопасности не допускается и ограничивается предохранительным клапаном. [c.248]

Тепловой анализ потоков продуктов. В соответствии со списком компонентов, подлежащих разделению, производится оценка температур кипения и энтальпии продуктов. Определение состава и количества каждого из продуктов производится на основании уравнений материального баланса. Рассматриваются не только конечные, но и все промежуточные потоки сверху и снизу колонн. Перебор допустимых вариантов технологических схем (с учетом введенных и выявленных ограничений) позволяет определить потоки, способные к рекуперации тепла. Для верхних продуктов как источников тепла производится также оценка флегмового числа, обеспечивающего требуемую мощность. Предполагается, что теплом могут обмениваться верхние и нижние продукты ректификационной колонны, выделяемые в различных колоннах, и если температуры кипения их отличаются не менее чем на At [63]. [c.145]

Таким образом, наряду со списком компонентов формируется список потоков промежуточных продуктов. Для каждого из них указываются количество, состав, температура кипения, энтальпия, признаки конечного продукта рекуперации, флегмовое число, необходимое для обеспечения мощности потока как источника тепла. [c.145]

Как было отмечено выше, при создании химических производств большой мощности особое значение приобретает интенсификация процессов, возможно более полное использование исходного сырья, минимальное загрязнение окружающей среды не-прореагировавшими исходными, промежуточными и побочными продуктами химических процессов. [c.130]

Параллельная технологическая связь (рис. УП-2, б) применяется для повышения производительности и мощности ХТС, а также при параллельном получении на базе одного исходного вещества двух или нескольких промежуточных продуктов, идущих на производство одного целевого продукта. Примером системы с параллельными технологическими связями между элементами является ХТС производства этиленоксида, в которой параллельно работают четыре каталитических реактора. [c.173]

К числу важнейших задач, поставленных перед нефтеперерабатывающей промышленностью СССР, относится углубление переработки нефти с целью получения максимального выхода моторных топлив высокого качества и сырья для нефтехимического синтеза. Одним из наиболее распространенных процессов, обеспечивающих эффективное решение этих проблем, является каталитический крекинг флюид (ККФ). Это обусловливается следующими его достоинствами осуществление процесса при низком давлении и в аппаратах простой конструкции наличием значительных ресурсов сырья, начиная с керосино-газойлевой фракции и кончая гудроном высокими выходами (до 90%) ценных продуктов высокооктанового бензина, легкого газойля-компонента дизельных топлив, сжиженных газов -сырья для производства метил-третичного бутилэфира (МТБЭ) и алкилатов, тяжелого газойля - сырья для производства технического углерода, игольчатого и электродного кокса возможностью повышения мощности установок и их блокирования с другими возможностью удовлетворительного решения проблем безостаточной переработки нефти и охраны окружающей среды более высоким по сравнению с термическим крекингом качеством продуктов. В продуктах ККФ практически отсутствуют сухие газы (С1 и Сг), промежуточные продукты реакций уплотнения (например, смолы, асфальтены и карбены, образующие крекинг-остаток), меньше непредельных, больше парафиновых углеводородов изомерного строения, ароматических углеводородов и кокса, бедного водородом. Это свидетельствует о более глубоком протекании реакций распада, изомеризации и перераспределении водорода. Бензин обогащается водородом за счет ароматизации средних фракций и образования кокса, весьма бедного водородом. [c.102]

Контактный аппарат проектной мощностью 60 т кислоты в сутки, работающий по схеме ОК с четырьмя слоями катализатора и промежуточными теплообменниками (табл. 4, 5). Такие значения Ей также обеспечивают практически однородный профиль [4]. Зададим неоднородность, равную 40% (А = 20,0%) (табл. 6). [c.129]

Меньший показатель адиабаты углеводородных газов, по сравнению с показателем для возДуха, является причиной более низких производительности, температуры в конце сжатия и потребляемой мощности. Выделение конденсата в цилиндрах при компримировании газа приводит к вымыванию смазки и нарушает нормальную работу компрессора. Выделяющийся в промежуточных холодильниках конденсат углеводородных газов должен быть отделен от газа перед подачей в следующую ступень компрессора. [c.113]

Характерными для систем этого уровня иерархии являются подсистемы с большой единичной мощностью, что приводит к относительному снижению капиталовложений в промышленные установки. Возможные отрицательные последствия при внеплановой остановке таких подсистем можно предупредить путем включения соответствующих промежуточных хранилищ для полупродуктов или продуктов. Кроме того, транспортные подсистемы (например, трубопроводы) позволяют выбрать оптимальные места расположения эт х объектов (подсистем переработки сырья вблизи места нахождения сырья, получения конечных продуктов вблизи потребителей). ХТС этого уровня охватывает химическую промышленность не только одной страны, но и нескольких стран например, нефтепровод Дружба связывает СССР с другими странами. [c.8]

Дихлорэтан является хорошим растворителем, но его применение для этой цели ограничивается довольно высокой токсичностью. Наибольшей мощности достигло производство 1,2-дихлорэтана, используемого в качестве промежуточного продукта, особенно для синтеза вииилхлорида, винилиденхлорида, этилен-диамина, полисульфидного каучука — тиокола (—СН СИзЗ —) , четыреххлористого углерода, перхлорэтилена, 1,1,1-трихлорэтана и др. [c.400]

УЗС-10 — автоматический стационарный щитовой прибор постоянного действия. Его выпускают в комплекте с электро-контактными датчиками и исполнительными механизмами, предназначенными для предотвращения или локализации аварий. Устройство состоит из блока логики, принимающего сигналы, от контактных датчиков, световой и звуковой сигнализации и передающего сигналы через блок промежуточных реле на исполнительные механизмы блока промежуточных реле, предназначенного для приема сигналов с блока логики, размножения их и усиления по мощности. [c.93]

В работе [24] было показано, что с помощью полуэмпирической теории турбулентного переноса можно обобщить различные случаи конвективного теплообмена. Это дает право считать возможным определение коэффициента теплоотдачи к стенке теплообменного элемента от газожидкостной смеси по уравнению (11.38). Однако необходимость нахождения на промежуточных стадиях таких величин, как мощность перемешивания, газосодержание, динамическая скорость, делает этот метод расчета неоправданно громоздким. Причем нарастание возможных ошибок на промежуточных стадиях расчета, неизбежных при использовании эмпирических уравнений, может дать значение коэффициента теплоотдачи с большой погрешностью. В связи с этим более надежными следует в данном случае признать эмпирические уравнения, полученные при непосредственном изучении теплообмена. [c.125]

По фракционному составу сырье можно разделить на четыре группы легкое, тяжелое дистиллятное, широкого фракционного состава и промежуточного состава. На рис. 1 приведены кривые разгонки нескольких дистиллятов указанных групп. Обычно сырье делят на две группы первая группа — легкое сырье (керосино-ди зельная фракция), перерабатываемое в две ступени для получения компонента авиационного бензина и получаемое при атмосферной перегонке малосернистых нефтей вторая группа —тяжелое, сырье, в основном дистиллятное, с пределами выкипания 350—500 °С, получаемое при вакуумной перегонке обычно сернистых нефтей. Однако такого сырья в ряде случаев бывает недостаточно (не более 50% масс.) для загрузки мощностей каталитического крекинга, поэтому в данную группу сырья входят также тяжелые дистилляты от вторичных процессов — коксования, деасфальтизации и побочные продукты масляно-парафинового производства. [c.17]

Реакции образования спиртов Сг—Се в большинстве своем сильно экзотермичные, и важной особенностью процесса является надежный отвод и утилизация выделяющегося тепла. При больших мощностях установок для оптимального регулирования температуры катализатора предпочтительно применение адиабатического многослойного реактора с промежуточным охлаждением. Изменяя режим процесса и состав катализатора, можно регулировать содержание спиртов Сг—Св в получаемой смеси в пределах 15—50% (масс.). Содержание воды в спиртовой смеси колеблется от 5 до 35% (масс.), ее удаление, а также очистка спиртовой фазы осуществляются с помощью экстрактивной и азеотропной перегонки. Аналогичный процесс разработан в Италии, где он реализован на крупной опытнопромышленной установке. [c.116]

Задача 111.23. Метан при 20° С подвергается многоступенчатому сжатию от 1,5 до 90 ат с промежуточным охлаждением до начальной температуры. Определить увеличение потребляемой мощности при нарушении работы промежуточных холодильников и охлаждении газа только до 40° С, Сжатие считать адиабатическим (показатель адиабаты A=l,31). [c.95]

В первом положении обмотки получают полную мощность, во втором (промежуточном) — мощность ограничена прерывистой по-, дачей электроэнергии (импульсами), в третьем — обмотка отклю-1 чена. % [c.350]

С помощью экспериментальных значений промежуточных мощностей доз 1, полученных для этих трех случаев (разд. 2.2.1), можно рассчитать — константу скорости реакции отрыва атома И радикалом, если известны С(Й) и к. Принимая С(К) = 5—6 я к =-= 3,4-10 л1моль-сек, получаем для к значения 16, 31 и 63 л1моль-сек для систем циклогексан — циклопентан, циклогексан — неопентан и циклогексан — 2,2,4-триметилпентан соответственно. [c.50]

Для экспериментального определения характеристик унифицированных элементов проточной части центробежных компрессоров необходимо располагать специальным опытным стендом или. лучше стендами для исследования концевых и промежуточных модельных ступеней. Наиболее удобными, как показывает практический опыт многих предприятий, являются ступени, у которых наружный диаметр колеса находится в пределах О, = 0,25 - -0,35 м. Обычно такие диаметры являются минимальными в рядах унифицированных колес. При меньших диаметрах затруднительно вьпюлнение дренирования в характерных сечениях элементов проточной части и, если требуется, проведение специальных измерений, таких, например, как траверсирование потока. Применение больших диаметров приводит к резкому увеличению мощности, необходимой для привода ступени, и, кроме того, к увеличению массы деталей стенда, что затрудняет оперативную работу на моделях, а для герметичных стендов — уплотнение поверхностей разъема из-за их больших размеров и, следовательно, недостаточной жесткости фланцев сопрягаемых деталей. [c.124]

Иногда работа карбюраторного двигателя сопровождается гром-кп.м стуком и другими неполадками, называемыми детонацией. Детонация приводит к перегреву двигателя, снргжению его мощности, разрушению деталей шатунно-поршневой группы и т. д. Причиной детонации могут быть различные факторы, связанные с химическим составом топлива, конструктивными особенностями д] игателя, степенью ся<атия и т. д. Из жидких углеводородов, входящих в состав бензинов, наибольшей способностью вызывать детонацию обладают парафиновые углеводороды нормального строения. Парафиновые углеводороды изостроения и ароматические углеводороды, наоборот, характеризуются наивысшей антидетонадионной способностью, нафтены и олефины занимают промежуточное положение. [c.101]

Сочетание той или иной разновидности платформинга с промежуточной или конечной экстракцией ароматических продуктов реакции породило новые фирменные варианты комбинированных процессов, такие, как процесс рексформинга фирмы Ю. О. Ц. или изоплюс фирмы Гудрн [133]. Первая промышленная установка рексформинга была пущена в Детройте на нефтеперерабатывающем заводе фирмы Аврора [134] на базе введенной в эксплуатацию в 19Ш г. установки платформинга мощностью 1120 м /сут. [c.294]

Он был включен в замкнутую систему (фиг. 28). Компрессор вращался через промежуточный вал 13 электродвигателем ПН-290 14 постоянного тока мощностью 19 кет. Напряжение постоянного тока, подаваемого к электродвигателю от общей электросети, регулировалось умформером мощностью 17 кет, с помощью которого также плавно изменялось и поддержива- [c.90]

Ограничение температуры сжимаемого газа — не единственная причина применения ступенчатого сжатия, которое используется и в компрессорах без смазки цилиндров. Дело в том, что при расчленении процесса повышения давления газа на ступени с промежуточными охлаждениями работа изменения давления совершается при меньших удельных объемах, благодаря чему достигается экономия мощности. Вместе с тем увеличиваются потери в клапанах и межступенных коммуникациях, усложняются компрессор и вся компрессорная установка за счет охладителей и коммуникаций, так что для данного значения е существует некоторое рентабельное число ступеней, зависящее от соотношения между стоимостью машины и затратами энергии на сжатие газа. [c.243]

В связи с этим в химической технологии возникли принципиально новые научно-технические задачи 1) обеспечение работы химических производств и агрегатов в оптимальном режиме по экономическим и энерго-технологическим показателям 2) передача функций управления самому агрегату через организацию материальных и энергетических потоков в агрегате, т. е. агрегат должен быть кибернетически организован 3) обеспечение надежности функционирования химического производства и агрегата 4) проблема оптимальной предельной мощности агрегата как энерго-технологи-ческого комплекса 5) создание резервов последующей переработки промежуточных продуктов и их хранение. [c.9]

Увеличение единичной мощности установок помимо большого экономического эффекта улучшает условия труда и увеличивает степень безопасности проведеииа технологических процессов. Уменьшается общая протяженность промежуточных энергетических и технологических коммуникаций, отчего резко сокращается число арматуры и фланцевых соединений, являющихся потенциальными источниками газовыделений. Устраняются промежуточные емкости, вследствие чего уменьшается количество продукта, находящегося в системе, по сравнению с суммарным количеством продуктов в раздельных установках до укрупнения. Уменьшается также число насосов, компрессоров и другого оборудования, и они становятся более крупными, технически совершенными и удобными для обслуживания. В результате устранения или сокращения процессов охлаждения и повторного нагревания продуктов сокращается число теплообменников и холодильников, неудобных в эксплуатации, ремонте и очистке. Компактное размещение отдельных частей установки облегчает ее автоматизацию. [c.151]

Угольная шихта, предварительно измельчаемая до О—10 или О—15 мм, складируется в башню влажной шихты, которую предпочтительнее устанавливать над печами на случай, если изменение вхнабжении углями вынудит перейти на загрузку обычной влажной шихты. Уголь забирается под башней конвейерами и подается в небольшой промежуточный бункер, питающий подогреватели. Количество подогревателей с дроблением зависит от производственных мощностей коксового цеха, но их должно быть не менее двух с тем, чтобы был определенный резерв. Обрабатываемый уголь пневматическим способом подается в бункер для подогретого угля. В этом бункере в целях безопасности поддерживается инертная среда. Практически предусматривается отбирать небольшую часть дымовых газов, выходящих из комплекса подогревателя с дроблением (содержащих лишь незначительные количества кислорода), и вдувать их в бункер после того, как их подвергнут неглубокой мокрой очистке. [c.467]

В литературе встречается деление компрессоров по назначению на нагне татели и дожимные (циркуляционные) машины. Под нагнетателями понимают машины, работающие в системе на проход , т. е. от давления, близкого к атмосферному, до требуемого (рабочего). В большинстве случаев такие машины многоступенчатые, более высокой мощности и со сложной системой промежуточного охлаждения. Циркуляционные же машины при равной производительности более компактны, чем нагнетатели, и имеют двигатели меньшей мощности, хотя, как правило, и обладают высокой производительностью. Особенностью их является относительно низкая степень сжатия. Такие машины применяют, например, на установках гидрирования и каталитического риформинга (тип М16, 205ГПД, М10), а также на промежуточных компрессорных станциях магистральных газопроводов. [c.167]

Роторные компрессоры занимают промежуточное положение между поршневыми и центробежнг гмп. Прн производительности менее 1,5 м 7с, когда необходимо получить сжатый газ, не загрязненный маслом, применяют роторные (в частности, винтовые) компрессоры. Лучшие маслозаполненные винтовые компрессоры большой производительности (до 1 м /с) при давлении нагнетания Р = 0,9МПа потребляют менее 200 кВт/(м -с). при производительности <3 = 0,2—1,0 м /с винтовые компрессоры сухого сжатия, а также маслонаполненные уступают порш -невым компрессорам по удельной потребляемой мощности. Поэтому в основном при такой производительности применяют поршневые компрессоры. [c.13]

Технологическая схема установки инертного газа мощностью 1500 м /ч приведена на рис. IX. 3. Сырье через промежуточную емкость поступает в испаритель /, откуда пары углеводородов подаются в топку инертного газа 2, работающую под небольшим избыточным давлением (0,16МПа). Из топки2дымовой газ (после охлаждения в неиосредственно соединенном с топкой скруббере 3, орошаемой водой) направляется в адсорбер 4 на очистку от СО2 раствором моноэтаноламина. Очищенный от СО2 газ сжимается до 0,8 МПа компрессором 5, охлаждается и подвергается осушке в адсорберах 7, В качестве адсорбента используется синтетический цеолит NaA. Адсорберы работают ио сменно-циклическому графику с продолжительностью цикла, равной 24 ч. Цикл состоит из трех фаз — осушки газа, регенерации адсорбента и охлаждения адсорбера, каждая из которых продолжается 8 ч. [c.260]

Отличительной особенностью компрессора является закрытый картер 8 с односторонней съемной крышкой, в которой на двух разнесенных роликовых конических подшипниках смонтирован кованый вал с консольным кривошипом 6 и присоединенными к нему шатунами 5, имеющими неразъемные нижние головки с устройствами для разбрызгивания масла. С правой стороны к кривошипу крепится съемный противовес, выполненный совместно с автоматическим регулятором начального давления 7, обеспечивающим разгрузку компрессора в период пуска. На левом конце вала монтируется устройство 1, выполняющее одновременно функции шкива, маховика и вентилятора. Для сокращения затрат мощности и обеспечения заданного расхода воздуха вентилятор имеет профилированные лопатки. Основной поток воздуха направлен на промежуточный холодильник 2, выполненный в виде крльца из оребренных металлических труб, и частично на цилиндры и крышки. Расточки под цилиндры 1-й и П-й ступеней имеют одинаковый диаметр, что позволяет при небольших конечных давлениях повысить производительность компрессора при работе в режиме одноступенчатого сжатия путем замены цилиндра И-й ступени на цилиндр 1-й ступени. Цилиндры выполнены из чугуна с круговым оребрением в зоне камеры сжатия и крепятся к картеру шпильками через нижний фланец. На верхнем фланце цилиндров устанавливается комбинированный клапан 3, который вместе с крышками крепится к цилиндру шпильками. Для обеспечения надежности работы поршневой палец имеет увеличенный диаметр и смазывается маслом, снимаемым с цилиндров маслосъемными кольцами. Очистка газа на входе в компрессор осуществляется с помощью шумопоглощающего комбинированного фильтра, представляющего собой совокупность циклона и сухого фильтрующего элемента, пропитанного силиконом. Компрессоры снабжены системами автоматического управления работой в зависимости от их назначения. [c.316]