Окисление при средних температурах

Так как при средних температурах (ниже 300 °С) скорости реакций малы, окисление бензола, толуола, ксилолов и нафталина в га- [c.170]

Особенностью производства битумов в трубчатом реакторе является протекание стадии собственно окисления в режиме, близком к идеальному вытеснению (хотя в целом трубчатый реактор, работающий с рециркуляцией, соответствует более сложной модели и при значительных коэффициентах рециркуляции приближается по характеру структуры потоков жидкости к реактору идеального смешения). В этом случае для обеспечения приемлемой скорости реакции необходимо уже на вход в реактор подавать нагретые реагенты. В дальнейшем же во избежание перегрева реакционной смеси ее необходимо охлаждать. Таким образом, вначале требуются затраты энергии на нагрев сырья в трубчатой печи, а затем — на охлаждение реагирующих фаз потоком вентиляторного воздуха [72]. При использовании легкого сырья или при сравнительно глубоком окислении (до строительных битумов) нагрев сырья в трубчатой печи можно заменить нагревом в теплообменниках битум — сырье [54, 73]. Средняя температура в реакторе должна быть не ниже 265 °С, иначе реакция окисления резко замедляется [71]. [c.53]

Режимы работы кубов на разных заводах различны, поскольку зависят от свойств сырья, марки получаемого битума, способа поддержания теплового баланса и других факторов. В общем, расход воздуха на окисление в кубах вместимостью 200 м обычно меняется от 600 до 1800 м /ч, средняя температура окисления при производстве дорожных и строительных битумов — от 220 до 280 °С. Длительность цикла также зависит от указанных выше условий и колеблется в пределах 20— [c.128]

На рис. 5.10 приведены экспериментальные данные, полученные в работе [21] для процесса окисления пропилена на платиновой сетке. Управлением здесь была выбрана входная температура. Очевидно, все приведенные выше рассуждения, когда управлением являлась концентрация реагирующего компонента, остаются такими же п для этого случая. Предварительными экспериментами показано, что прп средних температурах исходной омеси = [c.144]

Пример 25. Подсчитать тепловой баланс контактного аппарата для частичного окисления SOa производительностью 25000 м /ч. Газовая смесь содержит [% (об.)] SO2 — 9 О2— 11 N2 — 80. Степень окисления 88%. Температура входящего газа 460°С выходящего— 580°С. Средняя теплоемкость смеси (условно считаем 6 неизменной) 2,052 кДж/(м -°С). Потери теплоты в окружающую среду 5% от прихода теплоты. [c.61]

Окисление в кубах обычно ведут при средних температурах 250—270°. [c.181]

Вовлечение асфальта деасфальтизации I ступени в сырье показало, что оптимальное его количество в смеси составляет 20%. При вовлечении большого количества асфальта деасфальтизации средняя температура окисления снижается, т. к. экзотермического тепла реакции выделяется меньше. При этом от- [c.146]

Оптимальная средняя температура для окисления отходов масляного производства должна быть порядка 260°. [c.150]

Учет влияния пульсаций температуры и концентрации на среднюю скорость химической реакции представляет большой практический интерес. Этот вьшод наглядно иллюстрируется на примере реакции окисления азота, скорость которой чрезвычайно сильно зависит от температуры. Оценки показывают, что при средней температуре 2000 К и относительно низкой интенсивности пульсаций темперагуры (скажем, 10%) средняя скорость реакции может на порядок отличаться от скорости реакции при средней температуре. Другой пример - воспламенение холодной струи водорода (спутной или пристеночной), подаваемой в горячий поток воздуха. Показано, что пульсации температуры и концентрации приводят к увеличению расстояния, на котором возникает фронт пламени, примерно в 2-3 раза (Кузнецов [19726], Громов, Ларин и Левин [1984]). [c.178]

Горение металлизированных смесей при участии собственного окислителя характеризуется изменением температуры по высоте пламени и во времени. Характер изменения средних (усредненных во времени) значений температур по высоте пламени обусловлен совокупным влиянием процесса тепловыделения за счет протекания экзотермических реакций окисления и процесса охлаждения потока. Вначале происходит предпочтительное сгорание металлического горючего за счет собственного окислителя, что сопровождается интенсивным свечением нижней части пламени. Средняя температура, измеренная вблизи поверхности горения исследованной смеси на основе натриевой селитры, алюминиевого порошка и органического горючего, составляет 2200 С. По мере удаления от поверхности горения (на исследованном участке пламени) наблюдается уменьшение интенсивности свечения и некоторое уменьшение температуры. При дальнейшем удалении от поверхности горения температура незначительно возрастает вследствие догорания продуктов разложения органических составляющих смеси за счет кислорода воздуха. На участке 7з—% общей высоты пламени температура практически не меняется, а затем начинает уменьшаться вследствие охлаждения пламени. Среднее значение температуры пламени при горении смеси практически не зависит от диаметра образца (исследовались образцы диаметром 15, 20, 25 мм). [c.50]

На Уфимском нефтеперерабатывающем заводе были получены опытные партии дорожных битумов удовлетворяющих требованиям проекта ГОСТ, Гудрон чекмагушской нефти с температурой размягчения по К и Ш 28°С и вязкостью при 80°С 35 сек окислялся в четырех кубах битумной установки завода. Условия окисления опытного гудрона не выходили за пределы принятого на установке режима получения дорожных битумов. Средняя температура окисления поддерживалась в пределах 237—247°С, средний расход воздуха 600—700 м ч. [c.27]

Влияние температуры. Реакции поглощения сероводорода и окисления сульфида железа протекают при средней температуре (41 °С) с выделением тепла. Для эффективной работы установок температуру следует поддерживать ниже 50 °С. Более высокая температура способствует окислению сульфида железа в сульфат и таким образом приводит к полной потере поглотительной активности окиси железа [88, 210]. [c.363]

Газообразный кислород при обыкновенной температуре вовсе или почти не действует на парафины. При высокой температуре углеводороды воспламеняются и горят, причем происходит полное разрушение органической молекулы, ведущее к образованию углекислого газа и воды. Лишь сравнительно недавно было исследовано действие кислорода и воздуха на алканы (преимущественно твердые) при средних температурах, когда окисление протекает довольно энергично, но не приводит к воспламенению. Оказалось, что и в этом случае происходит частичное расщепление молекул углеводородов с образованием кислородсодержащих веществ, главным образом органических кислот. В настоящее время окисление смеси высших твердых предельных углеводородов — окисление парафина (см. стр. 173) — проводится в крупных промышленных масштабах для получения жирных кислот. [c.167]

При температурах 1300—1500° С (область средних температур) окисление 51г идет по логарифмическому закону [c.234]

Э N5 05 ООО Средняя температура окисления, °С [c.142]

Характеристика работы трубчатых реакторов представлена в табл. 4 и 5. При средней температуре окисления 270—280°С и содержании жидкой фазы в реакционной смеси не менее 8% (об.) содержание кислорода в отработанных газах не пре-вышает 3—4% (об.), что подтверждает высокую эффективность реактора как окислительного аппарата. ГЦ)и увеличении [c.53]

В ходе промышленных испытаний окисления в колонне гудрона с условной вязкостью при 80 °С, равной 77—98 с, показано, что с повышением средней температуры окисления от 266 до 287 °С при неизменном расходе воздуха 2100 м /ч возрастает производительность от 11 до 13 м /ч, повышается температура размягчения битума от 85 до 91 °С и снижается концентрация кислорода в газах с 9 до 6% (об.) [83]. Сохранение высЗкой степени использования кислорода воздуха при получении битума с более высокой температурой размягчения установлено и в другой работе [75] на примере окисления при повышенной температуре гудрона с условной вязкостью 50 с в колонне с высотой рабочей зоны 13—Гб м. Здесь при сохранении производительности колонны на уровне И м ч и расхода воздуха около 2700 м /ч в результате повышения температуры окисления с 270 до 290 °С удалось повысить, температуру размягчения битума с 80 до 95 С. При этом для обеспечения взрывобезопасности процесса в газовое пространство колонны подавался инертный газ. [c.61]

Пользуясь этим методом, Нарсимхан и Дорайсвамипровели расчет на основе литературных данных. В качестве примера было взято окисление 80а на платиновом катализаторе в реакторе с неподвижным слоем при следующих условиях массовая скорость потока — 1730 кг1 м --ч), средняя температура 360°С, насыпная плотность катализатора — 1025 кг/л , удельная поверхность катализатора — 1,05 м 1кг, диаметр зерен катализатора—0,0039 м, концентрация ЗОг на входе в реактор — 6,5 мол.%, воздуха — 93,5 мол.%, диаметр реактора — 5,24 см. По экспериментальным данным, описывающим зависимость степени превращения х от расстояния 2, были построены графики д = /(U7/F), л = /(2), причем второй график был получен дифференцированием первой зависимости. [c.259]

Добавки оксида железа используют и для активирования других катализаторов, применяемых для окисления сероводорода в области средних температур. Так, исследование каталитических свойств оксида алюминия в реакции парциального окисления сероводорода в элементную серу показало, что алюмооксидные катализаторы малоактивны, неселективны и быстро дезактивируются в процессе за 5 ч работы активность снижается почти вдвое [26]. Введение в состав оксида железа в количестве 0,5-10% масс, приводит к резкому повышению конверсии сероводорода и повышает стабильность работы катализатора. Максимальная степень превращения сероводорода в элементную серу на алюмооксидном катализаторе, содержащем 0,5% масс, оксида железа, при температуре 320 С составляет 95%. Введение оксида железа в состав титаноксидного катализатора также повышает активность последнего. При содержании оксида железа 0,1% масс, и температуре 285°С конверсия сероводорода составила 99,5% при селективности близкой к 100% [10,27]. Оксид железа входит и в состав других сложных катализаторов окисления сероводорода и органических сернистых соединений [26]. [c.67]

При регенерации промышленного шарикового аморфного алюмосиликатного катализатора [125, 126] процесс протекает прн низких температурах в кинетической области, при средних температурах в переходной, а затем во внешней диффузионной области. Остаточный кокс (20—25% масс, от исходного содержания, равнога 2% масс, на катализатор) окисляется при высоких температурах, во внутренней диффузионной области (рис. 4.44). Причем, чем. меньше расход воздуха на регенерацию, тем при более низких температурах наблюдается переход реакции из кинетической области во внешнедиффузионную. Протекание регенерации при низких температурах в кинетической области подтверждается полученными значениями эффективной энергии активации окисления кокса, равной 144,9 кДж/моль. Близкие к этому значения были получены ранее для кинетической области окисления кокса [127, 128]. [c.151]

При хранении бензинов в полузаглубленных и заглубленных резервуарах их средние температуры в летний период значительно ниже, чем в наземных резервуарах, что вызывает замедление окисления и соответственное увеличение допустимых сроков хранения на 20—40% по сравнению со сроками, установленными для наземных резервуаров. [c.270]

С точки зрения кинетического механизма окисление высших парафиновых углеводородов представляет собой цепную реакцию. При этом для нее можно наметить в области медленного окпсления три зоны а) нижне-температурную (включающую и холоднопламенпую), в которой окисление обладает положительным температурным коэффициентом скорости и является вырожденно-разветвленной реакцией с высшим альдегидом п качестве вещества, обусловливающего разветвление, б) зону средних температур, неносредственно примыкающую к верхнетемпературной границе холоднопламенной зоны, в которой температурный коэффициент приобретает отрицательные значения, а вся реакция теряет с ростом температуры разветвленный характер в результате потери высшим альдегидом способности вызывать разветвление и в) зону высоких температур, примыкающую к границе верхнетемпературного самовоспламенения, в которой реакция снова приобретает как положительный температурный коэффициент скорости, так и вырождеино-разветвленный характер во- [c.326]

При средних температурах эти углеводороды (особенно твердые) окисляются кислородом воздуха, давая кислородсодержащие вещества с меньщим числом атомов углерода в молекуле следовательно, при этом происходит не только окисление, но и расщепление молекул углеводородов. [c.57]

ЭДМ получают из низкосортных руд путем обжига руды до МпО, растворения оксида марганца в серной кислоте и анодного окисления Мп504 на титановьх или свинцовых электродах до МпОг. В последние годы в связи с истощением запасов богатых марганцевых руд ЭДМ все шире применяется в промышленности ХИТ. Особенно целесообразно применение ЭДМ в источниках тока, предназначенных к эксплуатации в более интенсивном режиме и при низких и средних температурах. [c.68]

Кривые удельного тепловыделения. Так как средняя температура процесса пропорциональна удельному тепловыделению, то температурная кривая 1 = Ь(а) имеет тот же характер, что и кривая Q = Q a). Пологий ход кривой в области а<1 вблизи от значения а 1 объясняется тем, что при уменьшении избытка воздуха одновременно уменьшается как тепловыделение за счет нехватки окислителя, так и количество участвующего в процессе вещества. Резкое снижение удельного тепловыделения, а следовательно, и температуры возникает уже в зоне глубокого недостатка окислителя. В связи с этим в этой зоне протекания процесса недожог будет, как указывалось выше, вызываться не только нехваткой окислителя, но и резко замедленным сниженной температурой ходом процесса окисления. Таким образом, следует ожидать, что действительный ход кривой удельного тепловыделения в области глубокого недостатка окислителя пойдет ниже и круче кривой, показанной сплошной линией на фиг. 12-3. То же самое относится и к области значительных избытков воздуха. В этой области кривая удельного тепловыделения, а следовательно, и температура процесса падает значительно круче (по сравнению с областью а 1), в связи с чем -замедляется и скорость протекания процесса окисления. Следовательно, надлежит ожидать, что в реальных промышленных процессах фактическое удельное тепловыделение будет еще ниже, чем это показано сплошной кривой на фиг. 12-3. Примерный ход кривой как в области а-<1, так и в области > показан на фиг. 12-4,а штрихпунктиром. [c.119]

Сопоставительная оценка каталитической активности покрытий на основе водно-минеральных и кремнийорганических адгезивов показала, что при окислении паров бензина-растворителя БР-2, ацетона, изопро-пилбезола и ряда л-алканов покрытия на основе водно-минеральных суспензий в силу их большей проницаемости имеют в области средних температур (400-500°С)более высокую активность, чем покрытия на основе кремнийорганической смолы, однако при 500-600 °С каталитическая активность покрытий на различных типах адгезивов сближается. С учетом более высоких прочностных свойств предпочтение следует отдать покрытиям на основе кремнийорганического адгезива и УДП РегОз СГ2О3, СиО, СиО Сг Оз, СоО №0 Мп02 СиО, СоО Ст 2О3 МпОз СоО. [c.36]

Пример 2.5. Рассчитать температуру частицы нефтяного кокса (углерода) т = 5 мм и скорость выгорания этой частицы в КС песка с таким же диаметром частиц с — 0,92 мм и температурой I = 900 °С. Горение происходит в диффузионной области, т. е. лимитруется скоростью диффузии кислорода. Окисление углерода соответствует реакции С + Ог = СОг. В расчетные формулы подставляются теплофизические свойства воздуха при средней температуре между температурами слоя и горящей частицы, поэтому необходимо предварительно задаться температурой частицы / =1100 °С Тогда / = 0,5 (/-Ь = 1000 С р , = [c.118]

ТЫ Р уравнений, описывающих данные по константам Михаэлиса и ингибирования, близки к средним температурам опытов Тср. Такое же соотношение выполняется и для данных, полученных на одном и том же ферменте в разных температурных областях. Для кинетических параметров, соответствующих разным субстратам, активаторам или ингибиторам, как правило, р Тср- Примеры компенсационных эффектов (КЭФ) для процессов координации лигандов гемоглобином, окисления спиртов кагалазой и гидроксилирования субстратов цитохромом Р-450 приведены на рис. 20.1. Приближенная корреляция параметров и Д5°, и Д5 наблюдалась и для реакции электронного переноса с участием металлопереносчиков. [c.554]

Средняя температура окисления, °С Расход воздуха Производительность, л/час Коэффи- циент рецир- куляции Качество битумов [c.146]

Наибольший выход щавелевой кислоты получен для большинства проб исследованных углей при средних температурах окисления в интервале 240—260° С. Однако для некоторых проб сильновыветрившихся углей наблюдается максимум выхода щавелевой кислоты уже при температуре 220° С. При температуре окисления выше 260° С выход щавелевой кислоты резко падает и при 290° С доходит до десятых долей процента. [c.57]

В качестве радиоактивных индикаторов использованы меченые радиоуглеродом алкилпроизнодныа бензола, нафталина, фенантрв-на, дифенилметана и сернистые соединения диалкилсульфиды, ал-килдиарилсульфиды со средней молекулярной массой 400-600, которые вв дили в гудроны в количестве 2-5%. Условия окисления следующие температура 260°С, объемная-скорость подачи воздуха 8 мл/мин на I г сырья, время окисления 3-10 ч. [c.35]

Для нашего случая условно примегл, что в первом слое окисление происходит при средней температуре [c.69]

Средняя температура реакции определяется температурой реакционной смеси, входящей и выходящей из реактора. Б свою очередь температура смеси на входе в реактор зависит от температуры сырья на выходе из трубчатой печи, температуры рециркулята и температуры подаваемого на 1 окисление воздуха. На большинстве эксплз/атирующихся установок автоматическому регулированию поддается только температура сырья на выходе из печи за счет изменения расхода сжигаемого топлива. Температура воздуха, идущего на окисление, как правило, постоянна и зависит только от степени сжатия воздуха компрессорами она меняется при изменении температуры окружающего воздуха. Температура рециркулята зависит от температуры смеси на выходе из реактора. [c.80]

Недостаточное знание состава сернистых соединений в продуктах переработки горючих ископаемых и отсутствие доступных методов извлечения сернистых соединений с сохранением их структуры приводят к тому, что эти соединения все еще рассматриваются преимущественно как вредные примеси к маслам и топливам. В условиях низких температур они являются одним из источников образования смол при средних температурах (выше 100 °С)—источником образования шлама, смолистых отложений на металлах и причиной коррозии главным образом цветных металлов (меди и ее сплавов). При высоких температурах в зоне сгорания топлив сернистые соединения сгорают с образованием серного и сернистого ангидридов. Наиболее агрессивным является серный ангидрид, вызывающий сильную коррозию цветных и черных металлов. Повышенное содержание в маслах и топливах сернистых соединений является одной из причин нагаро- и лакообразовапия, а также пригорания поршневых колец в двигателях внутреннего сгорания, главным образом в дизелях. Все эти явления вызывают сильный износ деталей механизмов. Предложены многочисленные соединения для введения в топлива н масла с целью ограничения вредного влияния сернистых соединений. Например, предложено вводить непосредственно во всасывающую систему двигателя аммиак или соли аммония—0,08—0,16% вес. газообразного аммиака по отношению к топливу [26]. Роль аммиака заключается не в нейтрализации окислов серы, как это можно было бы предположить, а в торможении дальнейшего окисления SOj в SOg. Вредное влияние сернистого ангидрида на двигатель намного меньше, чем серного ангидрида. [c.45]

Качество современных товарных реактивных топлив, предназначенных для авиационного транспорта, при температуре нагрева ниже 100 °С существенно не изменяется. При более высокой температуре становится заметным окислительный распад компонентов, составляющих топливо. Глубина и скорость раслада возрастают с температурой по мере ее приближения к средней температуре кипения жидкой фазы. При дальнейшем повышении температуры давление насыщенных паров топлива возрастает, все большая часть топлива начинает кипеть, что затрудняет контакт с кислородом воздуха и, следовательно, окисление в жидкой фазе. Однако при этом продолжается укрупнение ранее образовавшихся частиц твердой фазы. С повышением температуры интенсифицируется коррозия металлов. Значительный нагрев топлива будет происходить за счет аэродинамического нагрева корпуса самолета, летящего со скоростью более 1 М. Вот почему для сверхзвуковых самолетов необходимо подбирать топливо с наименьшим давлением насыщенных паров. [c.246]

Когда ароматические соединения обладают тремя уровнями окисления, среднее семнхинонное состояние часто неустойчиво и приводит к диспро-порционированию. При изоляции твердой матрицей оно может существовать продолжительное время, несмотря на термодинамическую неустойчивость. Промежуточный член как в системе хинон — семихинон — гидрохинон, так и в системе диамин — семихинонимин — диимин может образоваться при температуре жидкого азота под действием ультрафиолетового излучения на растворы крайних продуктов полного восстановления или полного окисления в ЭПА (103). Стекла, содержащие гидрохинон, после облучения люминесцируют при нагревании, что указывает на протекание реакции замедленной рекомбинации (и, вероятно, первоначальной фотохимической ежекции электрона) через триплетное состояние. Фотовосстановление полностью окисленных хинонов или иминов должно включать отрыв возбужденной молекулой атома водорода (или электрона) от матрицы. [c.301]

Наконец, следует от1иетнть зависимость температуры стенок камеры сжатия от изменений в составе топлив, что связано при прочих равных условиях с интенсивностью предпламенных реакций. Поскольку реакции термического распада углеводородов обладают отрицательным тепловым эффектом, а реакции окисления — положительным, то наблюдаемый тепловой эффект представляет собой алгебраическую сумму тепловых эффектов каждой из этих реакций, характеризуемую средней температурой стенок камеры. [c.126]

Убальдини и Синирамед [12], анализировавшие образцы углей, окисленные при средних температурах для определения карбоксильных групп в гуминовых кислотах, показали отсутствие этих групп на поверхности окисленного угля. Однако увеличение адсорбции основных ионов поверхностью окисленного угля по сравнению с адсорбцией свеже его поверхностью может быть объяснено увеличением содержания кислых групп [13]. Подобное косвенное доказательство вытекает из того, что скорости окисления поверхности свежего и окисленного углей мало отличаются друг от друга в щелочной окисляющей среде, где, вероятно, происходит быстрое удаление задерживающего слоя кислых продуктов окисления растворением, в то время как в кислой среде наблюдается значительная разница в скоростях окисления [10]. Было также показано, что температура самовозгорания повышается с увеличением степени поверхностного окисления [14]. [c.325]

Рис. 5. Аппарат для окисления битуминозного уг.тгя в органические кис.чоты кислородом при средних температурах.

Затраты тепла на нагрев продуктов окисления сульфидов до средней температуры на выходе из зоны технологического процесса можно определить по разности величин теплогенерационных составляющих шихты и штейна рассчитьшаемой по формуле [c.322]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология