Установка равновесной

При сравнении структурных характеристик катализатора, циркулирующего на установке (равновесного), и образцов, прокаленных и пропаренных в лабораторных условиях, можно заключить о значительном старении катализатора в промышленных условиях. Несколько изменяется размер частиц и сильно уменьшаются поверхность и удельный объем пор. В лабораторных условиях такое изменение структуры происходит только при нагреве катализатора до 850 °С и выше. Результаты обследования установки типа 43-102 показали, что в процессе регенерации и транспортировании теряется более 60% регенерированного катализатора. [c.35]

Как показала практика работы лабораторной установки, равновесное значение влагосодержания воздуха на выходе из адсорбера связано с рабочим влагосодержанием воздуха соотношением [c.196]

Во многих случаях количество свежего катализатора, которое требуется добавлять для сохранения постоянной равновесной активности всей циркулирующей его массы, больше веса теряемого на крекинг-установке равновесного катализатора. В связи с этим избыток последнего периодически (обычно не чаще раза в сутки) приходится выводить из секции регенерации установки. [c.39]

Гранулометрический состав циркулирующего на крекинг-установке равновесного катализатора отличается от фракционного состава свежего катализатора. Зерна его подвергаются истиранию, а непрочные разрушаются. Вместе с тем часть мелких частиц пылевидного катализатора спекается, образуя укрупненные зерна. [c.45]

Сужение разрыва между концентрациями компонентов в равновесных фазах влечет за собой увеличение числа контактных ступеней, обеспечивающих заданное разделение, и, наоборот, увеличение этого разрыва, связанное с понижением рабочего давления, способствует сокращению числа потребных теоретических тарелок. Однако, чем ниже давление, тем ниже и температуры процесса и, очевидно, начиная с некоторого значения давления, для конденсатора колонны потребуется уже искусственное охлаждение — холодильная установка, так как температура обычного хладоагента нефтезаводских производств — воды, окажется выше температуры конденсации верхнего продукта колонны. С другой стороны, понижение давления в колонне сопровождается увеличением объема паровых потоков и соответственным увеличением диаметра колонны и, очевидно, ее стоимости. Практически к такому же результату приводит и повышение рабочего давления в колонне, влекущее за собой необходимость увеличения толщины стенок и высоты колонны, что также отражается на ее стоимости. [c.179]

Таким образом, при расчете колонны, для определенности задачи некоторым числом параметров, в данном случае двумя, необходимо задаться, и тогда может быть рассчитана вся установка при режиме ее работы, отвечающем совокупности девяти, положенных в основу расчета параметров. Принятие восьмого и девятого условий для определения задачи расчета может быть с математической точки зрения, совершенно произвольным и независимым, однако, с точки зрения условий равновесного существования системы, этот произвол ограничен вполне ясными пределами, как, например, в случае использования степеней свободы в приложении правила фаз. [c.94]

Если начальная смесь в жидком виде неоднородна и может быть разделена на два равновесных слоя, то ее фракционировку можно вести в двух полных колоннах, имеющих и верхние и нижние секции каждая. Схема подобной двухколонной установки представлена на фиг. 35. Пары Оу и 0 сверху обеих колонн поступают в общий конденсатор, полностью конденсируются и разделяются на два жидких слоя, подающиеся из первого отстойника обратно на верхние тарелки соответствующих колонн. Сырье 1, гетерогенное в жидкой фазе, поступает во второй отстойник, где расслаивается на две части, непрерывно подающиеся через подогреватели в надлежащие сечения соответствующих колонн. Снизу первой колонны, в практически чистом виде отбирается компонент а, снизу второй колонны отводится практически чистый компонент гг/. [c.97]

При этом равновесные кривые кипения и конденсации на всем интервале составов от одного чистого компонента до азеотропической точки, совпадающей с другим практически чистым компонентом, сохраняют монотонность и полное подобие с соответствующими кривыми растворов, приближающихся по своим свойствам к идеальному. Ректификация подобных систем может осуществляться в одноколонной установке обычного типа. С низа колонны отводится высококинящий компонент системы, а сверху—азеотропическая смесь, отвечающая практически чистому низкокипящему компоненту. [c.137]

Для расчета основной первой колонны этой установки, разделяющей трехкомпонентную систему веществ а, и да, необходимо наличие экспериментальных данных по парожидкому равновесию ее фаз при различных температурах. Дело в том что изобарно-изотермические линии равновесных пара и жидко- [c.146]

Поддержание достаточно высокой активности катализатора на установках каталитического крекинга имеет первостепенное значение. В отдельных случаях в целях поддержания активности катализатора на требуемом уровне часть равновесного катализатора периодически выводят из системы и заменяют свежим. Надо всегда помнить, что при недостаточной активности катализатора снижается глубина превращения. Глубину превращения сырья можно увеличить повышением температуры и давления, усилением циркуляции катализатора и уменьшением объемной скорости (см. главу третью, 3). Однако при недостаточной активности и избирательности катализатора регулировка режима только путем изменения этих факторов процесса может привести к снижению производительности и ухудшению экономических показателей работы установки. [c.55]

Регулярно отбираемые на действующих установках пробы катализатора испытываются на активность, содержание кокса, стойкость против истирания и воздействия водяного пара, загрязнение металлами. Одновременно определяются фракционный состав катализатора (по размеру частиц), удельная поверхность пор, объем и средний диаметр пор. При проверке равновесной активности катализатора путем крекинга сырья серьезное внимание обращают па количество образующегося кокса, поскольку эксплуатационные расходы на заводской установке зависят от его выхода. Снижение выхода кокса уменьшает расход воздуха и энергии на его сжатие, нагрузку и износ циклонных сепараторов, а также сокращает потери катализатора, уносимого в атмосферу газами регенерации. [c.132]

Для возмещения потерь и поддержания активности катализатора на желательном постоянном уровне циркулирующий поток его регулярно пополняют свежим катализатором. Циркулирующий в системе катализатор в отличие от свежего состоит из частиц далеко не одинаковой активности. Среди них есть такие, которые находились в работе несколько месяцев, а также такие частицы, которые были недавно введены в систему в виде очередной порции свежего катализатора. Таким образом, в данном случае приходится говорить о некоторой средней активности циркулирующего катализатора. Эту среднюю активность принято называть равновесной, а циркулирующий на установке катализатор — равновесным. [c.38]

I — газосепаратор (приемник орошения установки каталитического крекинга) г — каплеотбойник 3 — газосепаратор ступени равновесного контактирования стабилизационная колонна в — кипятильник 7 — приемник орошения. [c.218]

Технологическая схема щелочной очистки газа от меркаптанов мало отличается от схемы очистки моноэтаноламином, только регенерация раствора щелочи проводится открытым водяным паром или продувкой горячим воздухом, или последовательно тем и другим. В случае очистки газов от диоксида углерода равновесное давление газа над абсорбентом равно нулю, что позволяет осуществлять многократную циркуляцию абсорбента с выводом части его из системы и дозированием свежего. Такая схема щелочной доочистки газов пиролиза, используемая в этиленовом производстве на установке ЭП-300, приведена на рис. ХП1-1. Газ после IV ступени турбокомпрессора (с установки ЭП-300) при давлении [c.115]

Природный газ, использованный на данной пилотной установке, содержал немного (от 7 до 8%) углеводородов от Са ДО С4. В составе подаваемого в аппарат газа было около 16% азота. Несмотря на то, что нельзя сделать точного расчета равновесных составов и выходов, приближенные расчеты авторов [19] указывают, что полученные конверсии (95% при отношении Оа/С 0,63 и 84% при отношении Оа/С 0,53) ниже равновесных [c.316]

Имея ввиду, что в промышленных установках термический крекинг циклогексана осуществляется с применением водяного пара в качестве теплоносителя и разбавителя, надо полагать, что фактическая равновесная глубина превращения циклогексана в 1,3-бутадиеи должна быть выше, чем это указано в табл. 5. [c.286]

Статические методы состоят в том, что адсорбент помещается в атмосферу газа или пара и, по установлении равновесия, измеряется равновесное давление и количество поглощенного адсорбата. Последнее измерение производится или непосредственно по привесу адсорбента (весовые методы) или по разности введенного количества адсорбата и оставшегося в равновесной газовой фазе (метод испарения жидкости из вакуумной микробюретки, газовый объемный метод). Статические методы применяются обычно при изучении адсорбции индивидуальных газов или паров в вакуумных установках, в которых адсорбент предварительно откачивается при нагреве для удаления ранее адсорбированных веществ. Наличие посторонних веществ снижает величину адсорбции и замедляет достижение равновесия. [c.457]

В связи с тем, что реакции изомеризации являются равновесными, качество получаемого продукта лимитируется условиями равновесия. Для дальнейшего повышения октановых чисел на многих установках из продуктов изомеризации выделяют низкооктановые нормальные парафиновые углеводороды, которые-вновь направляют на изомеризацию вместе с исходным сырьем. Изменение условий процесса и применение различных катализаторов позволяет менять степень превращения в широких пределах. С целью сокращения количества рециркулирующих газов, процесс стремятся вести с высокой степенью превращения. [c.142]

В табл. 4 показано влияние температуры газа, применяемого для регенерации, на остаточное пасыш ение и адсорбционную емкость силикагеля, применяемого в качестве адсорбента на промышленных установках. Равновесные адсорбционные емкости выражены здесь через весовое количество водяного пара, адсорбируемого при различной относительной влажности газового потока. Адсорбция водяного пара при низкой относительной влажности является весьма надежным критерием оценки способности адсорбента поглощать наиболее трудно извлекаемые компоненты, как пропан и бутан, [c.45]

Таким образом, в напорных флотациоииых установках равновесная концентрация газов в воде после образования системы пузырек -жидкость существенно превышает значения, характерные для атмосферных условий. Абсолютная величина равновесных концентраций газов в области / г<4- 5 является функцией степени начального пересыщения воды воздухом. [c.94]

В табл. 11-11 приведены данные испытаний на пилотной установке равновесного катализатора AGZ-50 Davison, который состоит из синтетического фожазита в редкоземельной форме и полусинтетической матрицы. В табл. 11-12 представлены свойства тихоокеанского газойля до и после гидроочистки. Данные по крекингу получены при постоянном содержании остаточного кокса. Обычно на нефтеперерабатывающих заводах в таких условиях проводят крекинг сырья, прошедшего гидроочистку. Иногда очищенное этим методом сырье перерабатывают в условиях постоянной жесткости, т. е. сохраняя неизменным соотношение катализатор / сырье / объемная скорость. В этом случае выход некоторых продуктов будет иным, чем при работе с постоянным содержанием кокса. Данные табл. 11-11, полученные при постоянном содержании остаточного кокса,, показывают увеличение общей конверсии и выхода бензина при ужесточении гидроочистки. Как и можно было ожидать, с ростом глубины крекинга увеличивается выход легких (<Св) продуктов. Возможно, что именно в результате удаления серы повышается октановое число бензина как по моторному, так и по исследовательскому методу, а бензины становятся более. приемистыми к ТЭС. Бензин обогащается легкими компонентами, ароматическими соединениями и обедняется олефинами. Из-за значительного роста выхода бензина падает выход легкого и тяжелого рециркулирующего газойля. Снижается также качество легкого и тяжелого газойлей в этих условиях, однако если процесс проводить при постоянной жесткости, то качество легкого газойля почти не меняется, особенно при малой длительности контакта. [c.272]

В чрезвыча11Но обширной литературе, которой мы обладаем но вопросу об измерении концентрации водородных ионов при самых разнообразных условиях, мы встречаемся с рядом статей, затрагивающих вопрос о применении различных водородных электродов, которые обнаруживали бы как быструю установку равновесного потенциала, так и хорошую его воспроизводимость. Однако в этих статьях по большей части отсутствует систематическая проработка вопроса и не дается категорического ответа, какой же электрод следует предпочитать обычному электроду с платиновой чернью. В наших исследованиях мы исходили из следующих соображений прежде всего, мы считали необходимым тщательно выяснить вопрос относительно влияния на скорость установки потенциала [c.156]

Количество паров хладагента D определяется потребной хо-лодопроизводительиостью установки. Концентрация насыщенного раствора Хр определяется условиями проведения абсорбции (Ра и /а) концентрация слабого раствора Хц — давлением и температурой кипятильника концентрация паров x,i соответствует равновесной с крепким раствором в условиях кипятильника. [c.130]

За последние годы делалась не одна попытка разработать точные методы расчета осушки газа. Но все они основывались на традиционной идеализации (установление равионесня в процессе массообмена). Вносимые уточнения не могли дать сколько-нибудь ощутимых результатов по целому ряду причин. Для краткости можно ограничиться двумя из них. Во-первых, в условиях разработки месторождений никогда не может быть точных и неизменных исходных данных во-вторых, в процессе расчета при переходе от равновесных условий (теоретическая ступень, теоретическая тарелка) к реальным достаточно произвольно выбирается к. п. д. реальных тарелок. В этих условиях важнее иметь методики, позволяющие так рассчитывать установки, чтобы они стабильно обеспечивали качество товарного газа иа любом этапе разработки месторождения без их коренной (а лучше без всякой) реконструкции. К наиболее легко регулируемым параметрам в процессе эксплуатации установок относятся концентрация абсорбента и скорость его циркуляции. Очевидно, оборудование установок осушки должно быть так спроектировано, чтобы можно было регулировать именно эти параметры. Х1дя этого расчеты должны проводиться не на постоянные, а, [c.144]

Для очистки воды от взвешенных примесей используются магнитные фильтры производительностью до 120 м /ч при начальной концентрации взвешенных частиц 600—800 мг/л, обеспечивающие очистку на 85—90 %. Магнитная обработка растворов способствует увеличению степени гидролиза солей, препятствует образованию накипи на стенках теплообменной аппаратуры. Под действием магнитного поля возрастает поверхностная активность реагентов и увеличивается их растворимость в воде. Обработка реагентов в магнитном поле позволяет увеличить степень извлечения продуктов при флотационном обогащении руд на 1,5—16 %. Обработка растворов в магнитном поле увеличивает эффективность шламо-улавливания на 3—4 % В то же время после магнитной обработки стоков размеры кристаллизующихся примесей уменьшаются и одновременно снижается скорость их осаждения, что усложняет проблему выделения шлама. Эффект обработки зависит не только от напряженности магнитного поля и времени контакта жидкости с магнитами, но и от химического состава обрабатываемой жидкости. Так, например, при концентрации свободной углекислоты в стоке более равновесной (Асоз > 0)/Ср > 1, при концентрации равной равновесной (Дсоз = 0) Д"р= 1 магнитная обработка неэффективна. Повышение температуры стока делает обработку ее магнитным полем более эффективной. Использование метода магнитной обработки не вносит дополнительных соединений в стоки и газы, а его применение, как показывают технико-экономические расчеты, позволяет значительно сократить затраты на установки для переработки газообразных и жидких выбросов. [c.483]

Как уже было сказано (см. главу вторую, 3), среднюю активность катализатора, циркулирующего между реактором н регенератором н состоящего из гранул разной степени отработки, называют равновесной актпвностью. Именно в присутствии такого катализатора п проводится на про льипленной установке процесс крекинга нефтяных дестиллатов. Равновесная активность поддерживается обычно на уровне 28—32 единиц путем периодической добавки (как правило, раз в сутки) от 0,15 до 0,3 т свежего катализатора на 100 т пропускаемого через реактор сырья. Свежий катализатор вводят в систему не только для того, чтобы компенсировать падение активности циркулирующей массы катализатора, но и для восполнения потерь его. Часть гранул катализатора дробится, истирается и уносится потоками газов и наров. [c.85]

Резкие колебания равновесной активности катализатора приводят к недобору желательных продуктов и к необходимости частого изменения режима работы установки. Во избежание этого следует регулярно контролировать качество циркулирующего на установке катализатора и своевременно нонолнять систему свен им катализатором. Кроме того, установку необходимо эксплуатировать так, чтобы потери катализатора были возможно меньшими. Катализатор до[ ог, II с повышением его расхода увеличивается себестоимость продуктов крекинга. [c.85]

Чем выше равновесная актигнос1ъ катализатора, тем более глубоким изменениям подвергается сырье при сохранении постоянными остальных условий процесса крекинга. Если при этом крекинг сырья протекает слишком глубоко, то понижают температуру в зоне крекинга, увеличивают количество пропускаемого через реактор сырья или принимают другие меры, приводящие к желательным результатам. Наоборот, если активность катализатора недостаточна, то повышают температуру в реакторе, усиливают циркуляцию катализатора, глубже регенерируют катализатор и т. д. Однако необходимо иметь в виду, что при недостаточной активности катализатора регулирование глубины превращения сырья только путем изменения этих факторов может привести к снижению выхода целевых продуктов и ухудшению экономических показателей работы установки. [c.39]

Резкие колебания равновесной активности катализатора приводят к недобору целевых продуктов и к частым изменениям режима работы установки. Во избежание этого необходимо систематически контролировать качество циркулирующего на установке катализатора и своевременно пополнять ее свежим катализатором. Пробы катализатора для анализа следует отбирать из незастойных зон. [c.39]

На одном из заводов крекинг-установки перерабатывали соляровый дистиллят, который предварительно промывался щелочным раствором, но в недостаточной мере отсцаивался от него. В реактор вместе с сырьем поступала щелочь, в результате чего равновесный катализатор был быстро отравлен и его пришлось заменить целиком свежим катализатором. [c.42]

Свежий катализатор, содержащий избыток влаги, при быстром -нагреве разрушается. Поэтому до ввода в поток горячего циркулирующего на установке катализатора свежего катализатора из него удаляют адсорбированную влагу. Подвушку производят постепенно в бункере-подогревателе или сушилке либо нагретыми газами, либо горячим равновесным катализатором. В период пуска (1950 г.) первой эрлифтной установки термофор наблюдалось значительное разрушение свежего катализатора вследствие высокого содержания нш влаги [114]. [c.138]

СИМ ости от активности равновесного катализатора, давления в реакторе и т. д. В последнее время на некоторых установках флюид в с1вязи с переходом на переработку легко крекирующихся дистиллятов тяжелого фракционного состава и применением катализаторов повышенной активности количество находящегося в реакторе катализатора было снижено, а объемные скорости увеличены- [c.149]

Схема связи одной из таких установок с ректификационной колонной каталитической крекинг-установки видна из рис. 100. В данном случае поглотитель — лигроин — циркулирует между абсорбером и ректификационной колонной крекинг-установки. В колонне насьнценный поглотитель подвергается отпарке и после охлаждения возвращается на верх абсорбера. Кипятильник стабилизационной колонны обогревается рециркулирующим горячим каталитическим газойлем. В ступени равновесного контактирования жирный газ сжимается компрессорами примерно до 4,6 ати и смепшвается с нестабильным бензином. Внутреннее давление в абсорбере около 4,3 ати, а в стабилизационной колонне с 30 колпачковыми тарелками около 6 ати [209]. [c.219]

Показатели работы блока изомеризации установки ЛИ-150В, усредненные за период 1971-1983 гг., приведены в табл. 5.7. Изомеризаты, полученные при работе за проход , имели практически равновесный [c.139]

По закону действия масс для сдвига равновесия реакции синтеза аммиака вправо необходимо в равновесной газовой смеси увеличить концентрацию азота и водорода или уменьшить концентрацию аммиака. Для этого в промышленных установках газовую смесь, как только из нее образовалось некоторое количество аммиака, выводят из колонны синтеза и освобождают целиком или частично от аммиака. Затем к газовой смеси добавляют свежие азот и водород и вновь пропускают ее через колонну синтеза. Повторяя этот процесс непрерывно, добиваются почти полного использования азотоводородной смеси. [c.59]

На рис. XVI, 12 изображена схема определения величины адсорбции по привесу адсорбента с помощью весов Мак-Бэна—Бакра. В гильзе 1 на кварцевой спиральной пружинке 2 подвешена чашечка с адсорбентом 3. Эта часть гильзы помещена в термостат 6. При впуске газа (пара) в установку вследствие адсорбции увеличивается вес адсорбента и кварцевая пружинка растягивается. Удлинение пружинки, предварительно прокалиброванной с помощью разновесов, непосредственно показывает массу адсорбированного вещества. Равновесное давление измеряется обычно ртутными манометрами Мак-Леода и и-образ-ным манометром 5. В случае адсорбции пара равновесное давление иногда удобно задавать, помещая источник пара—ампулу 4 с жидким адсорбатом в термостат 7, температура которого определяет давление пара в установке. Весовой метод значительно усовершенствован и автоматизирован в вакуумных установках с электромагнитными весами. [c.457]

Смотреть страницы где упоминается термин Установка равновесной: [c.146] [c.146] [c.99] [c.4] [c.146] [c.289] [c.46] [c.222] [c.216] [c.72] [c.47] [c.99] [c.326] [c.353]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.482 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.4 , c.508 ]

ПОИСК

Справочник химика 21

Химия и химическая технология