Эффект дисперсном потоке

Ub, и частицы в ядре струи действительно движутся вверх. Однако при 2b h указанная скорость становится сравнимой с С/в, а затем несколько меньше ее. В результате поднимающиеся частицы (или, во всяком случае, часть их) тормозятся по мере подъема. Некоторые частицы теряют скорость раньше, чем достигнут вершины купола, и падают вниз, вплоть до выхода в область вблизи сужения, где они вновь подхватываются струей. Таким образом, вблизи сужения должно происходить накопление частиц как выносимых струей снизу, так и падающих сверху. Последнее аналогично известному эффекту захлебывания , весьма часто наблюдаемому в дисперсных потоках, и должно приводить к неизбежному заполнению сужения факела частицами, т.е. к образованию перемычки, разделяющей верхнюю и нижнюю части каверны, и к началу существования верхней части в виде независимого образования (пузыря). [c.16]

Расчет массо- и теплообмена в дисперсных потоках можно разбить на три стадии перенос в период образования капель или пузырей, их свободного движения и коалесценции. Как правило, размеры аппаратов и условия экстракции таковы, что основная доля вещества извлекается за время свободного движения частиц. Однако известны работы —см., например, [14, 15], в которых указывалось, что в ряде случаев доля экстрагируемого вещества, поступающая в капли до начала движения, составляет величину порядка десятков процентов. В настоящее время не существует достаточно надежных прямых методов определения количества экстрагируемого вещества в период образования и коалесценции капель. На практике величину этого эффекта определяют [c.61]

Показания термопары могут записываться. Если тепловой поток увеличивается пропорционально времени, запись дает непосредственно изображение кривой <7 в зависимости от А0. Прямая интерпретация такой записи в виде зависимости д = / (Д0) не очень проста. Однако для дисперсного потока, какова бы ни была скорость увеличения д, стадия кризиса, соответствующего точке й, всегда легко определяется непосредственно по началу беспорядочных колебаний температуры стенки. Нужно заметить, что изучение этих пульсаций может быть очень трудным, так как необходимо принимать в расчет эффект ослабления из-за теплоемкости стенки и самой термопары, и время запаздывания, вытекающее из необходимости передачи этих колебаний к термопаре. Но в большинстве случаев нет этих трудностей, так как мы должны всего лишь отметить наличие колебаний. Эта стадия кризиса, характерная колебаниями температуры стенки, когда наблюдается, воспроизводима и легко обнаруживается. Поэтому предлагается определять критический тепловой поток как поток, соответствующий началу флуктуаций температуры стенки. [c.235]

Вследствие этого присутствие в жидкости дисперсной фазы внешне выражается в том, что объемная скорость истечения такой жидкости (расход), например, в капиллярном канале при ламинарном режиме потока перестает быть пропорциональной действующему перепаду давления, в результате чего создается эффект зависимости вязкости такой жидкости, точнее кажущейся ее вязкости, от величины действующего на жидкость усилия или величины перепада давления. [c.8]

Прямые экспериментальные методы определения величины концевого эффекта, основанные на непосредственном измерении концентрации за время образования капли, отсутствуют. В работах [333, 337, 338] концентрацию экстрагируемого каплей вещества замеряли после ее обратного втягивания в капилляр. Этот метод нельзя считать прямым, поскольку процесс образования капли и ее последующего втягивания в капилляр неадекватны. Плотность диффузионного, потока велика в начальный период образования капли и уменьшается по мере роста капли и ее дальнейшего втягивания в капилляр. По-видимому, этот метод должен приводить к несколько заниженным значениям коэффициента массопередачи. Экспериментальные данные работ [333, 337, 338] по концевому эффекту при лимитирующем сопротивлении дисперсной и сплошной фаз методом втягивания в капилляр привели к удовлетворительному соответствию с результатами расчетов по формуле Ильковича, согласно которой а = 1,52. [c.213]

Полная система уравнений движения дисперсной смеси. Обычно вклад перекрестных эффектов в общую скорость процесса на порядок ниже по сравнению с прямыми эффектами [42]. Если в кинетических соотношениях (1.63) ограничиться учетом только прямых эффектов, то выражения для потоков примут вид [c.60]

В ряде случаев при моделировании сложных объектов химической технологии необходимо учитывать процессы как детерминированной, так и стохастической природы. При этом результирующее математическое описание объекта обычно представляется в форме интегро-дифференциальных уравнений. Например, такая форма уравнений характерна для уравнения баланса свойств ансамбля частиц дисперсной фазы в аппарате, где эффекты взаимодействия (дробления—коалесценции) задаются соответствующими интегралами взаимодействия в дифференциальном уравнении для многомерной функции распределения частиц по физико-химическим свойствам. Другим характерным примером интегро-диффе-ренциальной формы функционального оператора объекта может служить дифференциальное уравнение, описывающее процесс диффузии или теплопереноса, свернутое по временной координате с помощью функции распределения элементов потока по времени пребывания в аппарате. [c.202]

Итак, процесс суспензионной сополимеризации в периодическом реакторе сопровождается потоками тепла и массы на единичных, взаимодействующих друг с другом включениях дисперсной фазы и должен рассматриваться как процесс нестационарного тепло- и массообмена с химическими реакциями с учетом стохастических эффектов дробления — коалесценции включений, а также изменения физико-химических свойств системы. [c.274]

Математическая модель неустановившегося потока дисперсной фазы в слое насадки [7]. Рассмотрим объем колонны достаточно больших размеров, равномерно заполненный беспорядочно уложенной насадкой, в котором происходит случайное неориентированное движение струй или капель (пузырей) дисперсной фазы. Струи (капли, пузыри) рассматриваются как однородные изолированные макроэлементы, не подверженные эффектам слияния (коалесценции) и разбиения (редиспергирования). При построении вероятностно-статистической модели процесса будем полагать, что случайный характер движения дисперсной фазы в насадке подчиняется закономерностям непрерывного марковского процесса. Это значит, что вероятность перехода элемента дисперсной фазы, находящегося в момент времени в точке насадочного пространства, в точку М, достаточно близкую к точке М , за время А4, отсчитываемое от момента 1 , не зависит от состояния системы до момента 1 . [c.351]

Массоотдача к твердым частицам существенно зависит от условий обтекания частиц. В данном разделе будут рассмотрены основные эффекты, возникающие нри обтекании одиночных частиц потоком жидкости. Эти эффекты с небольшими поправками сохраняются и в дисперсных смесях. [c.247]

Процессы нестационарной молекулярной диффузии в кольцевом сферическом пространстве ячейки, занятом сплошной фазой, и в пределах шарового объема единичного включения дисперсной фазы с распределенным источником химической природы представляются соответствующими локальными диаграммами, рассмотренными в разделе построения связных диаграмм типовых гидродинамических структур потоков (см. 2.1). При этом ввиду многокомпонентности фаз диаграммы связи представляются в векторном виде. При построении диаграмм принимается во внимание случай независимой диффузии (т. е. при нулевых перекрестных эффектах). [c.164]

С-элемент на диаграмме характеризует способность слоя накапливать энергию, параметр которого есть емкость аппарата (или слоя) по газу. Гидравлическое сечение ядра (кольцевое сужение по оси струи газа) зависит, как следует из предыдущего, от направления и величины перемещения материала промежуточной зоны. Поэтому соответствующий проводник энергии на диаграмме модулирован активной связью. Элемент отражает эффект газопроницаемости слоя дисперсного материала в режиме развитого фонтанирования. Уход энергии из слоя вместе с газовым потоком учитывается 8л7-элементом. [c.258]

Особая роль в осуществлении разделения газовых и газодисперсных смесей принадлежит вихревым аппаратам, созданным на основе вихревого эффекта. При вихревом движении потоков их малые объемы перемещаются не только поступательно, но и вращаются в поле центробежных сил. Обработка исходных материалов, содержащих влагу, газообразную и твердую (дисперсную) фазы, с помощью вихревых аппаратов позволяет повысить эффективность выпуска целевой продукции. [c.5]

При интенсификации процессов охлаждения ПГС и конденсации паров требуется одновременное решение и задачи сепарации из объема как вносимой, так и образующейся дисперсной жидкой и твердой фаз. Совмещения этих процессов можно достичь закручиванием ПГС в трубах, особенно при высокоскоростном закручивании в вихревых трубах, т. е. с реализацией эффекта энергетического разделения сжимаемых газов в их закрученном потоке. [c.9]

Увеличение электропроводности среды, заключающей заряженные тела, является основным способом предотвращения накопления контактных зарядов. Сюда относится 1и наиболее распространенный прием — заземление электропроводящей аппаратуры. Во многих случаях это дает желаемый эффект, однако заземление недействительно, например, при образовании на внутренней стороне заземленных приборов и газопроводов пленок из изолирующих материалов. Далее заряды могут возникать внутри заземленного газопровода на дисперсных частицах, витающих в газовом потоке, или в потоке диэлектрической жидкости. [c.94]

Характер течения аэрозоля в волокнистом фильтре очень сложен, поскольку поток, огибая отдельные, беспорядочно расположенные волокна, все время изменяет свое направление. Действие волокнистых фильтров сводится к инерционному осаждению, прилипанию движущейся частицы к какому-нибудь выступу на поверхности волокна (эффект зацепления), седиментации и, наконец, к диффузии, частицы к поверхности волокна с последующей фиксацией. Различные факторы действуют неодинаково на разные явления, на которых основано выделение дисперсной фазы при фильтрации аэрозоля. Инерционное осаждение и седиментация увеличиваются при возрастании размера и плотности частиц, а также скорости течения, диффузионному осаждению способствует уменьшение размера частиц, но оно не зависит от плотности частиц. [c.361]

В различных отраслях промышленности возникает необходимость в термической обработке дисперсных материалов с размером фракций (1< 2 мм. Для термической обработки дисперсных материалов такого типа эффективным является метод встречных струй [39]. В методе встречных струй реализуются эффекты гидродинамической нестационарности и увеличения межкомпонентного трения, позволяющие существенно интенсифицировать процессы межкомпонентного тепло- и массопереноса. Сущность метода встречных струй [7, 9] заключается в том, что поток газовзвеси многократно разделяется на отдельные струи, которые далее ударно сливаются под углом 180 . В месте слияния струй поток вновь делится на отдельные струи для новой последующей ударной встречи и нового разделения и т. д. (рис. 7). В описанной установке осуществляется прямоточное перемещение участвующих в процессе компонентов. В этом случае в местах слияния струй устанавливаются сепараторы, разделяющие компоненты после каждого слияния струй, причем газообразный компонент направляется в ступень с более низким потенциалом переноса, а твердый — в ступень с более высоким. [c.22]

Проведенные эксперименты показали, что на участке равномерного движения при горизонтальном канале максимум профиля концентраций дисперсных частиц находится на оси канала, а в зоне встречи струй происходит сглаживание профиля. Последнее обстоятельство благоприятно сказывается при термической обработке и смешении дисперсного материала. При исследовании соударений встречных струй газовзвеси было установлено, что с увеличением скорости потока увеличивается эффект удержания твердого компонента, т. е. возрастают интенсивность колебательного движения и глубина проникновения дисперсного материала в противоположную струю. [c.133]

Представляет интерес сопоставление полученных в работе экспериментальных данных по интенсивности межкомпонентного теплообмена в зоне встречи струй с аналогичными данными для обычной газовзвеси [6]. Из такого сопоставления следует, что для одних и тех же частиц дисперсного материала интенсивность теплообмена в 3—4 раза выще, чем для обычной газовзвеси. Так, например, для силикагеля с = = 1,32 мм и Увит = 6,2 м/сек при скорости воздуха в зоне встречи струй и = 24,6 м/сек истинный коэффициент теплообмена, согласно экспериментальным данным, а=1990 вт/м °С, рассчитанный для газовзвеси при установившемся движении, согласно [6], коэффициент теплообмена а = 480 вт/м °С. Это объясняется тем, что в стационарном потоке газовзвеси относительная скорость частиц ограничена скоростью витания в то же время в зоне встречи струй средняя относительная скорость для той же частицы материала близка к абсолютной скорости потока и поэтому может быть в несколько раз выше. Она практически ограничивается условиями износа частиц и стенок канала. Кроме того, тепловое напряжение единицы объема аппарата со встречными струями повышается в связи с эффектом удержания [42]. [c.141]

В условиях работы реального аппарата межфазный массообмен осложняется по сравнению с массообменом одиночной неподвижной частицы, которая взаимодействует с потоком, имеющим постоянную концентрацию целевого компонента. Так, по опытным данным возможное вращение частиц неправильной формы интенсифицирует процесс внешнего массообмена. Однако количественный расчет этого эффекта для реальных массообменных аппаратов затруднителен. Кроме того, значение средних по поверхности частицы коэффициентов массоотдачи может существенно зависеть от порозности дисперсной фазы. [c.62]

Следует иметь в виду, что уменьшение размеров циклонов и увеличение скорости потока газа можно производить до определенных оптимальных границ, так как повышение осевых скоростей газа в циклоне значительно снижает эффект осаждения частиц. Сепарационная установка может состоять, например, из трех (рис. 62) последовательно соединенных циклонов, в которые поступает поток частиц порошка, взвешенных в газе. Очищенный от масла и механических примесей в фильтре и освобожденный от влаги в осушителе рабочий газ разветвляется на два потока. Основной поток ( 5 общего количества) направляется в циклон № 1. Второй поток поступает в бункер-питатель, где захватывает частицы порошка и переносит их в основной поток. Образовавшийся поток частиц в газе поступает на сепарацию, проходя последовательно циклоны № 1, 2, 3 и конечный фильтр рукавного типа. В процессе сепарации в приемниках циклонов и фильтра осаждаются частицы порошка, образуя четыре фракции, различающиеся дисперсностью частиц. [c.157]

Если на раствор, содержащий взвесь дисперсных частиц, наложить внещнее электрическое поле, то частицы придут в движение. Такое движение называется электрофорезом. Наряду с электрофорезом наблюдается и обратный эффект — ири движении частиц, вызванном неэлектрическими силами, в растворе возникает электрическое поле. Если происходит осаждение частиц в гравитационном поле, то появляется седиментациОнный потенциал. В случае движения частиц в потоке появляется потенциал течения. В любом случае относительных движений фаз наблюдается появление разности потенциалов в смеси. [c.153]

Когда поток сплошной фазы возрастает, числа Пекле для дисперсной фазы снижаются, вероятно, вследствие увлечения капель сплошной фазой. Однако, если скорость дисперсной фазы увеличивается, эффект уменьшается из-за большей частоты коалесценций и диспергирования капель. [c.138]

Иг учи и Нагата [77] одни из первых проводили определение профиля концентраций в пульсационных колоннах. Отмечен значительный концевой эффект, который приписан продольному перемешиванию. Коэффициенты продольного перемешивания в сплошной фазе рассчитаны из профиля концентраций в предположении поршневого движения потока дисперсной фазы. [c.141]

В начале 1980 гг. стало окончательно ясно, что модель дисперсного потока, математическим выражением которой является система (2.16), (2.17), не достаточно полно описьтает протекающие в нем процессы. По всей вероятности, в реальных потоках действуют такие неучитываемые моделью механизмы, которые при определенных условиях способны стабилизировать течение. Все эти механизмы имеют диссипативный характер и связаны с мелкомасштабным хаотическим движением частиц. В ряде работ советских авторов [177, 192-194] были выявлены основные эффекты, обеспечивающие устойчивость движения частиц в дисперсном потоке. Это - псевдотурбулетная диффузия частиц, вызываемая их гидродинамическим взаимодействием [192-194], и давление в дисперсной фазе, возникающее из-за столкновений частиц [177, 194]. В работе [194] отмечен также эффект пульсаций ускорения жидкости, который при определенных условиях также способствует стабилизации течения. [c.135]

Попытаемся так видоизменить систему уравнений дисперсного потока, чтобы в ней были учтены эффекты, стабилизирующие течение. Предполагая, что при движении частиц в жидкостях интенсивность обмена импульсом за счет столкновений невелика, будем учитывать только эффект, связанный с псевдотурбулентной диффузией частиц. В качестве исходной системы уравнений будем использовать систему (2.3), (2.4), Jaпи aннyю для случая одномерного движения двух несжимаемых фаз поле сил тяжести с одинаковым давлением в фазах при отсутствии фазовых переходов. Эту систему представим в следующем виде [c.137]

Поскольку при движении в каналах капли имеют кроме продольной еще и радиальную составляющую скорости, возможно их осаждение на стенки, что вносит некоторые нонравки в общее количество капель. Если температура стенки намного больше температуры капель, падающих на стенку, то последние будут от нее отталкиваться и двигаться опять к центру потока. Поэтому в расчетах для больших скоростей потока и мелких капель этим эффектом пренебрегают. Характер движения двухфазного дисперсного потока определяется также процессами динамического дробления капель потоком газа. В результате исследования указанного процесса авторами [6—9] найдены условия дробления, механизмы распада и сделаны оценки размеров капель, образующихся при разрушении первичной капли. Для каждого механизма дробления, который определяется физическими свойствами, размером капель, временем деформации и характером обтекания, найдены свои интервалы значений И е р. [c.67]

Основным предметом книги является, как уже отмечалось, механика движения потоков взвесей. Рассмотренные вопросы, которые возникают при изучении и использовании потоков взвесей, условно можно разбить на четыре группы. Первая (наибольшая по объему) относится к механике изотермического дисперсного потока и его макрокомпонентов. Рассматривается турбулентное течение и влияние на него частиц. Пульсационное движение частиц описывается в соответствии с решением Чена в трактовке Хинце. Особенности поведения. частиц в пристенном слое рассмотрены на основе теоретической модели Дэвиса, которую автор предлагает скорректировать для лучшего согласования результатов наблюдений и расчетных данных. Анализ влияния различных силовых эффектов в основном сведен к учету электростатической силы. Однако следует отметить, что в вязком подслое наряду с инерционным и диффузионным механизмами перемещения частиц сила Сэфмена (подъемная сила) и эффект миграции частиц в поле градиента пульсационных скоростей могут оказаться определяющими. [c.7]

Наличие взаимодействия твердых частиц и стенки при движении двухфазных потоков не вызывает сомнений, так как этот эффект приводит к износу внутренней поверхности труб и аппаратов. Однако влияние сил такого взаимодействия на характер организации процесса и результаты гравитационной классификации до ластояшего времени не учитывалось. Поэтому выявление влияния твердых стенок на поведение дисперсного потока с этих позиций представляет значительный интерес. [c.67]

Волны, описываемые уравнением (2.125), обычно называют кинематическими [173]. Уоллис [94] предложил называть их волнами непрерывности (сплошности). Оба названия взаимно дополняют друг друга и отражают наиболее характерные особенности этих волн. Второе название указывает на то, что волны переносят некоторое непрерывное распределение вещества или состояния среды. Первое название введено для того, чтобы показать, что эти волны не связаны с динамическими эффектами, т. е. не определяются взаимодействием сил, как, скажем, звуковые волны в газах или гравитационные волны на поверхности жвдкости. Начало использованию теории кинематических волн для анализа нe тaц oнapныx явлений в дисперсных двухфазных потоках было положено в работах [94, 140, 174]. Наблюдение кинематических волн в пузырьковых потоках проводилось в работе [175]. [c.116]

Движение дисперсной фазы существенно отличается от диффузионной модели. Механизм движения дисперсной фазы непосредственно связан с размерами насадки. Свободное движение капель дисперсной фазы наблюдается в том случае, если размер насадки больпяе критического. В этом случае капли свободно проходят через элементы насадки и лишь незртачительная их часть может задерживаться насадкой. Объемы дисперсной фазы, задерживаемой насадкой, сравнительно малы и весь эффект распределепия скоростей можно отнести к проточной части потока дисперсной фазы. [c.420]

Движущая сила циркуляции создавалась за счет осевого перепада давления и эжекционного эффекта. Чем значительнее перепад, тем больше относительный расход охлажденного циркулирующего газа. Благодаря внутренней циркуляции большая часть охлажденного потока приобретала более низкую температуру, чем в обычном исполнении вихревой трубы, и, в целом, повышался конден-сационно-сепарационный эффект. Следует также подчеркнуть, что конструкция исключала возникновение каких-либо застойных зон, зависания продуктов на стенках. Углы наклона образующих конуса (18), направляющих конусов (15 и 20) выбирали с учетом угла естественного откоса пыли, равного 47-50°. Дл удаления возможного скопления дисперсной фазы в камере очищенного газа при многоступенчатой очистке предусматривали установку сопла (на рисунке не показаны) для эпизодической подачи сжатого газа (воздуха, азота) в процессе работы сепаратора с целью взмучивания пыли и удаления ее в следующую ступень улавливания. В период ремонта установки аппарат пропаривали или промывали горячей водой. [c.111]

Наибольшее распространение в исследовапиях дисперсных снстсм получило явление двойного лучепреломления в потоке (эффект А 1аксвелла). Это явление наблюдается в жидкостях, растворах и дисперсных системах, содсрл<ащих анизометрические или способные деформироваться молекулы и частицы. [c.267]

Чтобы понизить диэлектрическое поглощение самой дисперсной фазы, Драйден п Мекинс в дальнейших экспериментах использовали в качестве непрерывной фазы смесь нефтяного желе с 3—10% раствором шерстяного воска. График зависимости е" — lg / для этих систем, в противоположность рис. У.35, имеет симметричную форму относительно частоты максимальных потерь, а площади, описываемые кривыми е", т. е. — ef , больше полученных расчетным путем из теорпи Вагнера. Например, при содержании воды 10 и 20% площадь, полученная по экспериментальным значениям, на 25 и 70%, соответственно, больше площади, вычисленной по теории Вагнера. При использовании теории Ханаи эти величины становятся еще больше. Такое расхождение объяснено широким распределением частиц воды по размерам (0,5—5,5 мкм) в этих системах. Кроме того, значения е, — могут быть больше вследствие эффекта агломерации, как в экспериментах Ханаи (см. стр. 375), когда эти значения уменьшались с ростом сдвигового потока. [c.373]

Известно, что при течении жидких систем турбулентность является следствием быстрых неоднородных потоков. В этих случаях исчезает корреляция между движением отдельных частей системы. Более того, система теряет информацию о начальных условиях, что практически исключает возможность предсказания дальнейшего развития процессов превращения нефтяной системы. Впрочем, явления турбулиза-ции могут проявляться в любых условиях существования нефтяной дисперсной системы, если имеется даже слабая возможность образования локальных неустойчивостей. Сравнительно ярко турбулентность может проявляться в структурных преобразованиях в нефтяных системах при интенсивном воздействии на них, например, в термических процессах превращения нефтяного сырья, при формировании структуры коксующейся массы тяжелого нефтяного остатка при высоких температурах и т.п. Возникающие при этом нелинейные эффекты могут существенно отражаться на параметрах технологических процессов. Изучение возможных закономерностей и условий проявления указанных нелинейных эффектов является одной из перспективных фундаментальных проблем нефтепереработки. [c.189]

На практике все эти факторы могут проявляться в любых комбинациях как следствие неустойчивости или переходного характера течения среды либо хода физикохимических процессов, а также в результате движения межфазной цоверхности, вызванного массотеплообменом они могут быть и следствием искусственных периодических воздействий на систему. Примерами могут служить нестационарность массотеплопереноса на начальной и конечной стадиях процесса (являющаяся одной из причин так называемого концевого эффекта), изменение объема дисперсной фазы, вызванное ростом или растворением капель и пузырей, наложение пульсаций на поток л идко-сти. Важно подчеркнуть также, что процесс массопереноса внутри капли даже при стационарных внешних условиях обычно оказывается существенно нестационарным. [c.274]

Основными рабочими органами гомогенизир](Тощей головки являются седло и клапан, от конструкции которых в известной мере зависит степень дисперсности частиц при гомогенизации. Разнообразие конструкций гомогенизирующих устройств обусловлено стремлением повысить гомогенизирующий эффект за счет повышения турбулентности потока гомогенизируемой жидкости, усиления явлений кавитации, повышения скорости движения жидкости на входе в клапанную щель. Клапанная щель может бьггь гладкой и волнообразной с постоянным или переменным сечением. [c.409]

Связующее и металлы типа алюминия являются горючей основой топлива. Наличие металлических присадок в ТРТ обусловливает повышение теплопроизводительности топлива по двум причинам вследствие высоких тепловых эффектов экзотермической реакции окисления металла, а также благодаря увеличению содержания водорода в продуктах сгорания и отсутствию водяного пара в выхлопной струе, что снижает соответствующие потери энергии. Однако практическое применение металлосодержащих топлив связано с определенными проблемами, заключающимися в том, что образующиеся при расширении потока в сопле РДТТ твердые окислы металлов медленнее отдают тепло потоку (термическое запаздывание) и ускоряются не так быстро (скоростное запаздывание), как газообразные продукты сгорания, что приводит к потерям удельного импульса. Связующее представляет собой высокоэластичное вяжущее вещество, которое наполняют окислителем и частицами металлического горючего. Связующее в ТРТ выполняет несколько функций. Являясь важным источником горючей основы топлива, оно, кроме того, должно скреплять между собой дисперсные частицы окислителя и металла, образуя пластичную каучукообразную массу, способную выдерживать большие деформации, возникающие под действием термических и механических напряжений. Таким образом, связующее в значительной мере определяет ме- [c.38]

Все наблюдаемые эффекты продольного перемешивания в экстракционных колоннах есть результат воздействия нескольких факторов, которые изменяются в зависимости от типа контактора п потоков жидкости в нем. Как указывает Слейчер [16], продольную дисперсию в сплошной фазе можно рассматривать как сумму двух эффектов, первый из которых собственно турбулентная и молекулярная диффузия в осевом направлении. Этот эффект проявляется в наличии вертикальных циркуляционных потоков, в перемешивании вихрями, возникаюш,ими в кормовых частях капель дисперсной фазы (увеличение сплошной фазы каплями), или в действии обратного перемешивания из-за турбулентности в контакторе, а также вследг ствие влияния пульсаций. [c.125]

Иайрс, Двир и Мартин [34] при изучении теплопереноса и жидкостной динамики в теплообменнике типа распылительной колонны отмечали существенный концевой эффект на профиле температур сплошной водной фазы. В исследованиях применялись распылительные колонны диаметром 2,5 и 5,1 см и система вода — ртуть. С помощью фотографии было показано, что поток воды увлекался вниз каплями ртути и между основным восходящим потоком воды и дисперсной фазой возникал весьма непродолжительный контакт, хотя каждый из двух противоположно направленных потоков воды подвергался значительному перемешиванию. Перемешивание, приводящее к рециркуляции водной фазы, было обнаружено также возле патрубков ввода и вывода. Из этих наблюдений авторы заключили, что течение жидкости может сильно ограничивать эффективность распылительных колонн, работающих в качестве теплообменников. [c.128]

После разделения фаз (первичная стадия расслаивания) каждая из них анализировалась и снова направлялась в смеситель. Толщина слоя эмульсии в отстойнике экспоненциально возрастала с увели чением потоков, но практически не зависела от изменения соотношения объемов фаз. Сравнение результатов, полученных на таком модельном отстойнике, с результатами промышленных испытаний показало возможность моделирования на основе расхода жидкости, отнесенного к поверхности р асслаивания. При этом следовало свести к минимуму влияние стенок (пристеночный эффект), т. е. добиться, чтобы дисперсная фаза не смачивала стенки отстойника. Этот критерий в дальнейшем был обоснован математическими моделями, описывающими процесс первичного разрушения эмульсий в отстойниках [48]. Некоторые другие результаты работы [47] требуют обсуждения. [c.291]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология