Поток в установившемся режиме

Оценим значение числа Рейнольдса для аппарата с горизонтальным потоком сырья, если d = 3 м, / = 18 м, m = 1 об/ч, v = =0,1 см /с. Подставляя эти значения в (7.22), получим Re op = 1330. Поскольку автору неизвестны исследования по определению критического числа Рейнольдса для течения жидкости через емкости типа рассматриваемых отстойников, нельзя точно установить, насколько найденная величина числа Re далека от критической. Однако в первом приближении Re p можно принять равным Rej,p для течения жидкости в круглых трубах, которое примерно равно 2300. Таким образом, когда ламинарный режим отстоя может смениться турбулентным, режимы нормальной эксплуатации отстойников довольно близки к критическим. Этому переходу будут способствовать неоднородность течения вдоль отстойника (особенно в районе входного и выходного маточника) и различного рода гидравлические возмущения, поступающие по системе подачи сырья. [c.133]

В качестве высокомолекулярных добавок используют полиокс, полиакриламид, некоторые спирты (пропиловый, глицерин, поливиниловый и др.). Эти соединения обеспечивают "эффект Томсона" - снижают сопротивление трения в турбулентном потоке при концентрации 0,001-0,03%. Кроме снижения гидравлического сопротивления, уменьшаются поперечные пульсации и увеличивается толщина пограничного слоя, что благоприятно изменяет режим течения пристеночного слоя раствора. Отмеченные свойства позволяют повысить компактность и удельную мощность водяной струи, содержащей полимерные добавки, на значительном удалении от сопла (3-4 м). Выполненные авторами эксперименты по разрушению образцов нефтяного кокса струей водного раствора полиакриламида концентрацией 0,02% на опытном стенде позволили установить общую зако- / номерность повышения эффективности разрушения по сравнению с чистой струей воды. [c.194]

Пуск и обслуживание установки с кислородным насосом, а т ак-же наладка и регулирование ее режима в основном производятся в той же последовательности и теми же приемами, что и установок без насоса. Схема потоков при пуске установки высокого давления с насосом показана на рис. 12.4. Вентили на линии отвода кислорода должны быть открыты для охлаждения насоса 1 и кислородной трубки теплообменника 2 потоком газа, отходящего из колонны. Насос пускают после того, как воздухоразделительный аппарат будет полностью охлажден и в нем накопится достаточное количество жидкости, а также установится режим ректификации. Вначале насос включают с наименьшей нагрузкой (по отбираемому кислороду), а затем нагрузку постепенно увеличивают до нормальной. [c.609]

Если в потоке установится стационарный режим, то концентрации вещества в элементарном объеме не зависят от времени. Тогда [c.192]

Так как нЪ — заранее неизвестные величины, то по (12.2) невозможно определить Ке и установить режим течения. Обычно соотношение (12.2) преобразуют таким образом, чтобы число Ке содержало одну из следующих величин С, — расход конденсата, приходящийся на единицу ширины стенки (в случае вертикальной трубы — на единицу длины периметра) д — среднюю плотность теплового потока на участке стенки О <х < И, где Н — высота стенки Т . — среднюю температуру стенки на указанном выше участке. Учтем, что [c.302]

Г м -с" м . Режим потока установился приблизительно через 6 месяцев, и продуктивные растворы содержали [c.270]

Выше было показано, что при течении в цилиндрической трубе с трением дозвуковой поток ускоряется, а сверхзвуковой тормозится, причем предельно возможным состоянием в обоих случаях при непрерывном изменении параметров является критический режим, т. е. достижение потоком скорости звука в выходном сечении трубы. Уравнение (17) позволяет установить количественную связь между изменением скорости и приведенной длиной трубы X- Если на входе в трубу поток дозвуковой и приведенная скорость его равна Я1 и если приведенная длина трубы меньше критического значения, определяемого формулой (18), то на выходе из трубы поток будет также дозвуковым, причем пз уравнения [c.187]

Использование изложенной методики позволило установить зависимость статической удерживающей способности от гидродинамических режимов в аппарате и проследить экстремальный характер этой зависимости [И, 14]. Зависимости были получены путем вычитания величины динамической удерживающей способности, определенной как методом отсечки , так и прямым методом из значений полной удерживающей способности, рассчитанных по кривым отклика системы на индикаторное возмущение. Возрастание с увеличением нагрузок по обеим фазам до точки экстремума (лежащей в районе точки подвисания v lv =0,85) объясняется возрастанием активной поверхности насадки по мере увеличения нагрузок по газу и жидкости. Дальнейшее увеличение нагрузок, переводящее систему в более интенсивный гидродинамический режим (Уг/у нв > 0,85), приводит к развитию турбулентности потоков, вовлечению жидкости в застойных зонах в турбулентный обмен и, как следствие, к уменьшению статической удерживающей способности. В режиме развитой турбулентности возникновение застойных зон в насадке маловероятно. Статическая, а также динамическая удерживающая способности, определяемые методом отсечки и прямым методом, в этом режиме принимают примерно одинаковые значения по обоим методам. [c.361]

Проведены две серии опытов первая соответствовала стационарному, вторая — циклическому режиму работы слоя катализатора. В стационарном режиме исходный газ подогревался до заданной температуры, которая поддерживалась постоянной. В опытах с циклическим режимом в течение времени подогрева газ поступал в реактор через подогреватель, после этого в течение времени байпасирования (1 — поток воздуха был направлен через байпас, и таким образом исходная смесь поступала в реактор без предварительного подогрева. Этот цикл повторялся 10—25 раз. За это время в реакторе установился циклический режим с периодически повторяющимися температурными профилями. Длительность одного эксперимента составляла 8—20 ч. Среднюю за цикл температуру на входе и выходе из слоя определяли интегрированием. [c.139]

В момент времени t = l/w скачок температуры в первом потоке дойдет до выхода из теплообменника, и в теплообменнике установится новый стационарный режим с соответствующими стационарными распределениями температур жидкостей в первом и втором потоках. [c.147]

При рассмотрении реактора (в котором процесс протекает в стационарном слое катализатора) как объекта регулирования возможными отклонениями от нормального технологического режима могут быть отклонения по общему потоку, по концентрации и соотношению реагирующих веществ, по начальной температуре потока и давлению. Поэтому, помимо данных, характеризующих нормальный режим, необходимо экспериментально установить характер изменения температуры и, следовательно, концентрации, но длине реакционной зоны при возмущении по всем технологическим параметрам данного процесса. [c.186]

В 1939 г. Бэджер [7] еще раз детально рассмотрел вопрос о механизме движения двухфазного потока. К ранее упомянутым трем режимам течения он прибавил четвертый. Этот режим, названный эмульсионным, характеризуется наличием капелек жидкости, равномерно распределенных в паровой фазе, и отсутствием движущейся по стенке трубы пленки жидкости. Бэджер обработал имеющиеся литературные данные и установил, что для последних трех режимов течения коэффициент теплоотдачи тем выше, чем ниже значения температурного напора (прн условии, что все другие величины не изменяются), т. е. что с ростом Ы коэффициенты теплоотдачи уменьшаются ). При обработке данных принималось, что кипение начинается в точке, где температура жидкости достигает максимума. [c.63]

На рис. 201 воспроизводится материальный и энергетический балансы нроцесса ректификации, рассмотренный в гл. 10. Эта с)(ема является основой систем регулирования, которые используют для контроля материальный баланс. Самые серьезные проблемы появляются из-за изменения скорости сырьевого потока и его состава. В связи с этим очень трудно поддерживать режим в колонне, которая расположена первой по ходу сырья в схеме разделения. Если трудности возникают в основном из-за скорости подачи сырья, то можно установить контроль по соотношению потоков. Нанлуч-ший результат достигается посредством анализа некоторых ключевых компонентов данных потоков. В контроле на основании материального баланса используются данные анализа и отношение D/F. На рис. 202 показана система контроля, основанного на работе анализатора сырьевого потока. Регулируется скорость отвода продукта верха колонны и скорость подвода тепла, пропорциональная скорости подачи сырья в колонну. Эта система контроля требует дополнительного извлечения двух квадратных корней, применения множительного устройства и возможно суммирующего механизма. [c.317]

Общая картина воспламенения поры. Типичным является режим воспламенения, который распространяется в форме последовательного перемещения фронта горения по поверхности (рис. 46) Применение оптических методов позволило установить детальную картину и характерные особенности течения продуктов в зоне, примыкающей к фронту воспламенения. Картина течения становится особенно наглядной при введении в порох частиц металла. Было установлено, что впереди фронта воспламенения с большей скоростью движутся продукты горения, которые прогревают поверхность поры, охлаждаясь при этом. Опережение продуктами горения фронта воспламенения всегда имеет место. Фронт воспламенения разделяет движущиеся по поре продукты от потока продуктов, истекающих из поры. [c.117]

К первой группе следует отнести методы, с помощью которых изучают воспламенение и горение одиночных металлических частиц. Количество частиц выбирают таким, чтобы тепловыделение каждой частицы и агрегация частиц не могли влиять на параметры системы в целом. Воспламенение и горение частиц происходит в движущемся потоке окислителя, который образуется при горении газообразного (газовые горелки) либо твердого (бомбы постоянного давления) топлива или-в результате нагрева газа (электронагреватели и плазменные горелки). Процесс изучается фотографически, кроме того, исследуются продукты сгорания металла. Методы этой группы позволяют рассмотреть различные стадии процесса, оценить время задержки воспламенения и время горения, установить температурный режим процесса и вынести суждение о механизме горения металла. [c.237]

Рейнольдс в своих опытах изменял не только скорость, но и диаметр трубопровода, вязкость жидкостей путем их подогрева, охлаждения или замены. При этом он установил, что ламинарный режим тем легче осуш,ествить, чем меньше скорость потока ю, диаметр трубопровода (I и плотность жидкости р и чем больше вязкость жидкости 1. Оказалось, что значения р и .I можно объединить в безразмерный комплекс [c.40]

Практически квазистационарный режим в слоях, ожижаемых газом, осуществляется путем изменения количества включенных спиралей, а также изменением напряжения в электрическом нагревателе, через который проходит поток газа перед входом в установку. Для жидкостных систем квазистационарный режим установить трудно из-за сложности регулирования и поддержания линейности изменения температуры жидкости на входе в установку. Эти затруднения связаны с высокой скоростью протекания процессов теплообмена и с необходимостью концентрации больших мощностей для нагревания движущейся жидкости. [c.66]

Если режим движения потока ламинарный, то для измерения статического давления (напора) применяют плоский диск (рис. 11-8, Ь) или изогнутую трубку (рис П-8, с), которые необходимо правильно установить по отношению к потоку, так как даже небольшие пх смещения обусловливают значительные погрешности измерений. Диаметр диска должен быть в 20 раз больше его толщины и в 40 раз больше диаметра отверстия для присоединения манометра. Необходимо, чтобы поверхность диска была плоской и гладкой, края острыми, а нижняя кромка скошенной. Отверстия в пьезометрической трубке (рис. П-8, с) должны иметь такие же диаметры и расположение, как в трубке Пито — Прандтля (см. рис. П-10). [c.127]

НОЙ обстановке может быть удобно затрачено в кипятильнике колонны. Однако для общности постановки проблемы достаточно ограничиться первыми пятью исходными данными. Чтобы установить режим работы колонны и полностью определить проблему ректификации в ней, необходимо располагать не пятью, а семью величинами количеством Ь, составом а, теплосодержанием сырья числами тарелок отгонной и укрепляющей 2 секций и значениями постоянных для каждой секции тепловых параметров и а, представляющих собой разности теплосодержаний встречных на одном уровне данной секции разноименных потоков, отнесенные к разности их весов. Каждому определенному режиму работы колонны отвечает вполне определенная и единственная комбинация этих семи величин, поэтому цель расчета колонны и заключается в их установлении. Число заданных, определяющих работу ректификационной колонны параметров, на два меньше необходимого, поэтому задача расчета колонны становится неопределенной и может иметь бесконечное число решений в зависимости от того, какие произвольные (в издестных, пределах)- аыадвш я- будут-- пазпа чены двум недостающим параметрам процесса. Таким образом, при расчете колонны для определенности задачи приходится задаваться некоторым числом параметров, в дан ном случае двумя, и тогда может быть рассчитана вся колОнная установка при режиме ее работы, отвечающем совокупности семи параметров, положенных в основу расчета. ,, [c.287]

На основании сказанного выше можно дать и другую трактовку влияния уровня. смешения. Представим реактор с полным разделением в виде длинной трубки, в которой течет поток поршневого типа или установился режим идеального вытеснения с большим числом боковых выходов, размещенных на малых расстояниях один от другого (рис. УПЫЗ). Поток через эти боковые выходы отбирается таким образом, что общее рас- [c.323]

Одной из наиболее важных является граница, отделяющая дисперснокольцевой режим от пробкового или пузырькового. Гриффитс и Уоллис [10], рассматривая переход для вертикального восходящего потока, установили, что кольцевой режим является предельным случаем пробкового режима, если длина газовых пробок становится бесконечной. Поскольку длина пробок вы- [c.201]

Изыскивая возможности увеличения глубины отбора дистил-лятных фракций из мазута и улучшения их разделения в вакуумной колонне, на одном из заводов реконструировали трубчатые змеевики и изменили режим работы нагревательной печи. На основе исследований БашНИИ НП и опыта эксплуатации вакуумного блока АВТ в двухскатной печи смонтировали комбинированные змеевики из труб, диаметр которых увеличивается в направлении движения потока. В начальной зоне нагрева сырья установили трубы условным диаметром 150 мм, а далее по ходу в зоне испарения мазута смонтировали сначала трубы диаметром 200 мм и затем 250 мм. Это позволило существенно снизить давление в зоне испарения жидкости и повысить долю паровой фазы и соответственно увеличить выход целевых продуктов. [c.267]

Режимы течения. Рейнольдс опытным путем установил, что в движущемся потоке жидкости или газа можно отчётливо различить два режима течения. Они получили названия ламинарный и турбулентный. При первом режиме слои жидкости скользят друг по другу и отдельные частицы движутся по непересекающимся траекториям. При турбулентном режиме, напротив, частицы движутся неупорядоченно, хаотически, а отдельные слои жидкости перемешиваются друг с другом, образуя вихри. Было также установлено, что при-достижении величиной Ке = ш//у (названной позднее критерием Рейнольдса) некоторого критического значения ламинарный режим начинает сменяться турбулентным. Здесь I представляет собой некоторый характерный линейный размер. Для потока жидкости или газа внутри труб принято использовать в качестве характерного размера I внутренний диаметр трубы в. В этом случае Некр = 2100. [c.65]

При увеличении массовой доли пара в потоке, движущемся в обогреваемом канале, могут быть достигнуты условия, когда пузырьковое кипение будет оказывать все меньщее влияние на коэффициент теплоотдачи по сравнению с влиянием конвекции в двухфазном потоке. При этом меняется механизм парообразования в потоке, а следовательно, и механизм теплопередачи. Если на участке кипения пар образовывался в виде пузырьков, то на участке конвективной теплоотдачи двухфазного потока происходит преимущественное испарение жидкости с имеющейся в потоке границы раздела фаз. Визуальные и кинематографические исследования позволили установить наличие участка, на котором пузырьковое кипение подавляется и может быть подавлено полностью. Этот режим теплоотдачи иногда называют испарением при вынужденной конвекции [105]. Важно подчеркнуть, что теплоотдача на этом участке полностью определяется конвективными токами, формирующимися при движении двухфазного потока. [c.244]

Обычно конденсаторы работают нри скоростях пара, меньших скорости захлебывания. Сдвигающее усилие пара при этом слишком мало, чтобы воздействовать на кондеи-сатную пленку, таким образом можно обоснованно применять методы расчета коэс ициента теплоотдачи, изложенные выше. Обычно работа конденсатора в диапазоне параметров от возникновения захлебывания до образования восходящего кольцевого потока не предполагается, но она возможна при восходящем кольцевом течении. Однако последний режим течения обычно не рекомендуется, так как трудно обеспечить достаточно высокую скорость пара, покидающего верхнюю часть трубы, для сохранения кольцевого потока. Если необходимо работать в условиях восходящего кольцевого течения, то их следует установить. В пленке преобладает тогда сдвигающее усилие и, следовательно, коэффициенты можно найти из (25)—(27). [c.344]

Это значение Яг ограничивает область докритического истечения эжектирующего газа из сопла при всех больших значениях Яг истечение газа будет происходить под сверхкритическим перепадом давлений Р Р1,. Если в сопле эжектирующего газа отношение давлений превышает критическое значение, то скорость истечения газа из сужающегося сопла достигает скорости звука (Я1 = 1), и струя покидает сопло со статическим давлением, более высоким, чем давление окружающего сопло потока эжектируемого газа. При этом равенство давлений р ж р2 ш вытекающее пз него соотношение (24) между возможными значениями Я1 и Яг не соблюдаются. То же будет и в случае применения в эжекторе сопла Лаваля с неполным расширением при этом с некоторого значения По на срезе установится постоянная скорость (Я] = Яр1), не зависящая от статического давления в эжектируемом потоке. При постоянном значении Я1 = 1 (нерасширяю-щееся сопло) или Я1=Яр1>1 приведенная скорость эжектируемого газа Яг может иметь различные значения. Однако произвольно выбирая значение Яг для подстановки в расчетные уравнения, нельзя заранее быть уверенным, что такой режим работы эжектора реально осуществим. Имеется предельное значение Ягтш, ограничивающее область возможных режимов реальны лишь режимы, соответствующие Яг Ягт . Ниже в 4 этот вопрос рассмотрен подробнее. [c.517]

Выполнение работы. Адсорбционную колонку хроматографа заполняют взвешенным, оличеством силикагеля. Продувают хроматограф потоком водорода и выводят прибор на режим. Скорость газа-носителя устанавливают 45—50 см 1мин. Колонку термостатируют при 40° С. Когда установится постоянная нулевая линия, в колонку, не прерывая потока газа-носителя, вводят шприцем 10 мл 1%-ной (по объему) смеси пропана с воздухом и получают проявительную хроматограмму на ленте самописца. Смесь составляют весьма тщательно, так как для дальнейшего расчета необходимо точно знать количество введенного пропана. [c.134]

Хотя работа отдельных устройств для управления процессом ректификации уже была описана в главе 5.223, все же необходимо обсудить еще несколько моментов, на которые следует обратить внимание (рис. 169). Во избежание длительного вывода колонки на режим смесь, вводимая в куб колонки, должна к моменту подачи питания иметь состав, соответствующий ожидаемому кубовому отходу. Одновременно необходимо обеспечить хорошее смачивание насадки. Поэтому жидкость, введенную в куб, сначала перерабатывают периодически, отбирая при этом соответствующее количество дистиллата ожидаемого состава, и только после этого начинают подачу питания, которое предварительно нагрето в подогревателе до требуемой температуры. По мерной бюретке устанавливают скорость подачи питания. В головке колонки устанавливают необходимое флегмовое число. Нагрузка укрепляющей части колонки зависит от количества питания ее дополнительно регулируют с помощью контактного термометра. Как это видно из главы 4.72, установка должна работать таким образом, чтобы количества отбираемого дистиллата и кубовой жидкости в единицу времени соответствовали подаче исходной смеси (питания). Краны на приемниках для отбора из головки и куба устанавливают в таких положениях, чтобы в единицу времени через них проходили соответствующие количества вещества. В качестве примера можно привести непрерывное разделение смеси бензол—толуол, содержащей 20 об.% бензола. При подаче исходной смеси со скоростью 500 млЫас следует установить скорость отбора дистиллата 100 млЫас и скорость отбора кубовой жидкости 400 мл/час. При флегмовом числе 2 нагрузка должна составлять 300 мл1час. Как показывает практика, введение колонки в режим занимает от 0,5 до 1 часа, что выражается в колебаниях температур верха и куба (рис. 179) ). После того как отрегулирована температура подогрева питания, установка работает с постоянными показателями, а необходимое обслуживание ограничивается только контролем потоков и наблюдением за показаниями приборов. [c.276]

Рис. б. Удельные тепловые потоки иа НЫМ. Увеличение 01 обечайки первичного (/) и вторично- оверх рекомендуемого го (2) воздуха в зависимости от аг. значения нецелесообразно ввиду снижения температурного уровня в зоне газификации (см. рис. 4), слабого влияния а1>0,7- 0,8 на итоговые характеристики в сечении IV (см. рис. 3) и ухудшения итоговых характеристик процесса горения при переходе на режим без вторичного воздуха. Преимущества распределенного ввода воздуха можно установить из рис. 6, , на котором представлено изменение величины потери с химическим недожогом в сечении / от скорости при распределенном вводе воздуха и вводе всего воздуха как первичного. Влияние скорости первичного воздуха гораздо более слабое и при одинаковых скоростях и форсировке величина потерн с химической неполнотой сгорания при распределенном вводе воздуха меньше, чем при сосредоточенном его вводе через сопла первичного воздуха. [c.214]

У самой поверхности скорость потока равна нулю, затем она возрастает в танком слое толщиной б, пока не достигает некоторото постоянного значения. Это явление, весьма важиое для гидродинамики и теории теплоо бмена, было впервые устан овлано Людвигом Прандтлем в 1904 г. в его знаменитой теории пограничного слоя. Терман пограничный слой для тонкого слоя с резким увеличением скорости был также предложен Прандтлем. За пределами пограничного слоя градиент скорости, нормальный к направлению потока, обычно настолько мал, что вязкостью можно пренебречь. Таким образом, поток можно разделить на две зоны, а именно на пограничный слой, где наблюдается действие вязкости, и <на оановное ядро потока за пределами пограничного слоя, оде течение происходит практически без трения и поэтому для каждой струи потока справедливо уравнение Бернулли. Тот факт, что попран ичный слой делит поток на зоны и, таким образом, вносит изменение в режим основного ядра потока, будет подробнее рассматриваться ниже. [c.161]

Скребковый механизм представляет собой двухветвевую ферму с центральным приводом. Расположение привода в центре позволяет установить ферму под водой, что исключает закручивание потока воды в верхних слоях при движении фермы и тем самым улучшает гидравлические условия осветления. Предусмотрен автоматический подъем фермы при возникающих в скребковом механизме неравномерных перегрузках от большого скопления осадка или тяжелого осадка, что повышает надежность работы и помогает установить оптимальный режим [c.76]

В ходе анализа и расчета процессов переноса субстанции необходимо располагать закономерностями изменения градиентов по объему технологического пространства (аппарата). Реально эти закономерности удается установить и использовать лищь в достаточно простых ситуациях чаще — при переносе субстанции в твердых телах или через них, реже — в случае жидкостных и газовых потоков. Нередко эти подходы не удается реализовать в силу недостаточного уровня знаний о механизме процесса. Кроме того, такой путь иногда затруднен из-за сложностей теоретического анализа, а также громоздкости получаемых соотнощений. В этих случаях прибегают к упрощенным представлениям о механизме переноса, что позволяет получить достаточно простые расчетные выражения. Чаще всего к упомянутым упрощениям обращаются в случае переноса теплоты и вещества. [c.64]

Для эффективной очистки углеводородных газов можно рекомендовать применение в установках трехпоточной вихревой трубы. Если установка предназначена для выделения углеводородного конденсата как целевого продукта, то схему установки следует выбирать в зависимости от заданного компонентного состава конденсата. Высококипящие углеводороды необходимо выделять после теплообменника, установленного перед входом в вихревую трубу. При этом важно установить такой режим работы, чтобы температура охлажденнога потока не была ниже температуры конденсации невы-деляемых низкокипящих компонентов. Это обеспечит [c.201]

Пример V-I. При температуре 300 °С я давлении 5- 10 Па стехиометриче-ская смесь нитрозилхлорида и воздуха, как показали лабораторные исследования, реагирует за время Тср = 2Тос = 8,5 с. Коэффициент диффузии NO I в воздухе D = 0,056 см С" радиус лабораторного реактора R = 1 см. Длина реактора выбрана из условия L/R = 20. Вязкость потока v = 0,062 см с". Требуется установить, можно ли пренебречь влиянием диффузии. Решение. Определим режим движения потока [c.91]

Средняя скорость потока через мембраны в процессе концентрирования от 1% содержания твердых веществ в стоках до 10% принималась равной 0,3 м /(м сут). Прямоточный режим в этих условиях допускает использование лищь небольшого числа параллельно соединенных модулей и требует большого числа последовав тельных модулей. В результате перепад давления в системе достигает 85 кгс/см . Такой перепад давления можно обеспечить, если установить в прямоточной пинии 12 вспомогательных насосов, каждый из которых развивает давление 7 кгс/см. Однако это решение экономически нецелесообразно, и поэтому была сконструирова- [c.260]

При непрерывной ректификации пуск установки проводится так же, как и при периодической ректификации в колонне, но верхний продукт не отбирается, т, е. установка работает при полной флегме. После того как режим в колонне установится, в промежуточную точку колонны подается исходная смесь, часть потока флегмы отводится в качестве верхнего продукта и нижний продукт (кубовый остаток) начинает непрерывно отбираться из перегонного куба или испарителя. Часть колонны, находящаяся выше точки ввода питания, называется ректификационной (укрепляющей) секцией, а ниже — стриппинговой (исчерпывающей) секцией. [c.340]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология