Рециркуляция, определение

Главная задача расчета процессов с рециркуляцией — определение по заданному количеству перерабатываемого сырья или це- [c.74]

Главная задача расчета процессов с рециркуляцией — определение по заданному количеству перерабатываемого сырья или целевого продукта суммарных загрузок каждого аппарата, необходимых для определения его основных размеров, [c.45]

Решение. Из рис. У1-9 следует, что снижение давления, согласно принципу Ле Шателье, сдвигает равновесие реакций вправо (выделение водорода) процесс при этом проходит при более низкой температуре. Выбор оптимальных условий зависит от того, какой из продуктов будет целевым, нужно ли уменьшить содержание побочного продукта до минимума (например, иногда побочный продукт используется в другом синтезе), можно ли применить рециркуляцию, необходимо ли добиться определенной скорости реакции (кинетический фактор). Приняв, что реакция проходит достаточно быстро, рассмотрим указанные в условиях примера случаи. [c.179]

Особенностью реакции полимеризации, катализируемой фосфорной кислотой, является возможность регулирования молекулярного веса полимера в определенных пределах за счет применения различных типов катализаторов, изменения температуры реакции и коэффициента рециркуляции легкого полимера. В случае проведения процесса при высоких температурах образуются низкомолекулярные полимеры. Повышение рециркуляции приводит к большему выходу высокомолекулярных продуктов. [c.105]

Конверсия за проход является фактором интенсивности, на который влияют и рабочие условия, и природа крекируемого продукта. При определенном технологическом режиме конверсия за проход понижается ири увеличении коэффициента рециркуляции, так как уже подвергнувшееся обработке сырье становится более термически устойчивым. В зависимости от интенсивности процесса, численным выражением которой служит величина конверсии за проход, продукты обладают определенными свойствами. [c.315]

Поток, выходящий из отстойника, несет продукт Р в ректификационную колонну, где он отделяется в виде дистиллята. Кубовый остаток колонны делится на поток, поступающий на рециркуляцию, и поток, направляемый в отходы. Последний поток, величина которого поддерживается таким образом, чтобы он составлял определенную долю от количества кубового остатка, уносит остаточные ценные продукты вместе с побочными. Рециркулирующий поток уносит все продукты обратно в реактор. [c.65]

При получении формальдегида окисление имеет определенные преимущества по сравнению с термическим дегидрированием — больший выход, более продолжительный срок действия катализатора и получение продукта, не содержащего метилового спирта. Однако окисление требует большего соотношения воздуха и метилового сппрта, что связано с рециркуляцией больших объемов газа. [c.209]

Численное решение системы уравнений позволяет [30, 40] получить семейство кривых (рис. 111-12), каждой из которых соответствует определенное значение коэффициента рециркуляции f=oi V=W u. [c.53]

Таким образом, для быстрого и достаточно надежного определения по рециркуляционной модели величины обратных потоков достаточно располагать заранее рассчитанными по уравнениям (1П.48а) и (III.486) зависимостями Ki = (pi(f, п) или Ai = ( 2 f, п). Заметим, что при отыскании этих зависимостей нужно определить лишь наименьший корень уравнения (1П.48в), так как 0i<02< < 03 < 071- Располагая экспериментальными значениями Л] и / i = tg 3, по зависимостям Л1 = фг(/, п) и Д l = ф (f, п) легко определить коэффициент рециркуляции f и со. [c.60]

Полученных уравнений вполне достаточно для экспериментального определения параметров, проверки надежности найденных результатов и установления формальной адекватности модели потоку в аппарате. При этом число ячеек рециркуляционной модели обычно принимают равным числу секций в колонне. Неизвестным является лишь один параметр — коэффициент рециркуляции, иногда называемый коэффициентом обратного перемешивания. Чаще всего этот коэффициент определяют по дисперсии экспериментальной С-кривой, регистрируемой на выходе потока из аппарата. [c.101]

Цель расчета — установление размеров коксовых камер, определение времени заполнения камеры коксом, составление графика работы реакторов и определение температуры верха реактора. Вначале составляют материальный баланс коксовых камер с учетом рециркуляции непревращенного сырья и подачи турбулизатора. [c.181]

В настоящее время одним из этапов теоретических исследований химических процессов должен быть анализ процесса с позиции теории рециркуляции с целью определения теоретического оптимума эффективности и такой разработки процесса, которая позволила бы осуществить его практически в условиях, позволяющих максимально приблизиться к этому оптимуму. [c.284]

Предлагается также интенсифицировать процесс с рециркуляцией выбором определенной частоты колебания температуры, рассматривается достижение оптимальных условий проведения процесса на примере реакции первого порядка. [c.301]

В общем случае интенсификация химического процесса определяется наилучшими условиями, обеспечивающими протекание химической реакции с максимальной скоростью. Следовательно, вопросы интенсификации ХТП решаются на основе анализа кинетики химических реакций. Рециркуляция способствует уменьшению времени реакции и, как следствие этого, в результате быстрого отвода продуктов реакции из реакционной зоны - увеличению концентраций реагирующих веществ. Методика кинетического расчета для определения эффективно функционирующего реакционного узла при наличии рецикла, предложенная М. Ф. Нагиевым, позволяет определить условия, в которых возможна максимальная производительность объема реактора при минимальном образовании побочных продуктов, обеспечивает возможность эффективного применения рециркуляции, дающей максимальный эффект интенсификации химического процесса. [c.301]

Оба мероприятия эффективны, но в энергетическом отноще-нии недостаточно выгодны, так как вызывают увеличение аэродинамического сопротивления АВО. Если регулирование обеспечивает поддержание температуры /вых в определенном интервале Б результате изменения подачи охлаждающего воздуха, то замерзание теплоносителя может быть исключено применением рециркуляции нагретого воздуха на всасывании вентиляторов, уменьшением расхода охлаждающего воздуха через теплообменные секции, достигаемым частичным выбросом его в атмосферу через специальный воздуховод, оснащенный дроссельной заслонкой. [c.80]

Характер соотношения количеств полученных продуктов является определяющим в следующих основных случаях а) при очень медленном протекании реакции б) когда стоимость исходных материалов, расходуемых за определенное время, больше стоимости амортизации оборудования за то же время в) когда стоимость оборудования для разделения, очистки и рециркуляции веществ выше стоимости реактора. [c.164]

Объемная скорость подачи сырья и удельная циркуляция водородсодержащего газа. Объемная скорость подачи сырья при гидрокрекинге вследствие желательности проведения процесса при минимальных температурах низка (0,3—0,7 ч ). Вследствие значительного различия в соотношении скоростей последовательных реакций повышение объемной скорости уменьшает общую глубину превращения в значительно меньшей степени, чем выход легких фракций, и это дает возможность управлять в определенных пределах соотношением выходов продуктов гидрокрекинга. Используют также рециркуляцию фракций, выкипающих выше целевого продукта. Водородсодержащий газ при гидрокрекинге подается в количестве 500—2000 нм /м . Чем легче получаемые из данного сырья продукты, тем больше расход водорода в процессе и больше число молей газообразных продуктов процесса, тем выше должно быть соотношение водород сырье на входе в реактор для обеспечения высокого парциального давления водорода на выходе из него. [c.302]

Материальный баланс — исходное соотношение для последующих расчетов. Принцип составления его, основанный на законе сохранения массы, общеизвестен и определенные затруднения возникают дишь при расчете технологических процессов с рециркуляцией материальных потоков. В таких случаях для правильного составления баланса реактора или отдельной его ступени целесообразно начертить соответствующую диаграмму с нанесением всех входящих и выходящих потоков. [c.255]

Общий выход бензина на установке с рециркуляцией всегда выше выхода за цикл практически он определяется путем составления материального баланса за определенный отрезок времени (вахту, сутки, пробег и пр.). [c.233]

Одноступенчатые схемы с рециркуляцией абсорбента или газа по сравнению со схемами без рециркуляции имеют следующую особенность. При одном и том же расходе свежего абсорбента количество жидкости, проходящей ч(фез аппарат, значительно больше результатом этого являются повышение коэффициента массопередачи и некоторое уменьшение движущей силы. При определенном соотношении между диффузионными сопротивлениями в жидкой и газовой фазах это может привести к уменьшению габаритов аппарата. [c.288]

Для определения выхода бензина при термическом крекинге с полной рециркуляцией промежуточных фракций С. Н. Обрядчиков [16] предложил формулу [c.123]

В системе а), хотя процесс осуществляется с рециркуляцией хлористого водорода, она совершенно тождественна каскаду реакторов без рециркуляции. Определение[минимальпого реакционного объема процесса гидрохлорирования пропилена было рассмотрено нами в работе[10]. [c.265]

Выше было отмечено, что при однократном крекинге керосиновых и. соляровых дестиллатов прямой гонки с глубиной разложения 60% образуется около 37% дебутанизированного автобензина и до 11% бутан-бутиленовой фракции. Более высокие выходы этих продуктов могут быть получены без усиленного газо- и коксообра-зованпя путем осуществления глубоких форм крекинга, проводимых с возвратом в реактор определенных количеств каталитического газойля. Проводимый в реакторах непрерывного действия процесс крекинга исходного сырья в смеси с каталитическим газойлем носит наименование крекинга с рециркуляцией. [c.75]

Материальные балансы крекинг-процесса с рециркуляцией га-зойлевых фракций устанавливаются опытным путем. При пользой вании расчетным методом для определения выходов продуктов каталитического крекинг-процесса с рециркуляцией требуется знание опытных поправочных коэффициентов [14]. [c.228]

Нефть и нефтепродукты содержат относительно большое количество серы. Особенно много (до 2%) серы в нефтяных остатках (см. табл. 32, № 5 и 6). В связи с этим при паровой конверсии такого сырья в реактор иногда дозируют определенное количество водорода (60—150 молей на 1 г-атом серы) рециркуляцией части полученного в этом процессе газа. Замечено, что на осерненном катализаторе получается меньшее количество газа, но газ имеет повышенную теплотворную способность. Сера, подаваемая с сырьем в слой катализатора, связывается им и удаляется на стадии реге- [c.51]

Тенденция фракций конденсироваться иа поверхности змеевиков, внутри которых они находятся более длительное время, чем желательно, в результате этого понижается. Это обстоятельство было установлено при выяснении возможности повышения температуры крекинга и степени превращения за один проход с минимумом образования кокса [168]. Процессы, идущие ири температурах свыше 480° С, независимо от давления, проводятся, как правило, в паровой фазе. Эта температ5фа — выше критического значения для большинства обычно содержащихся в нефти углеводородов. Количество вещества, которое подвергается крекированию за определенный промежуток времени, например, за один проход через зону нагрева (этот показатель носит название конверсия за проход ), можно определить с помощью коэффициента рециркуляции, который выражается отношением [c.315]

Однако выход Ф, определенный относительно прореагировавшего количества вещества А, постепенно уменьшается с момента начала реакции. Если., 1егко осуществить рециркуляцию непрореагировавшего А, то желательным может оказаться время реакции, значительно меньшее 1т- [c.109]

Наиболее точный метод расчета многоступенчатых установок с рециркуляцией — поступенчатый (по аналогии с потарелочным при расчете абсорбционных, ректификационных и экстракционных аппаратов). Задачей вычислений является определение числа ступеней разделения (и числа аппаратов в каждой ступени) для достижения заданной степени разделения смеси (или необходимой степени выделения целевого продукта) при известных нагрузке по газовой смеси, концентрации целевого компонента, давлениях Ру и Ра, характеристиках мембраны Л , аРц- [c.206]

Далее процедура повторяется для второй строки и т. д. Если, осуществив операции (а) и б) для всех р строк, не получили ни одной строки, все элементы которой равны нулю, все реакции независимы. Если же получено g незначимых строк, то ранг матрицы и число независимых реак1щй равно (р— )> и g реакций можно исключить из рассмотрения. Таким образом, определение числа линейно независимых реакций требует определения коэффициентов V. Это не вызывает затруднений для реакций индивидуальных веществ, но не для превращений технологических групповых компонентов. В последнем случае не обязательно создавать модель процесса, так как значения V,/ можно найти из общих соображений о соотношениях компонентов в ходе процесса. Для иллюстрации этого рассмотрим реакцию каталитического крекинга легкого газойля А, продуктами которой являются бензин А1, таз А2 и кокс Аз- Предположим, что процесс проводится без рециркуляции. При этом можно использовать представления о непревращенном сырье и описать процесс схемами [c.79]

Стационарный режим с полным использованием исходных реагентов, характеризующийся неоднозначным определением концентраций в контуре рециркуляции, является нестабильным и подвержен дрейфу как в силу неточного соблюдения стехиометрнче-ской подачи исходных реагентов, так и в силу собственного дрейфа решающих усилителей модели. [c.106]

Введем понятие степени рециркуляции R = которое будем считать равным отношению потока, создаваемого мешалкой (насосная производительиость мешалки д), к основному потоку, поступающему в аппарат Q. Насосная производительность мешалки является основной характеристикой аппарата с мешалкой. Именно с определения насосной производительности мешалки начались первые исследования гидродинамических процессов в таких аппаратах [102—106]. Экспериментальные [102, 103] и теоретические [105, 1061 исследования в этой области подтвердили формулу, предложенную Ван-де-Вуссом [103] для лопастных и турбинных мешалок, которая имеет вид [c.445]

Результаты решения уравнений (У-69—У-71) при определенных значениях параметров 7 = 1,5 20 и / = 0,7 и 1 при <21 = 10 представлены на рис. У-9 [47]. Как следует из рисунка, при кинетических параметрах а Ъ>а.2 трубчатый реактор с рециклом, отбираемым из средней зоны реактора (/ = 0,7), дает больший выход целевого продукта В, чем реактор с рециклом, отбирае-мым на выходе из реактора (/=1), причем с увеличением коэффициента рециркуляции максимальный выход Свтах возрастает. [c.130]

Для многих ХТП, например при синтезе метанола, наряду с основной реакцией происходят побочные превращения. При определенных условиях проведения процесса можно достичь некоторой степени превращения реагирующих веществ, соответствующей максимальному выходу целевых продуктов. Даль-нейщая интенсификация процесса с целью увеличения выхода целевых продуктов усилит эффект побочных реакций. Проведением реакции с невысокой степенью превращения за однократный пропуск при удалении продуктов реакции из реакционной зоны по мере образования их с такой скоростью, насколько это представляется возможным, можно исключить побочные превращения и при рециркуляции непрореагировавшего сырья добиться полного его превращения с максимальной селективностью процесса. [c.286]

Рис. 6.6. Графическое определение скорости рециркуляции реагента А. Точка О соответствует пlax( з/тlo)

Основной аппарат в схеме процесса — реактор. В него поступает нагретый теплоноситель в количестве, превышающем в 6—8 (до 10) раз количество подаваемого сырья. Теплоноситель приводится в состояние кипящего слоя, который поддерживается на определенном уровне водяным паром и парами продуктов коксования. Водяной пар распыливается аэрационными соплами. Расход пара на псевдоожижение теплоносителя на промышленных установках составляет 4—5% на сырье коэффициент рециркуляции 1,2—1,3 скорость паров над кипящим слоем в реакторе 0,4—0,45 м1сек среднее время пребывания теплоносителя в реакторе 10—12 мин. Реактор изнутри футерован теплостойкими плитами из огнеупоров. [c.126]

На логарифмическую разность температур оказывают влияние практически те же факторы, что и на величину Кф, но особенно 0ср зависит от изменения температуры t[ на входе в твп-лообменные секции. Температура t[ может отличаться от температуры охлаждающего воздуха на входе в ABQ ti на 3—б°С, что обусловлено рециркуляцией теплого воздуха, подогревом в вентиляторе и при его движении до теплообменных секций. Если в период испытаний на всасывание вентиляторов попадает воздух с повышенной температурой, что наблюдается при групповой установке АВО на технологических площадках, то вер определяется с большой ошибкой. Особенно тщательно к определению и оценке следует подходить при испытаниях АВО, работающих в режимах конденсации холодильных агентов. Если установлены причины неудовлетворительной работы оборудования, приступают к разработке мероприятий, повышающих эффективность систем воздушного охлаждения. [c.77]

Для определения выхода п качества продуктов двухпечного термического крекинга в зависимости от плотности сырья и его происхождения (прямогонное, газойли каталитического крекинга и газо11лп термического крекинга) могут быть использованы зависимости, представленные на рис. 2.9. Эти данные можно применять в том случае, если крекинг проводится с рециркуляцией газойля и при условии его полного превращения в газ, бензин с температурой 50%-ного выкипания 99 °С и крекинг-остаток с плотностью 1,0291. Для корректировки и пересчета найденных данных предлагаются дополнительные зависимости. [c.90]

В донорно-сольвентном процессе фирмы Галф" Канада гудрон (> 500 °С) тяжелой или битуминозной нефти смешивается с донором водорода при давлении 3,5-5,6 МПа и подается в трубчатую печь, где нагревается до температуры 410- 460 °С, и далее - в выносной реактор (кокинг-камера), где выдерживается в течение определенного вр ме-ни. Продукты донорно-сольвентного крекинга затем подвергак1тря фракционированию в сепараторе и атмосферной колонне на газ, нафту и средние ди(. гилляты. Последние после гидрирования в специалылом блоке по обычной технологии в присутствии стандартных катализ-ато-ров поступают на рециркуляцию в качестве донора водорода. Остаток атмосферной колонны направляется на вакуумную перегонку с получением вакуумного газойля и остатка. На пилотной установке донорно-сольвентного крекинга гудрона получен следующий выход продуктов, % (мае.) газ - 5,2 нафта - 23,7 атмосферный газойль-7,7 вакуумный газойль - 30 и вакуумный остаток - 33,1. [c.81]

Почти каждый из опубликованных обзоров по реакторам и испытаниям катализаторов отражает только те вопросы, которые близки к области исследований его автора или авторов. Беннетт и др. [1] рассмотрели литературу о безградиентных реакторах в аспекте исследования переходных процессов. Вик-ман [2] дал оценку различных реакторов с порошкообразными катализаторами, которые в отличие от гранулярных катализаторов используются главным образом в кипящем слое. Обзор Дорейсвами и Тайбла [3] посвящен в основном реакторам с неподвижным слоем катализатора. Диффорд и Спенсер [4] опубликовали краткий обзор различных реакторов и дали рекомендации по их использованию в разных целях. Янковский и др. [5] описали конструкции безградиентных реакторов. Кук [6] рассмотрел стендовые реакторы, стремясь дать определение идеального реактора. Наконец, Берти [7] опубликовал обзор об испытаниях промышленных катализаторов в реакторах с рециркуляцией. При рассмотрении перечисленных вопросов будем ссылаться на все указанные обзорные статьи, и к ним же отсылаем читателя за подробными сведениями, которые не удалось включить в данную главу. [c.52]

Методика. Типичная методика регенерацни заключается в многостадийном окислении. После прекращения подачп сырья катализатор в течение определенного времени продувают рециркулирующим газом для удаления оставшихся в реакторе тяжелых углеводородов. Нагреватели, реакторы и систему рециркуляции изолируют от остальной установки. Поток водорода заменяют на поток азота. При температурах 370—430 °С в поток добавляют небольшое количество кислорода для первоначального выжигания кокса. При выжигании тщательно следят за температурой, чтобы не допустить перегревов, которые могут разрушить катализатор. Кокс удаляют в несколько стадий, повышая при переходе к каждой следующей стадии либо температуру, либо содержание кислорода в регенерирующем газе до полного прекращения сгорания кокса. [c.154]

В тех печах, где слабо развита радиантная поверхность и трубы не могут воспринять столько тепла, чтобы охладить дымовые газы до требуемой температуры на перевале (700—850°), применяют рециркуляцию топочных газов. Для этого специальным вентилятором, работающим нри высокой температуре, из борова в камеру сгорания подкачивают определенное количество охлажденных дымовых газов, которые, смешавшись с юрячими, понижают их температуру. Отношение количества рециркуляционных (возвращенных в топку) газов к общему количеству свежих дымовых газов, получившихся от сгорания топлива, называется коэффициентом рециркуляции] величина его равна 1 1 или 2 1. Рециркуляция топочных газов уменьшает расход топлива и создает мягкий температурный режим для конвекционных труб. На рис. 34 изображена схема рециркуляции и рекуперации дымовых газов в трубчатой печи. В современных печах, в которых снльно развита радиантная новерхность, рециркуляцию не применяют. [c.78]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология