Кривая предельная верхняя

Растворы полиамидокислот, полученных взаимодействием ангидрида тримеллитовой кислоты с диизоцианатами, могут быть непосредственно использованы для наложения кабельной изоляции [503]. Модифицированные лактамами полиамидоимиды [546] используют в качестве лаков для кабельной изоляции в виде растворов в лг-крезоле. Полиамидоимидная кабельная изоляция наряду с высокой термостойкостью (220 °С) имеет также хорошие диэлектрические свойства, высокие влагостойкость, стойкость к истиранию и действию мгновенных температурных перегрузок. Кривые длительной работоспособности кабельной изоляции на основе полиамидоимидов, полиимидов и полиэфиров показаны на рис. 7.30. При термостарении в течение 20 000 ч предельная верхняя температура для полиамидоимидной и полиимидной кабельной изоляции составляет 240 и 245 °С соответственно. [c.813]

Области предельных концентраций или точки пересечения кривой равновесия и оперативной прямой обозначены римскими цифрами в верхнем индексе. Значение этого индекса равно числу положительных концентраций в фазах данной ОПК. Так, в первой зоне инвариантных составов ОПК положительна лишь [c.193]

Области предельных концентраций или точки пересечения кривой равновесия и оперативной прямой пронумерованы римскими цифрами в верхнем индексе. Значение этого индекса равно числу положительных концентраций в фазах данной ОПК. Так, в первой зоне инвариантных составов ОПК положительна лишь гипотетическая концентрация НКК, которая больше единицы концентрация же ВКК, как это усматривается из (IV.99), должна быть отрицательной. Во второй же ОПК обе концентрации — и НКК и ВКК — положительны. [c.207]

Указано, что в этих координатах верхняя кривая относится к предельному случаю, когда в капиллярах осуществляется идеальное смешение (Д=оо), а нижняя кривая характеризует предельный случай, когда в капиллярах происходит поршневое течение промывной жидкости (А=0) на практике процесс промывки соответствует одной из промежуточных кривых для А конечной величины. Отмечено, что нанесением экспериментальных точек в упо- [c.225]

С уменьшением возврата из дефлегматора уменьшается расход тепла на 1 моль полученного дистиллята, а также наклон НЦЯ+Х) верхней рабочей линии. В предельном случае верхняя рабочая линия пересечет нижнюю на кривой равновесия (рис. У1-22). Этому предельному случаю соответствует минимальный возврат (минимальное флегмовое число) мин и минимальный наклон рабочей линии. Число тарелок при этом будет бесконечно большим. [c.485]

Допустимый верхний предел плотности тока в значительной мере зависит от концентрации цинка и щелочи, температуры и скорости размешивания раствора. Чем больше концентрация цинка и меньше содержание щелочи, выше температура электролита и скорость его перемешивания, тем выше предельный ток диффузии разряжающихся ионов (перегиб кривых на рис. XII-5) и, следовательно, тем больше допустимая плотность тока, при которой можно получать компактные осадки без губчатых образований. На рассеивающую способность эти факторы оказывают противоположное влияние. [c.384]

Для малопрочных твердообразных структур таким течением может быть верхний участок реологической кривой вязкости, когда при Р > Р, г в системе проявляется течение с выходом на ньютоновскую вязкость предельно разрушенной структуры (рис. 62, б). [c.164]

Для скважин, дающих вязко-пластичную нефть, эта кривая имеет прямолинейный участок и ио ординатам его конечных точек определяется значение пластового давления Дро и предельных (нижних и верхних) статических уровней в скважине. [c.166]

На рис. 115 показано различное положение рабочих линий, а в нижней части рисунка изображено распределение концентраций спирта по тарелкам соответственно различным положениям рабочей линии. Наибольшая концентрация спирта в верхней части колонны наблюдается при отсутствии подачи воды (рабочая линия 1). С увеличением подачи воды концентрация спирта на верхних тарелках уменьшается, и при пересечении рабочей линии 3 с кривой равновесия в точке 3, которая соответствует концентрации спирта на питающей тарелке, в концентрационной части колонны спирт не укрепляется. При дальнейшем увеличении подачи воды концентрация спирта на тарелках верхней части колонны становится меньше концентрации его на питающей тарелке из-за абсорбции паров спирта стекающей флегмой. При бесконечно большом количестве воды истощение будет абсолютным. Таким образом, изменяя количество воды, можно регулировать концентрацию спирта на тарелках концентрационной части колонны, а это дает возможность подбирать оптимальные условия для вывода примесей спирта, выделенных в нижней части эпюрационной колонны, через ее верхнюю часть. Предельным расходом воды в эпюрационную колонну следует считать тот, при котором рабочая линия пересекает кривую равновесия в точке максимальной концентрации спирта на питающей тарелке. Дальнейшее увеличение расхода воды, по-видимому, будет нецелесообразно, так как зон концентрирования промежуточных примесей по высоте колонны уже не будет, К тому же это приводит к значительному разбавлению эпюрата водой, требует повышенного расхода пара на эпюрацию и снижает производительность колонны. [c.325]

Верхняя кривая на рис. 1 дает предельное термодинамическое значение к. п. д., так как она изображает теоретически вычисленные эксплуатационные показатели реактора, работающего с нулевыми теплопотерями без образования элементарного углерода. Каждая из точек этой теоретической кривой соответствует определенному отношению кислород топливо при постоянных значениях отношения водяной пар топливо, давления и температуры предварительного подогрева. Каждую вычисленную точку находили на основании материального и энергетического балансов и уравнений химического равновесия, а также вытекающей из этих данных температуры сгорания. " [c.188]

Полезно поэтому, хотя бы с известным приближением, установить желательные пределы текучести (вязкости), обеспечивающие необходимый рабочий интервал жидкого шлакоудаления, а ПО этим пределам и соответствующий интервал температур шлаковой массы, который, как понятно, существенно зависит от вязкостной характеристики (кривой вязкость-температура ) данного шлака. Предельными значениями вязкости в рассматриваемом нами смысле могут считаться верхний предел 100 пуаз (соответствует текучести густого меда или смолы) и нижний предел 10 пуаз (соответствует текучести касторового масла). Если в координатах вязкость — температура провести горизонтали, соответствующие 10 и 100 пуазам, то каждая вязкостная характеристика любого шлака в точках пересечения с этими горизонталями даст те максимально и минимально допустимые температуры, которые при данных свойствах шлака будут обеспечивать указанные желательные пределы текучести удаляемых из топки шлаков. Схематически это иллюстрируется фиг. 25-5. [c.283]

Эти уравнения получены при рассмотрении очень упрощенной схемы дробления струи на капли и могут служить в качестве математической иллюстрации процесса образования капель различного диаметра. Так как при распаде каждого слоя топливной струи наряду с каплями, размер которых характерен для данной толщины слоя, образуются более мелкие капли, то кривая уравнения (3. 46) дает верхние предельные значения содержания крупных капель в факеле. [c.109]

I, II —начало и конец зоны испарения, обозначение термодинамических параметров рабочего вещества на нижней и верхней предельных кривых а, Ь — начало и конец эквивалентной зоны испарения [c.324]

Будучи очень наглядной, Т — S-диаграмма неудобна для расчета технологических показателей холодильной машины, так как расход работы, холодопроизводительность и количество отводимого тепла в конденсаторе изображаются площадями. Для упрощения расчетов пользуются диаграммами состояния хладоагентов в координатах давление (р) или Ig р — энтальпия (i) , где из точек верхней предельной кривой построено семейство адиабат. На рис. XVI-2, в приведена Ig р — /-диаграмма действительной одноступенчатой компрессионной холодильной машины, где 1—2 — адиабата сжатия от давления р до давления ра, 2—3 — отвод теплоты перегрева сжатого пара, 3"—3 — конденсация паров, [c.731]

Указано, что в этих координатах верхняя кривая относится к предельному случаю, когда в капиллярах осуществляется идеальное смешение (А = схэ), а нижняя кривая характеризует предельный случай, когда в капиллярах происходит поршневое течение промывной жидкости (А = 0) на практике процесс промыв- [c.192]

Для построения нижней кривой использовано уравнение (20), и поскольку эта кривая очень близка к прямой, то при ее экстраполяции получаются более правильные результаты, чем при использовании верхней кривой, соответствующей уравнению (19). Отрезок, отсекаемый нижней кривой на оси ординат, и ее предельный коэффициент наклона соответствуют значениям А°= 132,8 и ЛГ = 0,0049. Значения К, вычисленные из этих же данных с помощью метода Дэвиса [17] (гл. VI, 2), лежат в пределах от [c.188]

С существом явления тиксотропии нас может познакомить рис. 14. Трп верхние кривые этого рисунка получены следующим образом в вискозиметр Мак-Майкла были помещены тщательно перемешанные 10,7 %-ные водные суспензии пластичной глины после периода покоя, продолжительность которого указана на рисунке для каждой кривой, прибор устанавливался на определенную скорость — 105 оборотов в минуту, и находилась зависимость момента кручения от времени размешивания. Как видно из рисунка, время покоя до начала вращения мало влияет на показания прибора. В самом деле, максимальные отклонения между тремя кривыми составляют только 6%, т. е. немногим больше пределов воспроизводимости результатов измерений. Между тем, вязкость суспензии (пропорциональная моменту кручения) повышается после начавшегося размешивания примерно на 60%. Скорость повышения вязкости вначале большая, но она становится меньше с приближением к предельному значению, для достижения которого требуется около 15 минут. Ясно, что жидкая суспензия после периода покоя приобретает более высокоразвитую структуру (характеризуемую сопротивлением течению ). Другими словами. [c.253]

Рк, — верхний предел упругости, или предел текучести) для некоторых образцов торфа наблюдались лишь условно-мгновенные и эластические деформации, полностью обратимые по величине. Этот тип реологических кривых е(0 иллюстрируется графиками на рис. 16. Проявление только условно-упругих деформаций, как видно из рисунка, наблюдалось до напряжений 2,5 в то время как эластические деформации без заметного течения характерны и при Р = 5 Г/см . При этом статическое предельное напряжение сдвига 0 , соответствующее пределу текучести Рк,, для этого случая равно 23 Г/см . [c.423]

Сплошная кривая представляет точное теоретическое решение Нуссельта. Верхняя прямолинейная ее часть совпадает с формулой Левека (I, 39), продолжение которой показано пунктирной прямой. Горизонтальная пунктирная прямая показывает предельное значение критерия Нуссельта для бесконечно длинной трубы (I, 38). Кружками представлены экспериментальные данные Я. М. Рубинштейна [c.40]

Особенность рассматриваемой задачи видна из рис. 3.3. Если Г2/Г1 очень мало, то скорость второй реакции ничтожна по сравнению со скоростью первой, и проблема сводится к массопередаче, осложненной одной химической реакцией. Асимптотическое значение при больших Яи определяется уравнением (2.52) и в данном случае (при 7И = 4 и п=1) приближается к 5 (верхняя предельная кривая на рис. 3.3). Вторая реакция сдви- [c.85]

Для значений i, промежуточных между этими двумя предельными величинами, поведение системы будет соответствовать изображенному на рис. 3. Равновесная длина должна заключаться в пределах от до причем точное ее значение определяется величиной i. Непосредственно после образования поперечных связей скорость растяжения, согласно теории, должна возрасти, как это показано на рис. 3 для момента t. Такое поведение обусловливается сдвигом распределения времен запаздывания в сторону малых времен вследствие увеличения плотности поперечных связей. Однако при больших длительностях процесса ползучести расчетная кривая должна пересекать линию поскольку LvI(oo) представляет собой верхний предел возможных значений равновесной длины. [c.80]

Последнее соотношение устанавливает связь между составом смеси и температурой воспламенения. Если положить, что п === 2, зависимость между с и Та графически представится кривой (рис. 4), ограничивающ,ей область взрыва. Таким образом, из теории, в полном согласии с опытом, следует, что не всякая смесь может воспламениться и что воспламеняются лишь смеси, состав которых лежит в соответственных пределах концентрации. Эти предельные концентрации и отвечают верхнему и нижнему пределам вспышки жидкостей. [c.11]

Иногда на кривых не получается строго горизонтальных участков предельного тока. В этом случае для измерения высоты волны через наиболее отлогие части верхнего и нижнего участка кривой проводят прямые линии, и такую же прямую проводят через наиболее крутой поднимающийся участок волны. Высотой волны условно считают расстояния по перпендикуляру через точки пересечения прямых а и Ь (рис. 118). [c.249]

Экспериментальные исследования инж. В. Е. Беляева, выполненные под руководством проф. А. М. Иванова, впервые подтвердили существование объемлющих диаграмм для сталеполимербетона. Задача теперь заключается в нахождении области предельных состояний, которая должна стать фундаментом для построения теории расчета конструкций, увязанной во всех своих частях. При разрешении этой важной проблемы целесообразно воспользоваться методологией, изложенной в работе [7]. В отличие от железобетона здесь необходимо будет учесть специфические особенности, свойственные сталеполимербетону, которые в настоящее время уже достаточно раскрыты (влияние растянутой и сжатой зоны полимербетона на работу арматуры, процесс трещинооб-разования, влияние местных деформаций на процесс развития интегральных деформаций конструкции, роль сцепления и пр.). Необходимо при этом взаимосвязывать объемлющие диаграммы для неармированного материала и для армированных-конструкций. Так, например, увеличивая количество продольной арматуры, можно получить кривую предельных состояний, которая одновременно фиксирует начало текучести этой арматуры и образование микротрещин в полимербетоне сжатой зоны. Такая кривая предельных состояний Кй, соответствующая гранично-максимальному армированию, будет ограничивать область предельных состояний справа. Доводя количество продольной арматуры до минимального предела, мы получаем кривую предельных состояний, ограничивающую область предельных состояний слева. Для конструкции с промежуточным насыщением арматуры (нормально армированные сечения) кривые предельных состояний Кй будут, очевидно, размещаться между отмеченными граничными. Далее необходимо выяснить верхнюю (расположение точек К) и нижнюю (расположение точек й) границы области предельных состояний. [c.68]

В отечественной промышленности нашел применение разработанный в СССР порошкообразный катализатор К-5 [15]. Он наряду с высокой активностью и избирательностью действия отличается хорошей стабильностью каталитических свойств при длительной работе в условиях высоких переменных температур, а также обладает достаточной механической прочностью на истирание. В СССР разработан промышленный способ получения порошкообразного катализатора К-5 путем распыления суспензии в газовую фазу [16, 17]. Оптимальное содержание твердой фазы (рис. 1) в суспензиях для формования мелкозернистого катализатора рекомендуется устанавливать по пересечению касательных к нижней и верхней ветвям кривых, характеризующих прочность структуры при различном содержании твердой фазы в суспензии [4, 18]. Проведено моделирование промышленных установок большой мощности и построены номограммы для расчета агрегатов (рис. 2). Для производства порошкообразного катализатора целесообразно использовать противоточпые системы, в которых предельная скорость газового потока зависит от заданного среднего размера частиц катализатора. Изучение закономерностей [c.653]

Оптимальный состав регенерированного поташного раствора и минимальный расход тепла на его регенерацию определялись расчетным путем с помощью известного в литерат1 ре метода расчета оптимальных условий регенерации моноэтаноламиновой очистки /Э,47,предполагающего, что минимум расхода тепла определяется критическим сечением регенератора. Исходные технологические параметры и результаты расчета представлены на рис. 4 и 5. По мере увеличения концентрации двуокиси углерода в регенерированном растворе ( ) критическое сечение регенератора смещается в сторону больших концентраций, т.е, вверх по колонне и при > 18,5 об/ об. совпадает с верхним сечением десорбера. Точка пересечения кривых общего расхода тепла на регенерацию в критическом и верхнем сечениях соответствует минимальному расходу теп.ча 3120 ккал/м . При этом обеспечивается регенерация абсорбента до остаточного содержания двуокиси углерода в растворе, равного 7,3 об/об. Полученные значения являются предельными, к которым можно приблизиться лишь при бесконечно большой поверхности контакта. По экспериментальным данным, полученным для тех же рабочих условий, минимальный расход тепла составляет 3840 ккал/м 1 , а оптимальная концентрация двуокиси углерода в абсорбенте - 13 ос1/об. [c.161]

Конечно, значительно более общее описание различных молекулярных областей и их ориентации получается с помощью трехмерных элементов. В случае поперечной симметрии молекулярные элементы должны определяться пятью константами упругости (или податливостями), ориентацией в одном или двух направлениях и граничными условиями для напряжения и деформации на границе элемента. Фохт [63] исходил в своих расчетах из предположения отсутствия разрыва деформации на всех границах. Реусс [64] предполагал однородность напрялсе-ния. Используя пространственное усреднение констант упругости с,/,п или податливостей 5,,тп молекулярных областей по Фохту или Реуссу, соответственно получают верхний и нил<ний пределы макроскопического модуля [83]. Для пространственной деформации совокупности таких элементов Уорд [84], а позднее Кауш [85] рассчитали зависимости макроскопических модулей упругости от ориентации областей. Расчетные кривые изменения модулей упругости от коэффициента вытяжки, в частности, характеризуются скоростью начального изменения модуля и его предельным значением. Если при вытяжке происходит только переориентация неизменных в других отношениях молекулярных областей, то свойства полностью ориентированного образца долл<ны соответствовать свойствам этих областей. На рис. 2.16 модуль Юнга, рассчитанный в направлении вытяжки в зависимости от коэффициента вытяжки и анизотропии областей, сравнивается с экспериментальными данными [13, 85]. Результаты Уорда и Кауша можно обобщить следующим образом [c.48]

Верхняя кривая на рис. 9.15 соответствует режиму запирания (ге = 0). Эта предельная кривая показывает, какие максимальные значения степени повышения давления Рг1Рч. можно получить в эжекторе с заданным геометрическим параметром а или заданным отношением полных давлений газов По- Отметим, что этот предельный режим для каждого заданного отношения давлений По соответствует своему значению а, т. е. режим запирания в камере заданных относительных размеров наступает при вполне определенном отношении полных давлений газов. [c.524]

Верхний горизонтальнЕ й участок кривой соответствует достижению предельного диффузионного тока. Если в растворе присутствует несколько деполяризаторов, то получаемая вольтамнерная кривая содержит ряд полярографических волн , расположенных в порядке, определяемом природой деполяризаторов. При соблюдении ряда условий (введение в исследуемый раствор фонового электролита и поверхностно-активных веществ) поступление деполяризатора к поверхности электрода обусловлено только диффузией, скорость которой при прочих равных условиях зависит от градиента концентраций деполяризатора у поверхности электрода и во всей массе раствора. При достижении некоторого потенциала предельного тока число частиц, вступающих в электрохимическую реакцию в единицу времени, становится равным их числу, диффундирующему из раствора к поверхности электрода. Достигается состояние концентрационной поляризации, при которой величина тока в ячейке остается постоянной. Как сказано выше, такой ток называется предельным диффузионным током. Зависимость величины диффузионного тока от концентрации деполяризатора для ртутного капающего электрода выражается уравнением Ильковича [c.154]

Коагуляционным структурам присуща сдвиговая высокоэластич-ность, которая наблюдается даже при жестких частичках дисперсной фазы, образующих пространственную сетку. Высокоэластичное последействие в коагуляционных структурах связано с взаимной ориентацией анизометрнчных частичек — палочек, пластинок или цепочек, образуемых изометричными частичками в направлении сдвига (рис. 73). Каждому значению деформации сдвига соответствует определенная степень ориентации, непрерывно возрастающая с деформацией. Если приложить к системе достаточно малое постоянное напряжение сдвига, не превышающее предела текучести, чтобы пространственная структура не испытывала остаточных разрушений, успевая тиксотропно восстанавливаться (в области практически неразрушенных структур — на верхнем предельном уровне эффективной вязкости т1() по реологической кривой), то легко различить два деформационных процесса (рис. 74). [c.188]

В действительности процесс протекает сложнее, так как СО, встречаясь со свободным кислородом, диффундирующим из газового объема (потока), при температурах около 800° воспламеняется, переходя в СО2. В эгом случае СО2 сама частично диффундирует к углеродной поверхности и может участвовать в восстановительном процессе, а частично выходит в газовый объем и увле1кается потоком в качестве конечного продукта всей этой ком-апексной реакции. Воспламенение СО может происходить в виде непрерывного плавного процесса (оплошная кривая 1) в соответствии с опытными данными Чуханова или скачком — в виде седловатой кривой 2. Ход процесса при первичном окислении углерода только до СО2 показан сплошной кривой 3. Различие в ходе всех трех кривых проявляется в интервале температур 750 1 750°. В дальнейшем они переходят в общую кривую, стремящуюся к верхней предельной кривой. [c.204]

Правая (верхняя) зона, находящаяся правее критической изохоры, где все изохоры влажного пара носят обычный характер, т. е. пересекают область влажного пара при монотонно возрастающем относительном содержании пара х и заканчиваются на предельной кривой. На этих изохорах влажный пар, наконец, [c.283]

Диаграммы равновесия бинарных смесей с неограниченной взаимной растворимостью компонентов можно строить также в координатах энтальпия—состав (i—х, у). На этой диаграмме (рис. IX-5) нижняя предельная кривая аЬ выражает изменение энтальпии кипящей жидкой смеси при Р = onst в зависимости от концентрации низкокипящего компонента х, а верхняя предельная кривая d — изменение энтальпии насыщенного пара i в зависимости от его состава. Вертикальные отрезки между предельными кривыми соответствуют скрытым теплотам испарения (i — ж = г). Равновесные концентрации жидкости / х и пара у измеряются абсциссами точек пересечения предельных кривых с изотермами последние, как показано на рис. IX-5, легко построить с помощью диаграммы t—х, у. Величины и i можно [c.432]

На рис. 124 представлена схематическая кривая нарастания вязкости во времени для процесса застудневания с применением промежуточного нагрева (в нластификационной ванне). От исходной величины т1о и до нижнего предельного значения г ориентация оказывается неэффективной. Далее ориентация эффективна, но быстро наступающее застудневание приближает систему к верхнему пределу вязкости г]2, выше которого градиенты скорости нити оказываются малыми, и ориентация невозможна. Снижение вязкости путем нагрева нити в пластификационной ванне позволяет выиграть время и снизить растягивающее усилие для дополнительной ориентационной вытяжки. [c.287]

Все кривые, целиком лежащие в верхней ойласти, соответствуют значениям Л 1. Кривая для случая I (или для случая Ж при А-О ) не дересекаех предельную кривую Э -"Ж/А. Кривая, соответствующая Л=1, представляет собой касательную к предельной кривой фазового угла при <Г=0. Для значений С>0 она целиком лежит в области устойчивости. Отметим здесь, что эффекты конвекции полностью компенсируютс тогда влиянием поверхностной адсорбции. [c.42]

Усредненная по поверхности Земли температура лежит между этими двумя предельными значениями. По Голдмену и Зингеру [27] средняя температура поверхности Земли 14,5°С. Температура тропосферы — верхней части атмосферы, лежащей непосредственно под стратосферой, согласно опытным данным равна —56,5°С. Для того чтобы рассчитать излучение Земли, воспользуемся приведенными на рис. 1.19 кривыми излучения двух черных тел. Кривая А представляет плотность потока излучения Земли при температуре 14,5°С, кривая 5 —излу- 1,0 чение тропосферы при —56,5°С. [c.49]