Ламинарные камеры

Ламинарные камеры устанавливают на заключительном этапе технологического процесса — разливе фильтруемого раствора в конечную упаковку. Для обеззараживания воздуха в асептическом блоке устанавливают неэкранированные бактерицидные облучатели (из расчета мощности 2-2,5 Вт на 1 м помещения), которые включают на 1-2 ч до начала работы в отсутствие работающего персонала (вход людей в помещение разрещается через 15 мин после выключения облучателей) и экранированные бактерицидные облучатели (устанавливают на высоте 1,8-2 м от пола из расчета 1 Вт на 1 м помещения при условии исключения направленного излучения на работающих в помещении людей и наличия включенной вентиляции). [c.121]

Перед сборкой под сварку все детали промывают в специальных моечных камерах бензином до полного удаления следов грязи и масел. Карты для обечаек корпусов имеют продольные и поперечные стыки, к которым прихватывают сваркой технологические планки размером 30 X 60 мм, толщиной, соответствующей толщине свариваемого металла, с разделкой кромок, аналогичной разделке кромок свариваемого стыка. Непосредственно перед сваркой кромки и металл околошовной зоны тщательно протирают тканью, смоченной этиловым спиртом. Карты сваривают ручной аргоно-дуговой сваркой, причем обратную сторону шва зачищают от окисления в приспособлении, представляющем собой секционный короб с газораспределителем и сетками для создания ламинарного потока защитного газа. [c.183]

Пылевые камеры служат для удаления крупных частиц размером 50 мкм и более. Улавливание мелких частиц в таких камерах возможно лишь в том случае, если длина ее в 10—12 раз превышает высоту. Работа пылевых камер характеризуется отсутствием турбулентного режима движения потока (ламинарностью), равномерностью распределения поступающего воздуха по всему сечению входного отверстия, низкими скоростями в камере. [c.277]

Первая фаза начинается с момента проскакивания искры между электродами свечи. Вначале очаг горения очень мал, скорость пламени невелика, она близка к скорости ламинарного горения. Излишняя турбулизация смеси в зоне свечи ведет к усилению теплоотдачи из зоны горения и делает развитие очага пламени неустойчивым [22]. Поэтому свечу зажигания обычно помещают в небольшом углублении в стенке камеры сгорания. В начальный период скорость сгорания определяется физико-химическими свойствами горючей [c.61]

Металлический смеситель (а) разборный, детали его изготовлены из нержавеющей стали. Смешение растворов проходит в камере смешения 2. В кислый раствор, поступающий с малой скоростью, входит раствор жидкого стекла с большой скоростью, что создает достаточную для хорошего смешения растворов турбулентность струи. Из камеры смешения смесь поступает в успокоитель 1, где турбулентная струя переходит в ламинарную (спокойную) и сливается на распределительный (формующий) конус. [c.132]

Часто желательно подаваемую в абсорбер жидкость содержать в емкости, расположенной примерно на 3 м выше абсорбционной камеры. Это обусловлено отчасти необходимостью обеспечения напора, достаточного для поддержания довольно большого расхода жидкости, например в абсорбере с ламинарной струей. Кроме того, из-за относительно постоянного уровня жидкости в напорной емкости это позволяет поддерживать практически одинаковый расход жидкости на протяжении всего опыта без применения специальных регулирующих приспособлений. При более низком расположении напорной емкости для обеспечения постоянной подачи жидкости в абсорбер иногда необходимо снабжать емкость специальным устройством для поддержания в ней постоянства уровня жидкости, например использовать сосуд Мариотта. Однако при этом жидкость будет аэрироваться. [c.88]

Значительное повышение производительности в этих аппаратах обусловлено неоднородностью в камерах электрического поля. Стенки камеры ограничивают поток, а большая высота обеспечивает его ламинарность, улучшая условия осаждения частиц. [c.378]

Реактор радиального нейтрализатора с 2-образным движением газов представляет собой три коаксиальные трубы (рис. 1). Стенки внутренней и кольцевой труб перфорированы, конец внутренней трубы заглушен. Таким образом, весь поступающий поток газа фильтруется через зернистый слой катализатора, попадает в кольцевой зазор с заглушенным передним торцом и выбрасывается в атмосферу через кольцевое отверстие в конце камеры. Приведем методику расчета аэродинамики аппарата в предположении, что течение в коллекторах является ламинарным. [c.81]

В горизонтальных камерах (рис. V- ) средняя скорость газового потока и (м/с) должна быть такой, чтобы обеспечить ламинарное течение газов через камеру [c.225]

Смесители для жидкостей работают преимущественно по механизму ламинарного смешения, сопровождающегося увеличением площади поверхности раздела между компонентами и распределением элементов поверхности раздела внутри объема смесителя. Конструкция такого смесителя зависит от вязкости смесей [4]. Например, для низковязких жидкостей применяют лопастные и высокоскоростные диспергирующие смесители. При малой вязкости смеси существенную роль может играть турбулентное смешение. Для смесей со средними значениями вязкости используют разнообразные двухроторные смесители, например смеситель с 2-образными роторами. Такой смеситель представляет собой камеру, образованную двумя полуцилиндрами. В камере установлены два ротора, вращающиеся навстречу друг другу с различной скоростью. Обычно отношение скоростей вращения роторов составляет 2 1. Смешение происходит вследствие взаимного наложения тангенциального и осевого движений материала. Чтобы исключить возможность образования застойных зон, зазор между роторами и стенкой камеры делают небольшим — около 1 мм. Такие смесители используют для смешения жидкостей с вязкостью 0,5—500 Па-с. К двухроторным относятся также смесители с зацепляющимися роторами, вращающимися с одинаковой скоростью. Двухроторные смесители широко используют для изготовления наполненных пластмасс, а также для смешения различающихся по вязкости жидкостей и паст. [c.369]

Раствор анализируемого вещества распыляется в пламя горелки чаще всего пневматическим способом. Для ламинарных пламен используется система распыления, состоящая из распылителя и распылительной камеры, в которой аэрозоль гомогенизируется, причем крупные капли сепарируются [c.57]

На рис. 30.20 приведена принципиальная схема пламенного спектрофотометра. Одной из основных частей пламенного фотометра или спектрофотометра являются распылители и горелки. В пламенной фотометрии применяют горелки двух типов нераспыляющие (ламинарные) и распыляющие (турбулентные). Нераспыляющие горелки имеют внешнюю распылительную систему. Образуемые в ней аэрозоли вместе с газом-окислителем подаются в конденсационную камеру — смеситель, где смешиваются с горючим газом и затем попадают в пламя горелки. В комбинированных горелках-распылителях окислителя применяют кислород. Для стабилизации режима горения таких горелок необходимо увеличивать скорость истечения газов из сопла горелки, что делает поток газов турбулентным. В горелках такого типа анализируемый раствор втягивается газом-окислителем в капилляр и затем распыляется в реакционную зону пламени. Существенной частью нераспыляющих горелок являются их наконечники с тонкой защитной сеткой или щелевые, обеспечивающие равномерное горение пламени без проскока его в корпус горелки. [c.695]

Ламинарная струя [81—83 , как и вращающийся барабан, применима для исследования нестационарной абсорбции при малых периодах контакта (0,003—1 сек). Аппарат с ламинарной струей представляет собой камеру,в которой расположено сопло. Вытекающая из сопла вертикальная струя жидкости после соприкосновения с газом удаляется через приемную трубку и гидрозатвор. Период контакта можно менять путем изменения расстояния между соплом и приемной трубкой, а также изменением расхода жидкости и, следовательно, скорости струи. Для получения максимального приближения к идеальной струе (равномерная скорость по сечению струи, отсутствие пограничного слоя) существенным является выбор конструкции сопла [82]. [c.166]

Если измерительная камера непосредственно продувается газом-носителем, имеющим ламинарное течение (прямоточный детектор), то эффективная концентрация в камере линейно зависит от времени (рис. 3) [c.114]

Расходно-перепадными характеристиками ламинарных дросселей моделируют процессы течения жидкости и газов через зазоры (щели) между подвижными деталями рабочих камер машин и аппаратов. Ламинарный режим течения рабочей среды в указанных щелях обусловлен большим отношением длины 1щ щели к характерному поперечному размеру р = 26. Радиальные зазоры между подвижными цилиндрическими деталями в полостях гидро- и пневмомашин и аппаратов б = 0,003. .. 0,05 мм, примерный диапазон длин щелей 1щ =5. .. 30 мм. При этом 1щ/1г = = 50. .. 5000. [c.134]

Общая расчетная схема исполнительной части двухпозиционных приводов показана на рис. 2.24. На схеме изображены двухпозиционный двигатель, напорная, сливная (выхлопная) и дренажная линии гидросистемы. Трубопроводы и аппараты представлены эквивалентными регулируемыми дросселями с проводимостями ttj и aj. Щели и зазоры в рабочих камерах и полостях, через которые происходят утечки рабочей среды в дренажную линию, показаны на схеме ламинарными дросселями с проводимостями Sj и Sj. Давление и температура рабочей среды в начальном сечении напорной ветви обозначены и Т , а в конечном сечении сливной (выхлопной) линии — Рв и в- На выходе дренажной линии давление и температура соответствуют величинам Рат и Т т В двух рабочих камерах двигателя удельный рабочий объем, давление и температура обозначены соответственно i, Pi, Ti и j, pj, Ti. Буквами v к y обозначены скорость и перемещение выходного звена, буквой т — приведенная масса подвижных частей привода и рабочего органа машины. [c.140]

Диффузионные пламена уже очень давно и широко используются в промышленпости в силовых установках, цементных печах, мартеновских и плавильных печах, печах для термической обработки, в нефтезаводских факелах, камерах сгорания реактивных двигателей и в других аналогичных областях. Тем не менее изучение литературы показывает, что турбулентным диффузионным пламенам, несмотря на их важное промышленное значение, посвяш ено гораздо меньше научных исследований, чем пламенам предварительно смешанных газов и ламинарным диффузионным пламенам. Однако в цели авторов не входит обсуждение опубликованных работ эта глава посвяш ена рассмотрению данных, необходимых для более глубокого понимания природы и методов получения турбулентных диффузионных пламен, а также ознакомлению с различными явлениями, сопровождаюш,ими пламена этого типа. [c.296]

Считают, что обычно при промышленном применении сжигания топлива в турбулентном потоке решающее значение имеют аэродинамические факторы, в частности турбулентное смешение, а не химизм сгорания [1]. Поэтому для более глубокого понимания природы этих пламен важное значение имеют исследования хоЛодной струи. Можно убедиться, что многие системы сгорания в струе удается удовлетворительно моделировать при помощи холодных струй, хотя в литературе отмечается [2], что обычно невозможно создать изотермическую модель, полностью гидравлически подобную системе сжигания с выделением тепла. Все н<е существуют три случая, когда принятие соответствующей системы допущений позволяет получить при помощи модели правильные результаты в отношении столь важного показателя, как увлечение, инжекция струи. Одним из таких случаев является система, в которой поток высококалорийного топлива поступает через сопло малого диаметра в большую камеру с медленно движущимся потоком воздуха [3]. Второй случай — это система, в которой объемные расходы воздуха и топлива выражаются величинами одинакового порядка и оба потока поступают в турбулентную систему через отверстия приблизительно одинаковых линейных размеров [4]. Третий случай, указываемый цитируемым автором, относится к специальному устройству, когда расход находится в переходной области между ламинарным и турбулентным режимами [c.296]

Чтобы показать сходство между пламенами предварительно приготовленных смесей и диффузионными пламенами, следует обратиться сначала к рис. 35, где показаны пределы срыва для пламени смесей бутан — воздух с содержанием бутана от 2 до 28% (под отрывом пламени подразумевается отдаление его от сопла с установлением на некотором расстоянии по направлению потока). Смесь, содержащая 28% бутана, выходит далеко за пределы воспламеняемости, и поэтому ее горение можно рассматривать как диффузионное. В качестве характеристического параметра принят градиент скорости на границе пламени этот параметр позволяет установить достаточно четкую корреляцию данных для одного и того же топлива при неизменном давлении в камере сгорания (в данном случае давление окружающей среды). Если принять за основу градиент скорости, фактически существующий на выходе из сопла, вблизи которого находится пламя, то показатели для ламинарного и турбулентного режимов потока укладываются в данном случае на одной линии. Наряду со сходством пламени предварительно приготовленной смеси и диффузионного пламени между ними существуют и различия. Как видно из рис. 35, отрыв турбулентных диффузионных пламен может происходить на пределе стабильности пламени, после чего пламя стабилизируется в зоне сгорания на некотором расстоянии от сопла. Именно такого типа пламена обычно применяются в промышленной практике. Для срыва этого пламени требуется большое дополнительное увеличение скорости. [c.326]

В этой главе сначала выводится уравнение, описывающее статистические свойства распыленного топлива ( 2), затем в 3 это уравнение применяется в случае очень упрощенной модели ракетной камеры сгорания для оценки полноты сгорания. Этот пример, так же как и другие, рассмотренные в работе Шапиро и Эриксона Р], показывает, что некоторые существенные результаты могут быть получены без учета влияния частиц на газ (см. выше (в)). Однако, поскольку в большинстве задач о горении распыленного топлива взаимодействие частиц и газа является существенным, далее в 4 приводятся уравнения сохранения для установившегося потока газа, содержащего в малой концентрации распыленные частицы. В 6 получены решения этих уравнений в случае более точной модели ракетной камеры сгорания. В 7 эти уравнения используются для определения скорости гетерогенного ламинарного горения распыленного топлива. Влияние горящих частиц на поток газа теоретически было изучено [c.330]

Прежде всего следует отметить, что при рассмотрении воп-роса о конвективном теплообмене в цилиндре двигателя и поршневого компрессора часто отождествляются два понятия турбулентность заряда в цилиндре и турбулентность в пограничном слое на стенках камеры. Первого условия недостаточно для выполнения второго. Существует весьма большое число факторов, влияющих на переход от ламинарного режима движения в слое к турбулентному. Некоторые из них указаны в п. 1. [c.96]

В горелке предварительного смешения раствор распыляют в виде аэрозоля с помощью окислителя через смесительную камеру. Полученную в результате смесь аэрозоль-окислитель затем смешивают с горючим перед введением в горелку. В отличие от предыдущего способа, в камере происходит отделение более крупных частиц аэрозоля. Это приводит к тому, что в пламя поступают более мелкие частицы аэрозоля, что обеспечивает полное испарение капель и атомизацию частиц. Однако эффективность перевода пробы в аэрозоль обычно порядка 5%. Такие пламена имеют ламинарную структуру. Для горелок предварительного смешения существенно, чтобы скорость смеси горючее-окислитель на выходе была выше скорости распространения пламени, чтобы избежать проскока и взрыва. [c.18]

Если второй компонент ориентирован относительно первого вдоль радиуса лишь частично, не доходя до поверхностей внутреннего и наружного цилиндров (рис. 4.8, б), то вследствие ламинарного течения темный компонент по мере работы смесителя распределится в центральной зоне камеры, его не окажется в областях, примыкающих к рабочим поверхностям. [c.99]

Горелка с системой предварительного смешения. На рис. 14.49 схематически изображена горелка с системой предварительного смешения топлива и окислителя, благодаря чему удается получать более спокойное, ламинарное пламя. Раствор пробы засасывается через гибкий капилляр (5) и распыляется потоком окислителя. Для распыления пробы используется стандартный концентрический пневматический распылитель (6). Образующийся аэрозоль поступает в камеру, где смешивается с топливом и окислителем. Скорость распыления раствора регулируется потоком газа-окислителя (7), поступающего через штуцер. Облако капелек аэрозоля на своем пути в горелку сталкивается с крыльчаткой 10), на лопастях которой они либо осаждаются и затем стекают в дренаж, либо дополнительно диспергируются на еще более мелкие капли. Крыльчатка также формирует поток газовой смеси, поступающей в горелку (75). [c.833]

В исследованиях турбулентного горения наблюдается заметный разрыв между фундаментальными и прикладными разработками, что сдерживает развитие техники, поскольку устройства для сжигания топлива достигли высокого совершенства и дальнейшее увеличение их эффективности невозможно без тщательного анализа гидродинамических особенностей камер сгорания, в частности характеристик турбулентности. Между тем в последнее время теория турбулентности значительно продвинулась вперед. Разумеется, удовлетворительное количественное описание всех турбулентных течений с единых позиций в настоящее время невозможно. Однако достигнуто качественное понимание многих особенностей турбулентности, а накопленный экспериментальный материал и соображения размерности позволяют достаточно точно оценивать характеристики турбулентности в широком классе течений. С другой стороны, сейчас ясны и многие особенности горения газов в ламинарном потоке. Поэтому возникают предпосылки создания теории турбулентного горения. [c.5]

При Прохождении потока по трубке, имеющей резкие изменения диаметра и связанные с ними мертвые объемы, неизбежно возникают эффекты диффузии н смешивания в камере Размывание этого типа имеет место при прохождении хроматографической зоны через систему ввода пробы, ячейку детектора, а также соединительные трубки и фитинги Эффект диффузии в камере аналогичен дисперсии ламинарного потока в том смысле, что отставшая часть пробы диффундирует очень медленно Однако профиль скоростей более сложен и зависит от геометрии канала Поэтому вклад диффузии этого типа не [c.26]

В большинстве ламинарных смесителей можно выделить элементы конструкции, обеспечивающие выполнение этих двух требований. Например, на вальцах можно достичь больших деформаций полимера, проходящего через зазор между валками, т. е. удовлетворить первому требованию эффективного смешения. Второе требование, однако, можно выполнить, только подрезая и многократно пропуская полимер через зазор вальцов. Точно так же в роторном смесителе жидкость, проходя между лопастями роторов и в зазоре между ротором и стенкой камеры смесителя, подвергается значительной деформации. Кроме того, конфигурация роторов обеспечивает осевое течение жидкости, что приводит к требуемому распределению элементов поверхности раздела внутри системы. Такой сложный процесс течения, который можно наблюдать, например, в роторных смесителях, сопровождающийся многочисленными неконтролируемыми явлениями, можно назвать псевдорандомизированным (псевдослучайным) процессом. В случаях, подобных описанному выше, выполнение второго требования равноценно достижению случайного распределения диспергируемой фазы. То же самое происходит в статических смесителях при упорядоченном, а не случайном смешении. В этих смесителях основное увеличение площади поверхности раздела достигается за счет ламинарного смешения, а перераспределение элементов поверхности раздела происходит упорядоченно. [c.372]

Посредством ламинарных дросселей с проводимостями 1 л % в расчетной схеме объемного привода (см. рис. 2.24) отражены утечки рабочей среды из камер и полостей двигателя и аппаратов, расположенных соответственно в напорной и сливной (выхлопной) линиях. Достоверные сведения об утечках жидкости в гидромашинах и аппаратах можно получить только экспериментально. В технической характеристике объемного гидродвигателя можно найти величину объемного КПД т1од, скятую при номинальных расходе Сном и давлении Рдо жидкости. Объемные утечки при этом могут быть определены по формуле [c.141]

Поток рабочей среды через каждую дросселирующую щель принято выражать по формуле (2.112) в виде произведения функции проводимости на перепад-ную функцию турбулентного дросселя a gj, где i — номер рабочей щели. Утечки через зазоры между подвижными деталями представлены в форме произведения проводимости и перепадной функции ламинарного дросселя sjoj, где /— номер рабочей камеры объемного двигателя. Дли расчета перепадных функций воспользуемся формулами (2.114) и (2.117), дополнив их выражениями, учитывающими возможность течения рабочей среды через дроссели в обоих направлениях. Примем обобщенные обозначения для давлений перед дросселирующей щелью и после нее [c.193]

Рнс. 1. Схема типичиого эксперимента по исследованию ламинарного пламени. 1 — ламинарное пламя 2 — пилотная горелка 3 — основная горелка 4 — ламинаризатор 5 — смесительная камера в — горючее, 7 — окислитель в — измерительная аппаратура. [c.137]

Для минимизации гетерогенных эффектов Р. Барре-том построена камера сгорания из нержавеющей стали, охлаждаемой органическим теплоносителем до 260°С. Принятая температура, с одной стороны, исключила конденсацию паров серной кислоты, с другой — все же оказалась достаточной для поддержания устойчивого горения. Камера имела высоту 900 мм ири диаметре 250 мм. Смесь воздуха, природного газа и сероводорода подавалась на охлаждаемую верхнюю крышку камеры сгорания через 234 просверленных в ней отверстия. Газы двигались сверху вниз, что препятствовало развитию естественной конвекции и позволило создать плоское пламя протяженностью 50—70 мм при скорости 0,8 м/с. Режим оценивался как ламинарный. Благодаря высокому теп-лонаиряжению факела 462 675 ккал/ (м -ч) (538 kBt/m ) его расчетная температура, несмотря на малые размеры и холодные стенки камеры, достигала 1650—1930°С, т.е. была на уровне температур, характерных для котлов. [c.100]

Движение газа в цилиндре обладает потенциалом скорости вихреисточникн сосредоточены в пограничном слое (ПС). Применяя обычные в теории ламинарного пограничного слоя оценки, можно показать, что толщина скоростного (и температурного) пограничного слоя составляет 10 —10 от характерного линейного масштаба (радиуса цилиндра R или его диаметра D). Следовательно, процессы переноса (количества движения и теплоты) локализуются в узких областях вблизи поверхностей камеры. В остальной же части надпоршневого пространства, или ядра, кинематические характеристию движения газа мало отличаются от таковых для идеальной, лишенной вязкости, модели жидкости. Поэтому, применяя терминологию из [4], газ в цилиндре можно считать эффективно невязкой жидкостью. [c.95]

Распределение температур по глубине топочной камеры (рис. 34) на ее оси и в непосредственной близости от экранных поверхностей нагрева на относительной высоте от пода 0,525 и 1,0 показывает, что на относительной глубине 0,3—0,4 имеется четкий максимум. В сторону фронтового и заднего экрана температура заметно снижается соответственно на 200 и 450° С. Разность температур по глубине топки в непосредственной близости от экранных поверхностей нагрева на относительной высоте 0,525 незначительна в пределах 100° С (кривые 2 и 5). Однако в выходном сечении топки разница в уровне температур между правой и левой сторонами довольно заметна (кривые 4 -а. 6). Это может быть обусловлено только разным количеством продуктов сгорания, движущихся по левой и правой сторонам топочной камеры. Как показали специальные измерения, разрежение в правом и левом газоходах выходного сечения топки практически оказалось одинаковым (разница не превышала 0,05 мм вод. ст.). Следовательно, остается предположить, что имела место некоторая несимметричность факела по отношению к оси щели. Необходимо подчеркнуть, что скорость движения продуктов сгорания по топочной камере (поток имеет четко выраженный ламинарный характер) настолько мала, что незначительные изменения в характере охлаждения факела, разрежения в топке, неточность выкладки щели могут вызвать отклонение потока в любую сторону. Опыт эксплуатации показал, что у однотипных котлов, установленных даже в одной и той же котельной, наблюдается различное отклонение факела от его оси. [c.64]

Рассмотрим сначала так называемое ламинарное смешение в зазоре между двумя коаксиальными цилиндрами, один из которых (наружный) неподвижен, а другой (внутренний) вращается с постоянной частотой. Нетрудно заметить, что мы имеем дело с упрощенной моделью смесителя закрытого типа и наружным цилиндром служит камера (вернее полукамера), а внутренним — ротор. Деформируемая среда является сплошной и заполняет все пространство между цилиндрами. Для упрощения посмотрим, что будет происходить с двухкомпонентной смесью, когда положение ее составляющих в начале процесса вполне определенным образом ориентировано. [c.98]

В начальный период процесса, когда температура смеси не повысилась до температуры текучести каучука, последний ведет себя как высокоэластичное, упругое тело и внедрение в него других компонентов осуш ествляется путем втирания, вминания и сдвига. По мере повышения температуры каучук становится более податливым, размягчается и его деформирование начинает напоминать течение. Здесь уже в полной мере проявляется ламинарное смешение. Распределение дисперсной фазы в каучуке сопровождается уменьшением общего объема, занимаемого компонентами. Верхний затвор опускается и, занимая нй нее положение, замыкает смесительную камеру (рис. 4.10, б). Затем наступает такой момент, когда сформировалась грубая смесь она занимает уже не весь свободный объем смесительной камеры. Наличие свободного пространства в камере способствует ведению дальнейшего процесса смешения с целью более равномерного распределения компонентов в каучуке. [c.101]

Турбулентность потока гетерогенной смеси водорода и перерабатываемого сырья может играть важную роль при гидрогенизации. Морган и и Вериард [17] проводили гидрогенизацию смол в трубчатке в условиях ламинарного и турбулентного потоков. При одинаковых условиях выход бензина зависит от характера потока в трубчатой системе. Выход бензина из низкотемпературной смолы был увеличен вдвое изменением нетурбулентного потока (число Рейнольдса 1000) на турбулентный (число Рейнольдса 5600). Кроме того, увеличение степени турбулентности или числа Рейнольдса от 5500 до 11 ООО увеличивало выход бензина вдвое. Низкотемпературная смола гидро-генизовалась в условиях турбулентного потока без катализатора. Эти опыты, повидимому, имеют большое значение для дальнейшего развития промышленного процесса гидрогенизации. В настоящее время процесс гидрогенизации проводится в реакционных камерах в условиях ламинарного движения. [c.197]

СТОЛЬ легко рассчитать, как дисперсию ламинарного потока в длинной прямой трубке [см уравнение (2-25)] Стернберг [11] показал, что диффузия н смешивание в камере функционально сходны с той только разницей, что в первом случае диффузия зависит от времени, а во втором - от скорости потока Уменьшение концентрации пробы во времени под влиянием диффузии в камере обратно пропорционально коэффициенту молекулярной диффузии данного компонента, а уменьшение концентрации, обусловленное эффектом смешения в камере, обратно пропорционально скорости потока Размывание пиков в результате этих эффектов имеет экспоненциальный характер и приводит к асимметричным пикам с хвостами [12] С повышением скорости потока основную роль в радиальном массо-переиосе начинает играть ие молекулярная, а вихревая диффузия Если в результате вихревой диффузии концентрация по всей камере становится одинаковой, можно считать, что мы имеем идеальную камеру смешения Временная вариация камеры смешения выражается уравнением [c.27]

Одним из первых вопрос об условиях подобия процессов в камере энергетического разделения рассмотрел А. И. Гуляев. Разрабатывая гипотезу противоточного-теплообмена, он принял допущение, что в подобных вихревых трубах с установившимся адиабатным ламинарным течением вязкого газа имеют одинаковые значения показатель адиабаты Л = ср/с , числа Маха М= = ку/а (а — скорость звука), Рейнольдса Ее, Прандтля Рг. Величина A задана краевыми условиями. Поскольку перенос теплоты в вихревой трубе обусловлен в основном свободной турбулентностью, не зависящей от характера течения в ядре потока, в геометрически подобных трубах интенсивность переноса слабо зависит от числа Рейнольдса Ке, влияние которого можно учесть через число Стантона 81 = ф(Ке), не включая Ке в определяющие критерии. Не является определяющим и число Рг, изменения которого не влияют на характер процессов переноса в газах. При числе Маха М=1с1ет следует, что в геометрически подобных трутбах должны [c.19]

В случае ламинарного течения скорость газа вдоль оси камеры зажигания вычисляли по весовому расходу. В других случаях (обычное турбулентное течение, возникающее при использовании перфорированной пластинки, и нетурбулентное течение, создаваемое сетками) скорость потока измерялась с помощью трубки Пито. Скорость газа в камере зажигания регулировалась регулирующими вентилями от О до 30 м1сек при нормальных условиях давления и температуры движущегося газа. [c.125]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология