Компонент смеси

Таблица 11.6. Состав сырья (мольн. доли) и относительные летучести компонентов смеси

Головные погоны, поступающие в сборник 21, состоят из хлористого этила, хлористого винила и ненасыщенных углеводородов, которые вследствие образования азеотропной смеси уже не могут быть разделены перегонкой. Их подвергают дополнительному хлорированию, протекающему уже не как реакция замещения, а как реакция присоединения хлора. При этом ненасыщенные компоненты смеси превращаются в более высококипящие хлориды, вследствие чего их можно отделить от хлористого этила ректификацией. [c.175]

Однократное испарение дает большую долю отгона по сравнению с постепенным испарением при нагреве до одинаковой температуры. В связи с этим для получения заданной доли отгона сырья однократное испарение позволяет вести процесс разделения с меньшей вероятностью термического разложения компонентов смеси. Доля отгона при однократном испарении сушественно зависит также и от состава сырья. Более легкое сырье, естественно, имеет большую долю отгона при одной и той же температуре и наоборот. Поэтому часто для увеличения доли отгона сырья в него добавляют легкие фракции. [c.55]

Для разделения термически нестойких нефтяных смесей, температура кипения которых при атмосферном давлении выше температуры их термического разложения, широко используют перегонку в вакууме и с водяным паром или с каким-либо другим инертным агентом. Вакуум и водяной пар понижают парциальное давление компонентов смеси и вызывают тем самым кипение жидкости при меньшей температуре. При перегонке в вакууме тепло для испарения жидкости отбирается от самого продукта, благодаря чему температура потока понижается. [c.56]

Летучесть является важнейшим физико-химическим свойством компонентов смеси, определяющим процессы перегонки и ректификации смесей. Количественной характеристикой летучести компонентов являются константы фазового равновесия. [c.42]

Таким образом, Гиббс объяснил суть закона действия масс. Он показал, что в состоянии равновесия сумма химических потенциалов всех компонентов смеси минимальна. Если реакция начинается с взаимодействия А+В, то по мере образования С+О она идет вниз по склону холма химического потенциала . Если реакция начинается с взаимодействия С+О, то по мере образования А+В она также идет вниз по склону холма . В состоянии равновесия достигается нижняя точка энергетической ямы между двумя холмами . [c.113]

Ранее было показано, что при определенном значении налагаемого напряжения на электроды можно практически занершить выделение металла в процессе электролиза. Различные значения потенциалов разложения у разных ионов металлов позволяют при соответствующем выборе налагаемого напряжения определять их в смеси. Однако в процессе электролиза, как было показано ранее, э. д. с. образуемой системы постепенно возрастает, и по мере уменьшения потенциала катода может наступить момент, когда потенциал катода станет настолько низким, что начнется выделение второго компонента смеси. Для того чтобы избежать этого явления, необходимо строго контролировать потенциал катода и поддерживать его значение, отвечающим количественному выделеннк более электроположительного катиона. При этом в конце процесса электролиза ток падает практически до нуля, что и является критерием завершения электролиза данного катиона. Далее, изменяя потенциал электрода до значения, необ.ко-димого для количественного выделения второго, более электроотрицательного компонента, можно осуществить и это определение и т. д. Для проведения электролиза с контролируемым потенциалом служат так называемые потенцио-статы — приборы, поддерживающие строго заданные потенциалы катода или анода. Электролиз с контролируемым потенциалом обеспечивает большую селективность электрогравиметрического метода анализа, позволяет проводить разделение и последовательное определение ионов с близкими потенциалами разло жеиия Метод этот пригоден и для определения весьма малых количеств веществ. [c.439]

Фракционный состав легких нефтяных фракций можно определять также хроматографическим методом [2, 3]. Разделение смесей проводится в колонке низкой эффективности длиной 1—4 м с неполярной жидкой фазой и линейным программированием температуры термостата колонки, т. е. с имитированием дистилляции. В указанных условиях разделения все компоненты смеси выводятся из колонки строго в порядке возрастания их температур кипения. Вследствие этого углеводороды, принадлежащие к разным классам, но имеющие одинаковые температуры кипения, выписываются одним пиком. Метод хроматографического анализа по сравнению с традиционными ректификационными методами имеет ряд преимуществ он позволяет наряду с фракционным составом смеси определять индивидуальный углеводородный состав бензиновых фракций, сокращает время анализа, уменьшает величину пробы, повышает надежность метода и позволяет использовать однотипную аппаратуру. [c.18]

Если в слой адсорбента постепенно вводить разделяемую смесь, то вначале будут поглощаться все компоненты смеси до полного насыщения адсорбента. Ввод дополнительного количества смеси приведет к вытеснению с поверхности адсорбента молекул с меньшей степенью адсорбируемости молекулами с большей степенью адсорбируемости. [c.257]

Однако для этого необходимо, чтобы отсутствовало какое-либо взаимодействие между отдельными компонентами смеси, в результате которого возможно изменение их индивидуальных поглощающих свойств. Аддитивность оптических плотностей дает возможность проводить анализ многокомпонентных систем без предварительного разделения компонентов. Для определения концентрации п компонентов составляют систему из п уравнений и измеряют оптические плотности раствора при п длинах волн. Решить эту систему можно, зная е каждого компонента при всех этих длинах волн. [c.466]

Смесь, состоящую из 1 моля нитроспирта, 1,08 моля органической кислоты, 0,01 моля концентрированной сериой кислоты и 200 мл бензола, кипятят в колбе с дефлегматором воду удаляют известным образом при помощи бензола. Длительность реакции в зависимости от компонентов смеси составляет 6—8 час. После окончания этерификации. что определяют по количеству полученной воды, удаляют бензол при остаточном давлении 100 мм рт. ст. и отгоняют эфир при давлении [c.328]

Компонент смеси Содержание в смеси, % вес. [c.595]

Здесь изображены зависимости экономии энергии АЕ, получаемой при использовании схемы на рис. П-17, в по сравнению со схемами а и б, относительной летучести компонентов смеси а, чистоты продуктов X, состава сырья, общего числа тарелок ИМ и избытка числа тарелок Ш по схеме в. На рис. П-18 приняты следующие обозначения [c.121]

Открыл этот метод русский ботаник Михаил Семенович Цвет (1872—1919). Исследуя пигменты растений. Цвет пропустил ра.-т-вор смеси очень мало различающихся по цвету пигментов через трубку, заполненную адсорбентом — порощкообразным карбонатом кальция, и промыл затем адсорбент чистым растворителем. Отдельные компоненты смеси при этом разделились и образовали цветные полосы. Цвет опубликовал статью с описанием открытого им метода разделения, который он назвал хроматографией ( цветописью ) . [c.129]

Таким образом, основное отличие методов и алгоритмов синтеза технологических схем разнородных разделительных установок заключается в первом этапе синтеза, необходимость использования которого вызвана изменением фазового равновесия компонентов смеси в отсутствие или в присутствии различных разделительных агентов. [c.144]

Из вышеизложенного следует, что при термолизе нефтяного сырья протекает множество консекутивных реакций и получаются продукты чрезвычайно сложного состава. Исследовать ход превра — щений и конечную судьбу каждого компонента смеси не представляется возможным. Несмотря на это, зная средний состав сырья, можно приблизительно прогнозировать групповой (не индивидуальный) состав конечных продуктов термолиза. [c.35]

Уравнение (1.34) применимо к любому компоненту смеси и при концентрации, стремящейся к единице, приходит к выражению (1.26), которое, таким образом, может рассматриваться как частный случай уравнения (1.34). Интегрирование последнего [c.24]

Это основное расчетное уравнение, действительное и для паровой и для жидкой фазы. Если допустить выполнение приближенного правила Амага, согласно которому не происходит изменения объема г-того компонента при изобарно-изотермическом смешении, то V — = О, и фугитивность компонента смеси можно приближенно представить в виде известного правила Льюиса [c.26]

На основании уравнения (1.34), проинтегрированного при постоянном давлении и составе системы, для равновесных жидкой и паровой фаз можно получить расчетные уравнения, связывающие фугитивности компонента смеси с определяющими переменными состояния системы [c.47]

Если для дискретной системы уравнение изотермы жидкой фазы получается путем простого суммирования равновесного соотношения г/,. = по всем компонентам смеси, то для нефтяной фракции уравнение равновесия должно быть проинтегрировано [c.104]

К1 — константа фазового равновесия -го компонента — расход жидкостного потока, кмоль/ч и — расход 1-го компонента в жидкостном потоке, кмоль/ч М. — молекульная масса, кг/моль N — число теоретических тарелок число секций И — число реальных тарелок Р — общее давление в системе, Па Р — давление насыщенных паров г-го компонента, Па ДЯ— перепад давления, Па р — общее число компонентов смеси С — тепловая нагрузка, Вт й — флегмовое число (R=L D) [c.8]

Давление ироцесса в К-1 наиболее часто поддерживается равным 0,4—0,5 МПа, реже 0,15—0,20 МПа. Повышенное давление поддсржггзают для того, чтобы обеспечить полную конденсацию верхнего продукта при наличии в нефти растворенных углеводо-родных газов. Однако повышенное давление отрицательно сказывается на технико-экономических показателях процесса и качестве продуктов, так как заметно уменьшается доля отгона паров сырья, расход горячей струи и относительные летучести компонентов смеси. Весьма убедительны в этом отношении сравнительные расчеты разделения нефти с выделением фракций н. к. — 85°С и н.к. — 160°С ири 0,1 и 0,5 МПа, приведенные в табл. П1.3 [c.163]

Периодическая ректификация применяется чаще всего в лабораторных условиях, например при выделении и идентификации компонентов смесей, но оказывается полезной и для промышлен- [c.220]

Представляют большой интерес методы разделения бинарных гомогенных в жидкой фазе азеотронных систем, которые при заданном внешнем давлении имеют либо максимальную, либо минимальную точку кипения на диаграмме t — х, у. Процесс выкипания жидкого гомогенного азеотропного раствора протекает при постоянной температуре и одинаковых составах жидкой и паровой фаз, что исключает использование обычных способов ректификации для получения обоих практически чистых компонентов смеси. [c.323]

Согласно определению, давление насыщенных паров азеотроП ной смеси должно быть больше либо меньше давления паров чистых компонентов системы в их точках кипения. Поэтому кривая зависимости Р — I для азеотропа всегда должна проходить либо выше, либо ниже кривых давления чистых компонентов смеси. [c.323]

Суммируя выражения (1.31) для всех компонентов смеси [c.17]

Массовой концентрацией компонента в смесн называется отногао-яие массы данного компонента смеси к общей ее массе [c.171]

Сумма молярных концентраций всех компонентов смеси равна дипице [c.171]

Для промышленного этилировапия бензола этиленом последний должен быть чистым. Он не должен содержать гомологов этилена, как пропен или бутен, потому что образование даже небольших количеств изопропилбен-зола может сильно мешать разделению бензола, моноэтилбензола и поли-этилбензола из-за налегания друг на друга температур кипения компонентов смеси. Этилен должен быть практически свободен также от кислорода и окиси углерода, так как эти газы увеличивают расход безводного хлористого алюминия. [c.228]

Однако как и во всех процессах экстрагирования, так и в данном случае присутствие экстрагированного вещества в растворе может заметно повысить способность последнего растворять в себе ранее не растворявшиеся в нем компоненты смеси. С одной стороны, раствор парафинового сульфохлорида в жидкой двуокиси серы обладает определенной способностью растворять парафиновые углеводороды. С другой стороны, парафиновый углеводород обладает способностью частично экстрагировать сульфохлориды из раствора последних в жидкой двуокиси серы. Поэтому при работе в статической системе, например при экстрагировании 507о-ного сульфохлорида взбалтыванием с жидкой двуокисью серы, эта операция должна быть повторена сравнительно много раз для того,, чтобы полнее извлечь сульфохлор ид из раствора его в углеводороде. Однако такой сульфохлорид и после отгонки двуокиси серы все еще содержит нейтральное масло. Это обусловлено тем, что сульфохлорид, который способен смешиваться с углеводородом в любом соотношении, в растворе двуокиси серы повышает ее способность растворять углеводород. Это действие сульфох.лорида, повышающее растворимость углеводорода, будет тем больше, чем выше содержание сульфохлорида в растворе двуокиси серы и чем выше температура раствора. [c.405]

Поскольку кривая ИТК в координатах отгон — температура (х—, t) представляет собой типичную вероятностную кривую распределения случайных величин в качестве характеристики состава непрерывной смеси принимается кривая плотности вероятности распределения 1 в координатах с 1)—где с 1)—йх1й1 (рис. 1-13). Действительно, в этом случае содержание бесконечно малой массы вещества (индивидуального компонента смеси континуума), выкипающего в интервале температур от t до ( + 0 будет определяться выражением с ()сИ, так как [c.34]

Исследования процессов перегонки и ректификации нефтяных смесей показывают, что среди различных физикохимических и термодинамических свойств наиболее сильное влияние на разделение оказывают константы фазового равновесия компонентов смеси. В ряде случаев, например, при четкой ректификации бензиновых фракций, относительная ошибка в расчете констант фазового равновесия компонентов до 20—30% приводит к изменению требуемого флег-мового числа в 1,5—2 раза [36], а прн низкотемпературном разделении природных газов ошибка в 4,5% требует увеличения числа теоретических тарелок на 10% и орошения на 5%, ошибка же в 15% приводит к снижению производительности на 2,4% [37]. Поэтому расчету констант фазового равновесия компонентов должно уделяться самое серь-10 г % езное внимание. [c.42]

Та или иная система для синтеза схемы из числа приведенных вариантов элементарных систем выбирается на основе двух треугольных диаграмм, определяющих оптимальные области их применения в зависимости от состава смеси и летучести компонентов смеси, т. е. в зависимости от сложности разделения смеси. В качестве характеристики сложности разделения принят индекс сложности разделения ESI (Easy of Separation Index), равный [c.141]

В табл. П.6, приведены также значения индекса ESI и относительные летучести компонентов смеси. Величины ESK1 обозначают, что разделение между компонентами А и A труднее, чем между компонентами В и С. [c.141]

При разделен ии смеси этилен — этан состава 50—80% (об.) легкого компонента получают высококонцентрированный этилен чистой выше 99,95% (об.). Близкие летучести компонентов смеси и жесткие требования к чистоте этилена требуют значительных внергетических затрат, на производство холода, которые составляют порядка 38% общих затрат яа этиленовой устаиовке. Высокими энергетическими затратами ха рактеризуется также процесс разделения близкокипящей смеси процилен— пропан. В связи с этим для таких смесей все большее применение в промышленности находят новые технологические схемы со связанными материальными и тепловыми потоками и с тепловым насосом. Некоторые примеры применения таких схем рассматриваются ниже. [c.301]

Как видно, разделение при низком давлении требует меньших объемов аппаратов вследствие большей летучести компонентов смеси. Однако затраты по обеим схемам примерна одинаковы, так как при разделении по схеме а колонны изготавливаются из рростых углеродистых сталей, в то время как по схеме б —из высоколегированных сталей. [c.302]

Чтобы перевести в раствор силикаты, представляющие собой обычно соли различных поликремневых кислот, их сплавляют со смесью ЫагСОз и К2СО3. Употребление смеси в соотношении (1 1), а не какого-либо одного из этих соединений выгодно в том отношении, что смеси плавятся при более низких температурах, чем каждый из компонентов смеси. При сплавлении происходит как бы замещение кислотного окисла ЗЮг силиката на СОг. Но так как многие из образующихся карбонатов легко разлагаются при высокой температуре, вместо них получаются обычно окислы металлов и силикаты калия и натрия . [c.138]

При решении следует иметь в виду, что абсолютная величина массы комиоиентов смеси не указана. Предположим, что массовая доля одного из компонентов смеси равна 0,30, а потери составляют половину массы этого компонента. По отно1неиню ко всей массе смеси они будут равны 0,30-0,5=0,15. Таким же образом можно вычислить иотерю массы каждого компонента (в ироцентах) но отношению ко всей массе смеси. [c.52]

В зависимости от принадлежности исходной смеси к эвтектическому или неэвтектическому виду частично растворимых систем, от характера кривых растворимости компонентов, фазового V состояния сырья и требований, предъявляемых к качеству продуктов разделения, используются различные схемы ректификационных установок для выделения компонентов смеси с заданной степенью чистоты. [c.265]

Пусть, например, требуется выделить толуол из смеси с алка-нами, имеющими практически ту же точку кипения. Разделение подобной системы в обычной колонне практически неосуществимо, поэтому следует прибегнуть к азеотропной ректификации в присутствии третьего компонента. В качестве последнего можно использовать метилэтилкетоп. Полностью взаимно растворимый со всеми компонентами смеси кетон образует с алканами низкокипящий годюазеотроп с точкой кипения, заметно более низкой, чем точка кипения толуола, что позволяет получить сверху колонны смесь азеотропов, а снизу — толуол. Если в систему подается избыток кетона, то нижний продукт представляет собой легко поддающуюся разделению смесь толуола с метилэтилке-тоном. [c.338]

Исходя пз принципа монотонности извлечения компонентов смеси, можно заключить, что при неограниченном увеличении числа тарелок колонны в первую очередь будет приближаться к нулю концентрация хяа наиболее летучего компонента в нижнем продукте и концентрация наименее летучего компонента в верхнем. Поэтому предельное значение минимального флегмового чнсла нри фракционпровке первого класса можно найти из уравнения (VIII.52) после подстановки в него х ш О [c.385]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология