Глубина процесса

Значения 0(298) реакций (2), (3) и (5) практически равны значениям Д С (298), и выход продуктов при равновесии равен единице. Для реакций (1) и (4) Д О(298) близки к нулю, и выход продуктов очень мал. Однако химическое сродство определяет только возможную глубину процесса, но не характеризует полностью реакционную способность системы. Примером этого является смесь Нг и Оа, для которой Д О(298) л ДгО°(298) = —228,61 кДж, следовательно, реакция должна идти практически до конца. Опыт же показывает, что смесь На и Ог при нормальных условиях может существовать практически неограниченно долгое время без заметного образования воды. Таким образом, реакционную способность химической системы нельзя характеризовать только значением А Т). Термодинамическое условие протекания реакции Д С < О при постоянных Р и Т можно принять как термодинамический критерий реакционной способности химической системы. Это условие является обязательным, но не достаточным. Если в смесь На и Ог ввести катализатор в виде платиновой черни, то реакция заканчивается в течение долей секунды. Это указывает на то, что есть еще какие-то факторы, которые ускоряют химический процесс и тем самым дают возможность за короткий отрезок времени проявиться химическому сродству, или, наоборот, затрудняют реакцию, и термодинамические возможности не реализуются. Что же можно выбрать в качестве характеристики кинетического критерия реакционной способности химической системы Наиболее общим кинетическим критерием реакционной способности химической системы является скорость реакции. [c.523]

Обычно потребность в водороде для установок гидроочистки удовлетворяется водородом, получаемым в качестве побочного продукта с установок каталитического риформинга, особенно если последние работают на жестком режиме, при котором выход водорода достигает 2% (масс.) на сырье. При глубокой переработке нефти с включением в поточную схему завода установки каталитического крекинга баланс водорода становится напряженным, поскольку в продуктах крекинга содержатся непредельные углеводороды (требуется повышенный расход водорода). Наконец, при наличии гидрокрекинга необходима организация производства водорода, так как водорода риформинга недостаточно. Поэтому расход водорода при гидрокрекинге и связанная с этим глубина процесса существенно влияют на экономические показатели завода в целом. [c.63]

Исследование работы ректификационной колонны, при условии принятия гипотезы идеальной тарелки, основывается на использовании трех фундаментальных законов, а именно, сохранения вещества, сохранения энергии и, наконец, второго закона термодинамики. Применение первых двух законов находит свое практическое выражение в составлении основанных на них уравнений материального и теплового баланса. Второй же закон термодинамики является той основой, которая используется при выводе равновесных соотношений фазового сосуществования парожидких систем, устанавливающих предельные глубины процессов массообмена и энергообмена взаимодействующих неравновесных фаз. [c.68]

Выходы продуктов гидрокрекинга меняются в широких пределах в зависимости от качества перерабатываемого сырья и глубины процесса. Одно и то же количество катализатора дает при работе в режиме псевдоожижения глубину разложения в среднем на 20—30 % большую, чем в стационарном режиме, при близком качестве получаемых продуктов. При одинаковой глубине разложения сырья производительность псевдоожиженного слоя в три раза выше производительности стационарного. Гидрокрекинг дистиллятного сырья позволяет получать более качественные продукты, чем аналогичная переработка остаточного сырья [6]. [c.49]

О глубине процесса судят по степени ароматизации парафиновых углеводородов, конверсия которых увеличивается с молекулярной массой. [c.6]

В. Нельсон обобщил в виде серии графиков и вспомогательных таблиц большой объем экспериментальных данных материальных балансов каталитического крекинга разнообразного дистиллятного сырья прямогонного и вторичного происхождения . Определение глубины конверсии ири крекинге в графиках Нельсона основано а так называемом факторе жесткости процесса. Понятие фактора жесткости / используется иногда для характеристики глубины процесса (обычно применительно к установкам с псевдоожиженным слоем) [c.169]

Следует отметить, что изменение теплоты реакции с изменением глубины процесса говорит об упрощенном выборе схемы. Действительно, для описания каталитического крекинга используются более сложные схемы, например двухстадийная [7] [c.109]

При техническом пиролизе в змеевике трубчатой печи глубина процесса (конверсия) может и не достигать 100%, т. к. процесс протекает с конечной скоростью, требует подвода большого количества тепла. Вместе с тем технический процесс сопровождается вторичными реакциями уплотнения. Все это должно быть учтено при моделировании технического процесса. Мы рассмотрим поэтому методы получения кинетических уравнений и математического описания технического процесса. [c.249]

Следует отметить, что изменение теплоты реакции с изменением глубины процесса говорит о неправильном выборе числа стадий схемы процесса. Действительно, хорошо известно, что для описания каталитического крекинга используются более сложные-схемы, например двухстадийная [10, 461 [c.367]

Температура. Основным регулируемым параметром процесса является температура на входе в реактор. Процесс риформирования проводят в реакторе в интервале температур 480—530 °С. С повышением температуры увеличивается жесткость процесса и ускоряются все основные реакции. Обычно о глубине процесса судят по степени ароматизации парафиновых углеводородов, конверсия которых увеличивается с молекулярной массой. Как влияет температура на превращение углеводородов, показано в табл. 11 113 1. Например образование ароматических углеводородов из нафтеновых уже при минимальной температуре процесса (470 °С) близко к максимальному значению, с повышением температуры прирост их незначителен. В большей мере зависят от температуры реакции ароматизации парафиновых углеводородов. Так, при температуре 470 °С из парафиновых углеводородов образуется всего 11,5% ароматических углеводородов с подъемом температуры до 510 °С их количество возрастает до 22,1%, т. е. увеличивается почти в два раза. Селективность превращения парафиновых углеводородов в ароматические мало зависит от температуры (44,8% при 470 °С и 49,4% при 510 °С), т. е. температура [процесса [c.21]

Пример 4. Определить высоту и диаметр реакционной камеры установки термического крекинга мазута, если известно температура продуктов крекинга на входе в камеру /1 = 490°С давление в камере 1,96 МПа в реакционную камеру поступает газа Ог = = 3300 кг/ч, бензина (/6=13200 кг/ч, легкого газойля Ол.г= = 32 300 кг/ч, тяжелого газойля 0т.г=66 600 кг/ч и остатка Оо = = 50 600 кг/ч, всего 0с=166 000 кг/ч реакция крекинга углубляется на 20% от общей глубины процесса, т. е. АХ=20%. [c.125]

Для проверки точности предложенного соотношения расчет по нему сопоставлен с точным определением д по теплотам образования реагирующих веществ для ряда модельных примеров. Пусть, например, гидрокрекингу подвергается смесь 50% (масс.) н-гептана и 50% (масс.) метилциклогексана в результате получают по 50% (масс.) газа и жидкости, причем газ содержит равные концентрации пропана и изобутана, а жидкость — равные концентрации исходных углеводородов. Для этого примера расчет по последнему уравнению дает д = = —326 кДж/кг, а точный расчет по теплотам образования реагирующих веществ при 500 °С ( = —331 кДж/кг, т. е. совпада-ние обеспечивает необходимую для практических целей точность. В табл. 15 приведены результаты расчета теплот гидрокрекинга тяжелой бензиновой фракции при различной глубине процесса, который проводили с целью, получения низкокипящих парафинов. [c.149]

Глубина процесса риформинга определяется качеством катализата, т.е. октановым числом, которое обычно при работе по бензиновому варианту находится в интервале 85- 100 пунктов (И.М.), или содержанием суммы ароматических углеводородов при работе по ароматическому варианту [40-75% (мае.)]. Глубина риформинга зависит от совокупности многих параметров сырья, катализатора, температуры и продолжительности контактирования сырья е катализатором, давления, кратности циркуляции ВСГ, типа катализатора и т.п. Известно, что из-за большого эндотермического теплового эффекта процесс проводят в каскаде из трех-четырех реакторов с промежуточным подогревом. Поскольку газосырьевая смесь наиболее быстро охлаждается в первом реакторе, где проходят сильно эндотермические реакции дегидрирования нафтенов, время контактирования сырья с катализатором и средняя температура в этом реакторе наименьшие по сравнению с остальными реакторами. В последнем реакторе продолжается конверсия, в том числе в медленных реакциях, особенно дегидроциклизации, в нем находится больше половины общего количества катализатора. Изменение температуры в последнем реакторе незначительно, поскольку там наблюдается экзотермический эффект гидрокрекинга, для которого требуется значительное количество водорода. [c.149]

Одним из основных факторов влияющих на процесс гидроочистки, является объемная скорость подачи сырья. Объемная скорость определяется отношением объема сырья в единицу времени к объему загруженного катализатора в реакторе. Чем меньше объемная скорость, тем глубина процесса выше, но снижение объемной скорости приводит к снижению производительности установки, и поэтому, в зависимости от конкретных условий и качества сырья, объемную скорость поддерживают в оптимальных пределах. Обычно объемную скорость поддерживают в пределах от 2,5 до 5 час . [c.13]

Процесс разработан во ВНИИ НП [4—12] и осуществляется в условиях, способствующих получению максимального количества изопарафиновых углеводородов с высокой степенью разветвленности под давлением 4—7 МПа, цри температурах от 360— 380 до 420—440 °С, скорости подачи сырья 0,5—1,5 ч- и циркуляции водородсодержащего газа 1500—2000 об. ч. на 1 об. ч. сырья. В зависимости от вида сырья и глубины процесса выход масел [c.314]

Таким образом, в реакторных устройствах, имеющих разные степени вспенивания, для достижения одной и той же глубины процесса нужно поддерживать различные концентрации порошкообразного катализатора в жидкости путем регулирования рециркуляции пульпы катализатора. Так, при возрастании степени вспенивания рециркуляцию пульпы нужно увеличить. Кроме того, из кривых, изображенных на рис. 34—36, следует, что при постоянной подаче циркулирующего газа степень вспенивания возрастает с увеличением пропускной способности установок. Поэтому условия транспортирования водорода в установках разной производительности получаются тоже разные, а в опытных и промышленных системах они просто несопоставимы. Следовательно, ведение процесса при постоянных соотношениях сжатого газа и жидкости теоретически не обосновано. Для получения сравнимых условий на экспериментальных и промыш- [c.162]

Основными реакциями при термическом крекинге являются реакции распада, приводящие к образованию целевого продукта— бензина. Слюлы и кокс являются побочными и нежелательными продуктами. Образование и отложение кокса в аппаратуре установки лимитируют глубину процесса крекинга. [c.224]

Качество последнего зависит от свойств исходного сырья и глубины процесса крекинга. [c.307]

Сведений о термодинамике и кинетике процесса комплексообразования твердых парафиновых углеводородов с карбамидом мало. Влияние ряда факторов, в том числе расхода карбамида на скорость и глубину процесса комплексообразования, исследовано на смесях н-парафинов С18—С20 с чистотой 987о (по данным газожидкостной хроматографии). В качестве растворителя применяли бензол, в качестве активаторов—метанол и этанол. Степень извлечения н-парафина определяли по составу компонентов жидкой фазы, для чего использован показатель преломления бинарных смесей с различным содержанием н-парафина. На кинетических кривых зависимости содержания углеводорода в комплексе (на примере н-октадекана) от расхода карбамида (рис. 94, 95) можно выделить два участка, первый из которых характеризуется быстрым ростом С18 в комплексе, что соответствует начальному периоду процесса, а второй указывает на установление равновесного состояния и выражается прямой, параллельной оси абсцисс. [c.226]

Так же как и при термическом крекинге, теплота реакции каталитического крекинга расценивается как итоговый тепловой эффект совокупности протекающих реакций разложения и уплотнения. Поскольку при различной глубине процесса относительная роль [c.170]

Понятие степени превращения в химической кинетике применяется для оценки полноты протекания реакции. Встречаются термины полнота протекания реакции, степень расхо — дования или образования веществ, глубина конверсии сырья, глубина процесса и т.д. [c.18]

Уолтером [101 рассмотрен каталитический крекинг во взвешенном слое тонкодис-пергированного катализатора как комплексный источник нефтехимического сырья для достижения высоких выходов олефиновых и ароматических углеводородов в условиях проведения нроцесса при температуре выше 530 С. Факторы, управляющие глубиной процесса каталитического крекинга нефтяного сырья, как известно, определяются активностью катализатора, температурой и объемной скоростью подачи сырья. [c.270]

Расход растворителя в процессах депарафинизации и обезмас-ливания зависит от фракционного состава сырья, его вязкости, Природы растворителя и требуемой глубины процесса. Степень разбавления сырья растворителем существенно влияет на процесс [c.145]

Все указанные исследования касались депарафинизации кристаллическим карбамидом. При проведении карбамидной депарафинизации водным или водно-спиртовым раствором карба1мида основным фактором является концентрация его в растворе. Наибольшая глубина процесса достигается при использовании насыщенных растворов карбамида. В промышленных условиях это осуществляется насыщением при температуре, превышающей температуру комплексообразования, и медленным снижением температуры в реакторном блоке. Комплексообразование. с водным раствором карбамида имеет ряд недостатков, к числу которых в первую очередь относятся необходимость интенсивного перемешивания н наличие индукционного периода последний зависит от концентрации раствора карбамида и химического состава сырья (содержания комплексообразующих углеводородов, ароматики и [c.227]

Период полупревращения является важной ктшетической характеристикой реакции. По велич ше можно судить о глубине процесса [c.142]

Из результатов табл. 3.12 следует, что значения константы скорости распада активных гидропероксидов с ростом глубины процесса увеличиваются практически вдвое, для неактивных гидропероксидов это не характерно. Величины констант скорости к) и кг для гидропероксидов исследованных компонентов дизельного топлива на 2 порядка выше таковых для гидропероксидов индивидуальных углеводородов. По всей вероятности, в топливах преобладает распад гидропероксидов по реакциям взаимодействия ROOH со слабыми С-Н-связями RH, а также с продуктами окисления углеводородов. [c.104]

Дробление катализатора способствует росту степени использования зерна катализатора, увеличению глубины процесса и тем самым выхода кокса, а также росту коксоемкости катализатора. Кокс, яды и металлоорганические соединения, откладываясь на свободных активных центрах, блокируют последние, уменьшают их число, пониясая тем самым активность, стабильность и селективность катализаторов. Для уменьшения действия чрезмерно активных центров применяют методы предварительно1 о отравления катализатора ядами. [c.94]

Это можно объяснить следующим образом. По мере использс1вания катализатора часть его активных центров отравляется и число свободных активных цент])ов уменьшается. Поо солъку подача сырья сохраняется постоянной, реальная объемная скорость (отношение числа моль подаваемого сырья в единицу времени к числу свободных, действующих активных центров) непрерывно растет и глубина процесса уменьшается. Скорость образования промежуточных продуктов (Б) при большой продолжительности использования катализатора низка из-за малого количества свободных активных центров, а в начале процесса при малой продолжительности использования катализатора она незначительна из-за большой глубины процесса и превращения промежуточных продуктов в конечные. Прохождение скорости образования промежуточных продуктов через максимум объясняется изменением глубины процесса. Для сохранения качества целевого продукта постоянным падение активности катализатора в процессах со стационарным слоем (крекинг, гидрокрекинг, гидроочистка, риформинг, изомеризация, дегидрирование и т.,п.) компенсируют повышением температуры, что обычно сопровождается уменьшением селективности процесса (рис. 4.5). На рис. 4.5 сравниваются активность, стабильность и селективность двух катализаторов риформинга -полиметаллического КР-4 /) и монометаллического АП-64 (.2) при работе на одном и том же сырье с получением катализата с од]янако-вым и постоянным октановым числом. По минимальной температуре (470 °С), при которой начинает получаться катализат заданного качества, можно предположить, что большую активность имеет катализатор [c.96]

Влияние темпераг/ры на содержание кокса на катализаторе при постоянных продолжительности опыта (т = 1 ч) и объемной скорости подачи сырья (4 ч 1) показано на рис. 4.6 с ростом температуры процесса глубина процесса увеличивается. Привесы катализатора больш Э при низких и высоких температурах и незначительные в интервале средних температур. С 50стом молекулярной массы исходного сырья минимум на кривых смещается в область более высоких температур и принимает все большее значение (рис. 4.7). [c.100]

Повышение каталитической активности цеолитсодержащего катализатора, температуры при одновременном увеличении массовой скорости подачи сырья и сохранении постоянной глубины превращения способствует десорбции промежуточных продуктов реакции уплотнения, обрыву цепной реакции зарождения и уменьшению инициированной. цепной реакции образования на активных центрах твердых полимеров кокса. По мере утяжеления сырья, роста его коксогенности требуется все большая интенсификация процесса путем одновременного повышения температуры и сокращения продолжительности контакта сырья с катализатором. При сохранении глубины процесса постоянной наблюдается уменьшение выхода кокса на 20-30% и повышение выхода остальных продуктов. На многих заводах каталитическому крекингу подвергают мазуты и гудроны, содержащие до 50 млн 1 металлов при температуре в низу лифт-реактора 600 С и продолжительности контактирования не более 2 с. Дальнейшая интен-сификаххия процесса сдерживается ростом доли реакций термического крекинга, выхода сухого газа и ослаблением реакций Н-переноса. Таким образом, можйо сделать вывод, что многие каталитические процессы можно интенсифицировать за счет подбора для каждой пары катализатор-сырье соответствующей глубины превращения, повышения температурь и сокращения времени контактирования сырья с катализатором. [c.101]

Как уже отмечено ранее, некоторые процессы представляют собой сочетание химических реакций, имеющих разные знаки теплового эффекта, и поэтому конечный тепловой эффект зависит от глубины процесса. В качестве примера на рис. XXIII-1 приведены данные по значению теплового эффекта О реакции каталитического крекинга в зависимости от глубины превращения х для фракции дизельного топлива. Из графика [c.623]

Термодинамически процесс гидроочистки низкотемпературный. Поскольку реакции присоединения водорода сопровождаются уменьшением объема, давление в реакционной зоне оказывает решающее вли5шие на глубину процесса. Суммарный тепловой эффект гидроочистки положителен и составляет 20-87 кДж/кг сырья для прямогонных фракций. Добавление к прямогонному сырью до 30% фракций вторичных процессов повышает теплоту реакции до 125-187 кДж/г в зависимости от содержания непредельных в сырье. [c.171]

Дальнейшее повышение удельного расхода олеума уже мало влияет на глубину процесса. Степень сульфонообразования с повышением удельного расхода олеума снижается. При окислении смол образуются сернистый ангидрид и двуокись углерода. При замене олеума серной кислотой в одинаковых условиях реакции сульфирования, сульфонообразования и окисления протекают менее глубоко, но закономерность протекания этих реакций в зависимости от удельного расхода кислоты сохраняется такой же. Общий выход сульфопродуктов с повышением удельного расхода олеума увеличивается, а растворимых в бензоле — снижается. [c.118]

Па примере гидрогенолиза сераорганических соединений над скелетным никелевым катализатором было изучено влияние температуры, количества катализатора и роли молекулярного водорода на скорость п глубину процесса гидрогенолиза. Показано, что глубина 1идрогенолиза сераорганических соединений увеличивается пропорционально увеличению отношения катализатор — сера. Прямые, выражающие зависимость глубины гидрогенолиза от количества катализатора в реакции для сераорганических соединений разного троения, различны. [c.410]

После осаждения пз гидрогенизата асфальтенов смолисто-углено-дородную часть его разделяли дальше на основные компоненты прп помощи хроматографии. Содержанпе асфальтенов в гпдрогени-зате служило показателем степени их превращення при гидрировании, а соотношение основных компонентов в I идрогенизате (смо.ты, углеводороды), а также содержание серы в гидрогенизате указывало на глубину процесса гидрирования асфальтенов. Доведенные до постоянного веса асфальтены, смолы и углеводороды охарактеризованы по элементарному составу и молекулярному весу. [c.522]

Назначением ка1алитического крекинга является получетк компонента беизипа с октановым числом 76—82 (ио моторному методу). Наряду с бензиноиой получают дизельную фракцию, которую можно использовать как компонент товарного продукта, тяжелый газойль, а также газ с большим содержанием бутан-бутиленовой фракции, используемой для выработки высокооктанового компонента бензина — алкилата. Количество кокса, образующегося в процессе каталитического крекинга и отлагающегося на поверхности катализатора, зависит от фракционного и химического состава сырья и принятой глубины процесса. [c.150]

Температурный режим реакционного змеевика нечи регулируется не только по показаниям потенциометра, по и по плотности получаемого нирогаза этот показатель очень чувствителен к изменениям глубины процесса. Углубление пиролиза газообразного сырья сопровождается увеличением объема таким образом, плотпость газа находится в обратной зависимости от глубины конверсии. [c.130]