Соединения на однородность испытания

Поскольку при склеивании разнородных материалов остаточные напряжения значительно возрастают, тепловой удар может привести к ослаблению или даже разрушению клеевого шва. Это подтверждается [37, 41] испытаниями прочности различных соединений при циклическом тепловом ударе (от —60 до 80 °С). Соединения однородных материалов (металлов, стеклопластиков, асбестоцемента, бетона и др.) на конструкционных клеях хорошо сопротивляются тепловому удару [37, 41, 44, 127]. [c.157]

На основании подобных испытаний можно сделать следующие обобщения. Соединения однородных материалов на эпоксидных клеях, сравнительно мало деформирующихся при увлажнении, стабильны при ускоренном старении. Соединения алюминия и стали на самых различных клеях этого типа практически без снижения прочности выдерживают 40—100 и более циклов [Ю]. Однако прочность соединений алюминия на некоторых зарубежных эпоксидных клеях, особенно горячего отверждения, за 100— [c.209]

Мягкие и твердые прослойки соответственно имеют пониженные и повышенные прочностные свойства и возникают, например, при сварке термоупрочненных и закаливающихся сталей. В развитых (широких) мягких прослойках разрушение происходит в результате косого среза или конуса (рис.2.5,б), аналогично разрушение однородного металла. С уменьшением ширины мягкой прослойки характер разрушения заметно изменяется (рис. 2.5,в). В достаточно узких прослойках участок прямого излома занимает большую часть прослойки, чем зоны среза. Это объясняется тем, что в тонких мягких прослойках в результате стеснения деформаций мягкого металла развивается объемное напряженное состояние, жесткость которого тем больше, чем уже прослойка. При некоторых геометрических и механических ограничениях, несмотря на наличие мягких прослоек в сварных соединениях, разрушение может происходить по основному металлу. Твердые (хрупкие) прослойки, ориентированные перпендикулярно действию нагрузки, практически не влияют на характер разрушения. Разрушение таких соединений происходит по линии сплавления (рис. 2.5,г) или по основному мягкому металлу (рис. 2.5,д). В плане несущей способности считается более опасным случай, когда твердые прослойки располагаются параллельно действующему усилию (рис.2.5,е). Разрушение таких соединений, как правило, происходит в результате хрупкого разрыва твердых прослоек с последующим вязким или квазихрупким изломом мягких прослоек. Часто при таких испытаниях образцов отмечается расслоение слоев (рис. 2.5,к). [c.70]

В настоящем разделе даны краткие указания о приготовлении пробы для анализа, о методах перевода веществ в растворимое состояние и о выполнении анализа наиболее часто встречающихся соединений. Если анализу подвергается однородное вещество — металл, окисел, кислота, соль, то исследование их сводится к определению небольшого числа элементов. Задача установления состава таких веществ не представляет затруднений. В этом случае не приходится прибегать к полному систематическому ходу анализа, так как уже внешний осмотр и предварительные химические испытания дают указания на то, с каким типом соединений имеют дело. Такой анализ сводится обычно к реакциям на отдельные катионы и анионы. [c.119]

Если принять, что значение полученное при испытания на сдвиг при кручении, соответствует однородному распределению напряжений по всей площади склеивания, то представляется возможным экспериментально определить степень неравномерности распределения напряжений, в частности для соединений, работающих в условиях сдвига при растяжении [107] [c.146]

Эпоксидные клеи, модифицированные эластомерами (К-139, К-153), при прочих равных условиях обеспечивают более высокую атмосферостойкость клеевого соединения благодаря перераспределению температурных и влажностных напряжений, возникающих при изменении погодных условий. Это относится к склеиванию как однородных, так и разнородных материалов. Введение в клей наполнителей, способствующих сближению коэффициентов линейного расширения клеев и склеиваемых материалов, повышает атмосферостойкость. В районах с более влажным и жарким климатом снижение прочности соединений на эпоксидных клеях более значительно, чем в районах с сухим климатом. В то же время выдержка в тропической камере при отсутствии перепада температур мало влияет на прочность этих клеевых соединений. Доотверждение, например эпоксидных клеев, происходящее во времени, и рост их жесткости могут отразиться на атмосферостойкости, особенно при испытаниях на неравномерный отрыв или раздир. [c.46]

Другой причиной зависимости прочности адгезионного соединения от толщины слоя адгезива могут быть внутренние напряжения [39, 40, 42, 45, 48, 56]. Суммарный эффект действия напряжений, приводящий к ослаблению адгезионной связи, оказывается выше в случае более толстых слоев адгезивов. При более равномерном распределении напряжений в адгезионном соединении зависимость прочности от толщины слоя адгезива проявляется меньше [57, с. 27]. Это, в частности, наблюдается на склеенных встык кольцеобразных образцах при испытании на кручение, когда возникает однородное напряженное состояние с небольшо [c.169]

Испытание большого числа ранее известных пластификаторов пластмасс и каучука применительно к первым появившимся однородным полиамидам практически привело к отрицательным результатам. Хотя с самого начала было видно, что в качестве пластификаторов нужно использовать в первую очередь вещества с родственным полиамидам химическим строением, т. е. соединения, содержащие гидроксильные и амидные группы ,—прошло много времени до появления первых практически пригодных пластификаторов для полиамидов. [c.194]

В заключение приведем данные о влиянии масштабного фактора при определении прочности клеевых соединений. Известно, что с увеличением геометрических размеров прочность материалов уменьшается, что связано со статистической природой прочности. Оказалось, что кроме этого на масштабном факторе отражаются процессы перераспределения напряжений во времени. В качестве примера приведем сведения [76] о подобных испытаниях клееной древесины разных размеров при различных видах сдвига и длительности действия постоянной нагрузки (рис. 2.13). Оказалось, что изменение площади склеивания в 30—60 раз больше снижает прочность и деформативность в тех случаях, когда напряженное состояние более однородно и процессы перераспределения напряжений не могут быть существенны. В более значительной степени эта зависимость проявляется под постоянной нагрузкой. Если при увлажнении происходит пластификация, это также способствует перераспределению напряжений (например, у клееной древесины). Особенно наглядно за зависимостью процесса разрушения от масштабного фактора можно наблюдать по [c.64]

Проведенный нами комплекс теоретических и экспериментальных исследований позволил разработать метод испытания клеевых соединений на ударный сдвиг, моделирующий работу соединения в натурной конструкции, подвергающейся динамическим возмущениям, для случая нагружения клеевого слоя за счет деформации самой конструкции [97]. Метод заключается в том, что к боковой поверхности прямой призмы или цилиндра приклеивается жесткий металлический элемент с малой массой, призма (цилиндр) устанавливается одним торцом на жесткую опору, а по другому ее торцу наносится осевой удар, что создает сдвиговую нагрузку на клеевой слой до разрушения последнего за счет равномерной по сечению осевой динамической деформации призмы (цилиндра). Причем по торцу призмы наносится ряд ударов с последовательно возрастающей энергией до отскока жесткого элемента. Таким образом, в материале призмы возникает плоская волна осевых напряжений, создающая однородное поле осевых динамических деформаций, нагружающих клеевой слой подобно полю деформаций в натурной конструкции, подвергнутой динамическому возмущению. [c.109]

При более однородном напряженном состоянии клеевых соединений (равномерном отрыве) чувствительность к криогенным температурам меньше, чем при испытаниях на сдвиг при растяжении до —250 °С прочность при равномерном отрыве соединений па многих клеях повышается. [c.156]

Затем вещество испытывают на однородность. Однако, для данной группы эти испытания редко дают вполне определенные указания, так как вещество зачастую не удается очистить, не потеряв его кроме того,— разлагаемость лишает вещество ясно выраженных температур плавления или кипения. Поэтому нередко приходится пройти весь ход разделения этой группы, чтобы решить, присутствует ли здесь одно соединение или несколько. [c.258]

Большое число исходных данных позволило брать при решении конкретной задачи достаточно однородные выборки спектров. В рассматриваемом случае были отобраны масс-спектры соединений, содержащих от 3 до 10 атомов углерода. (Испытания с использованием выборок спектров соединений, в состав молекул которых входит от 3 до 20 атомов углерода, показали, что полученные в нашем исследовании результаты не были артефактами данных и хорошо зарекомендовали себя также при обучении на менее однородных выборках спектров.) Для каждого машинного просчета было использовано по 600 спектров, соответствующих требованиям в отношении числа атомов углерода и поровну поделенных между обучающей и контрольной выборками. Чаще всего в выборке из 600 спектров имелось 35 500 пиков, распределенных по 132 положениям mie. [c.31]

Определение предела прочности клеевого соединения при отрыве. Из полистирольных плиток (ГОСТ 9440—60) готовят шесть двуслойных образцов размером 30X 50 мм. Плитки склеивают обратными сторонами. Для определения прочности склеивания подготовляемые образцы покрывают однородным слоем клея и по два наклеивают друг поперек друга, так чтобы оставшиеся свободные концы были одинаковой длины. Площадь склеивания — 9 см . Склеенные образцы выдерживают 1 ч под грузом не менее 1 кг. После этого груз удаляют и образцам дают сохнуть не менее 24 ч. Прочность склеивания определяют на разрывной машине мощностью не более 100 кгс. Испытания проводят при 18—22°С. [c.216]

Кратковременное нагружение. Результаты испытаний адгезионных соединений существенно зависят от скорости нагружения. При определении деформационных свойств, как правило, скорость меньше, чем при испытаниях до разрушения. По разным методам скорость нагружения может колебаться от 1 до 50 мм/мин наиболее часто используется скорость 10—15 мм/ Умин. Влияние скорости нагружения на прочность зависит от упругих свойств клеев. Поскольку эти характеристики, в свою очередь, зависят от температуры, то по мере повышения температуры влияние скорости растет (табл. 1.3). Зависимость прочности от скорости нагружения определяется также напряженным состоянием. Об этом можно судить по рис. 1.27, на котором приведена зависимость прочности клеевых соединений металлов от скорости нагружения при испытании на сдвиг при растяжении и сдвиг при кручении. Чем больше концентрация напряжений (сдвиг при растяжении), тем круче эта зависимость. Для сдвига при кручении справедлива зависимость, вытекающая из обобщенного уравнения Максвелла для однородного напряженного состояния [28] [c.32]

При сдвиге и равномерном отрыве этот фактор имеет меньшее значение по сравнению с концентрацией напряжений. Можно предположить, что при однородном напряженном состоянии масштабный эффект может быть выявлен в более чистом виде. С этой целью были проведены испытания на сдвиг при кручении [104] трубчатого образца из закаленной стали Ст. 45 с толщиной стенки 3 мм. Торцы образца, подлежащие склеиванию, обрабатывали по 10-му классу чистоты, что обеспечивало высокое качество поверхности и возможность получения тонких клеевых швов. Среднее квадратичное отклонение по высоте, измеряемое по 10 точкам периметра торца, оказалось равным 2,41 мк. Склеивание производили клеем К-П5, отвержденным при 20 ""С без термообработки и с последующей термообработкой. В первом случае разрушение клеевого соединения имело адгезионный характер, во втором — смешанный. На рис. 3.4 (кривые 1, 2) показана зависимость прочности клеевых соединений на сдвиг при кручении от толщины клеевого шва [79]. Для сравнения те же зависимости приведены и для других напряженных состояний (рис. 3.4, кривые 3—6) [58, 77]. [c.67]

Повышение однородности распределения напряжений, например, при испытаниях на сдвиг при сжатии, а не при растяжении, или применение клея с большей долей высокоэластической деформации снижает возможность отклонения зависимости длительной. прочности клеевых соединений от прямолинейного закона в координатах о — lg т и увеличивает надежность экстраполяции временной зависимости прочности. Это следует из рис. 8.8. [c.203]

Имеется много специфических особенностей, вызванньк механической неоднородностью сварных соединений, которые не позволяют определить трещиностойкосгь сварного соединения путем испытания обычного образца с выращенной усталостной трещиной в однородном металле. [c.165]

Так, по данным А. С. Сосниной [78], при повторном хроматографировании ароматической фракции керосина туймазинской девонской нефти, содержащей 3,8% 8, удавалось получить путем вытеснительного проявления (смещающая жидкость — петролейный эфир, вытеснитель — абсолютный снирт) в конечных фракциях сернистые концентраты с удвоенным содержанием серы. Однако выход таких фракций составлял всего 31,5% от исходного количества. Лучшие результаты получены при десорбции сернистых соединений последовательным вымыванием их с силикагеля растворителями возрастающей элюентной силы. При этом параллельно с выделением сернистых соединений происходило как бы многократное разделение их на более однородные по составу группы. Последнее подтверждается и различной адсорби-руемостью на силикагеле (марки МСМ) индивидуальных сернистых соединений из искусственных смесей их с ароматическими и нафтено-нарафиновыми углеводородами. А. С. Соснипа показала, что наиболее легко адсорбируется (из испытанных ею соединений) дифенилсульфид, затем идет фенилциклогексилсульфид, затем тионафтен и наконец 2,5-диметилсульфид. [c.52]

Для простоты анализа рассматривается механически однородное соединение (а" =ст, = стг = Полагается, что гидравлические испытания не привели к полному снятию исходных (после сварки) сварочных напряжений в кольцевом шве. При этом остаточные напряжения в активной зоне, после загрузки сосуда, равны Оост = Уг От, где у2 - постоянная (у2 < 1). В результате суммирования исходных сварочных напряжений с рабочими Стр (СТр = Р ат, р < 1 - постоянная) в процессе гидравлических испытаний в активной зоне сварного соединения возникли пластические деформации о-Полагается также, что рабочая среда вызывает общую коррозию. Рассмотрим случай когда в начальный момент эксплуатации сосуда (до начала коррозионного процесса) значения Уг и Р таковы, что металл активной зоны находится в упругом состоянии, хотя претерпел предварительную деформацию о. Другими словами (уг + Р) < 1. [c.39]

Полное снятие сварочных напряжений возможно при условии, если при гидравлических испытаниях окружные напряжения аг достигнут величины предела текучести металла шва а . Это дает основание полагать, что чем меньше преде.п текучести меташла шва, тем при меньших испытательных давлениях (напряжениях) обеспечивается полное снятие сварочных напряжений в кольцевых швах сосудов. Для механически однородных сварных соединений, т.е. когда пределы текучести металла нша ст и основного металла о равны между собой, полное снятие сварочных напряжений возможно лишь при условии обеспечения равенства испытательного напряжения Стг и предела текучести основного металла а . Между тем, в нормативных материалах величина аги ограничивается значением, о,и = а" / Пт , где г - коэффициент запаса прочности по пределу текучести для условий испытания. Для пневматических испытаний п = 1,2 гидравлических испытаний п,и - 1,1. В связи с этим с целью полного снятия сварочных напряжений кольцевые швы необходимо сваривать электродами, обеспечивающими более меньшие значения. . текучести металла иша. При этом коэффициент механической неоднородности должен быть не менее величины коэффициента запаса прочности по пределу текучести при испытаниях. [c.782]

Акустико-эмиссионные испытания образцов сталей эксплуатировавшихся трубопроводов. Испытьшали образцы, вырезанные при ремонтных работах из труб газопроводов, эксплуатировавшихся от 15 до 25 лет. Деформирование проводили на испытательной машине типа "Инстрон" с постоянной скоростью деформации, равной 1 мм/мин. Испытывали образцы как основного металла, так и вырезанные из зоны сварного шва. Основные результаты испытаний таковы. Начальная стадия деформирования однородных образцов не сопровождается регистрируемой АЭ. По мере приближения к пределу текучести начинает резко возрастать непрерьшная АЭ, которая остается высокой вплоть до стадии упрочнения, когда она весьма резко спадает практически до нулевого уровня. В это время начинается рост дискретной АЭ, частота следования импульсов которой возрастает. На конечном участке диаграммы деформирования исчезает и этот вид АЭ, а непосредственно перед разрушением образца, на этапе лавинного развития повреждения, снова возникает всплеск дискретной АЭ. Результаты испытаний образцов, вырезанных из зоны сварного соединения, практически не отличаются от результатов для образцов из основного металла, если по данным анализа поверхности разрыва образца отсутствуют явные дефекты сварки. Для дефектных образцов можно наблюдать непрерывную АЭ, а также существенные и нерегулярные ее изменения на стадии упрочнения. По-видимому, это связано с началом пластической деформации разных локальных зон образца в различные моменты времени, что обусловлено неоднородностью материала. Других особенностей АЭ в дефектных образцах не обнаружено. [c.248]

Испыгьшаемый образец может не иметь концентраторов напряжений, свойственньгх сварному соединению или шву. Иногда образец вообще содержит в себе только однородный металл, соответствующий шву или участку какой-либо зоны термического влияния. В последнем случае цель испьггания состоит в определении механических свойств металла конкретной зоны. Испьггание механически обработанных сварных соединений без естественной концентрации напряжений, но с механической неоднородностью, как, например, в случае испытаний для определения угла загиба, имеет сравнительный характер, так как не отражает той реальной обстановки, в которой работает соединение. [c.131]

При поперечном шве результат мало зависит от расположения образца под пуансоном только в случае полной механической однородности во всех зонах сварного соединения. Чем больше различия в механических свойствах отдельных Зон соединения, тем в большей степени результат испытания будет зависеть от расположения образца под пуансоном. Имеется тенденция к сосредоточению изгиба в зоне с наиболее низким пределом текучести металла. Если эта зона оказывается под пуансоном, то она в основном и воспринимает деформацию изгиба. Более прочные, но, как правило, менее пластичные зоны деформ1фуются при этом меньше. Если под пуансоном расположить более прочную зону, то при значительной разнице в механических свойствах можно даже наблюдать, как деформируются соседние более мягкие зоны соединения, в то время как более твердый участок не прилегает по всей поверхности пуансона и испытывает меньшую деформацию, чем следовало бы случае полной механической однородности. [c.147]

Поскольку рекомендации стандарта офаничиваются испьгганиями однородного металла, а стандарт на циклические испьггания сварных соединений и узлов отсутствует, то при постановке исследования циклической прочности размеры сечений, конструктивное оформление и технологию изготовления сварных образцов в каждом случае назначают, исходя из конкретных задач испытания в соответствии с методическими указаниями РД 50-551-85 [193]. [c.173]

Циклические испытаний с целью определения сопротивления росту трещины в однородном металле регламентированы методическими указаниями РД 50-345-82 [194], где даны рекомендации по конструкции образцов, их изготовлению, необходимому испытательному оборудованию, методике проведения и обработке результатов испьгганий с определением коэффициентов А и и уравнения, характеризующего средний участок диаграммы усталостного разрушения, а таюке значения порогового коэффициента интенсивности напряжений при отнуле-вом пульсирующем цикле нагружения. Хотя основные положения этого документа вполне применимы и в случае определения сопротивления росту трещин в различных зонах стыковых соединений, имеются определенные особенности, требующие дополнительных пояснений. [c.175]

Мотт и Шимура [16] испытывали умеренно- и слабоспекающиеся угли, которые были измельчены до одинаковых размеров и коксовались таким же образом в закрытых сосудах, как и в опытах Мотта [14], но условия нагревания были здесь другие. Загруженные трубки нагревали в инертной атмосфере со скоростью 1°в минуту до 600°, после чего температуру быстро поднимали до 900°. Угли, взятые для опыта, относились к той же серии из 9 блестящих и 5 твердых углей, которые использовались при испытании в виде кубиков со стороной 25,4 мм (см. стр. 124). Все блестящие угли, за исключением одного с наименьшим содержанием углерода (82,1% на органическую массу), дали коксовые остатки, в которых сохранилась форма первоначальных угольных частиц во всех других углях произошло тесное соединение частиц и образование более или менее однородного коксового остатка. Четыре блестящих угля с содержанием углерода от 84,3 до 85,2% вспучились до предела и дали черный, блестящий, сильно проплавленный кокс. Одип [c.139]

Временное соединение сферических частиц при столкновениях наблюдалось Манлеем и Месоном [80]. Применяя однородные стеклянные шарики диаметром 137 м, они заметили под микроскопом, что путь частицы нарушается только тогда, когда она попадает в сферу столкновения другой частицы. Результаты испытаний указывают на существование истинного контакта между частицами, когда они образуют дублет. Дублет вращается как жесткая гантель, но после того, как частицы расходятся, они сохраняют нормальную скорость. До момента образования дублета не имеется измеримого взаимного влияния частиц на скорость перемещения или вращения отдельной частицы при объемной доле, равной 1,6%- Нетрудно представить себе, что в случае более мелких частиц кремнезема, которые имеют поверхность, состоящую из групп SiOH, во время соприкосновения частиц могут образоваться связи Si—О—Si. [c.114]

Очевидно, наиболее достоверные данные могут быть получены при непосредственном сравнении прочностных и деформационных свойств клея и клеевого соединения. Известно много попыток сравнить прочность полимеров в свободном виде и в клеевых соединениях. Однако при этом не соблюдалось строгое соответствие условий работы полимера в обоих случаях — например, различался вид напряженного состояния [165] и степень концентрации напряжений [166], что не могло не влиять на получаемые результаты. Для того чтобы избежать этих недостатков, сравнивали результаты испытаний на кручение трубчатых образцов полимера и таких же образцов, склеенных встык, поскольку при подобных испытаниях обеспечивается достаточно однородное и одинаковое напряженное состояние и небольшая концентрация напряжений как в полимерных образцах, так и в клеевых соединениях. Для сравнения были использованы результаты испытаний на кручение трубчатых образцов из эпоксидного компаунда 6ЭМАП. Эксперименты показали, что физико-механические свойства этого полимера и клеевого соединения на его основе практически одинаковы, хотя тенденция к росту прочности и жесткости у клеевого соединения больше, чем в блоке. Значения прочности и модуля сдвига образцов и клеевых соединений при когезионном характере разрушения отличались на 3—6%, а деформация — на 10%, несмотря на то, что длина полимерной трубы на 2—3 порядка больше соответствующей ей толщины клеевого шва (50 и 0,05—0,08 мм). Полученные данные приведены ниже [c.76]

Дефекты, появляющиеся при испытаниях и изготовлении клеевых соединений, повышают разброс экспериментальных данных и коэффициент вариации. Весьма часто опытная кривая распределения прочности асимметрична и отличается от кривой Гаусса. В этом случае используется кривая распределения Крицкого—Мепкеля. Определение коэффициентов однородности клеевых соединений показало, что они могут не отличаться от этих показателей для металлов, стеклопластиков и других конструкционных материалов [49]. [c.78]

Паста ВНИИ НП-232 нашла щирокое применение в разных отраслях техники при монтажных работах, в качестве приработочного смазочного материала, резьбовой смазки. В некоторых тихоходных узлах трения (подшипники скольжения и качения, щарниры) применяется как термостойкая и противозадирная смазка. В стандарте указано, что паста ВНИИ НП-232 рекомендуется к применению для шлицевых соединений и ходовых резьб до 300 °С, для неподвижных резьбовых соединений до 400 °С. Испытание паст ВНИИ НП-232 и ВНИИ НП-225 в стальных болтах М16 X 2 показало, что они обеспечивают легкое развинчивание болтовых соединений после их нагрева до 500 °С в течение 10 ч. Крутящий момент при развинчивании возрастает при использовании смазки ВНИИ НП-232 на 15%, ВНИИ НП-225 — в два раза. После испарения (полного или частичного) масла И-20А дисульфид молибдена обеспечивает при этих температурах смазывание трущихся поверхностей. Выделение масла на поверхности паст ВНИИ НП-232 и лимол при хранении не служит браковочным признаком. В этом случае перед употреблением пасту следует перемешать до получения однородной массы. [c.170]

В соответствии с уравнением (8.2) кривые долговечности для различных температур должны сходиться в одном полюсе, причем в случае одноосного растяжения они сходятся при уменьшении времени t. Однако для адгезионных соединений единый полюс, за редким исключением [273] не наблюдается. Специально проведенные эксперименты [26] и обработка литературных данных показали (рис. 8.10), что разница в напряженном состоянии клеевых соединений отражается на угле наклона температурных кривых долговечности, которые могут сходиться при увеличении или уменьшении времени t в зависимости от того, выше или ниже температуры стеклования клея дроизводят испытания [26, 276, 277]. Однако (кривые долговечности не сходятся в единый полюс независимо от фазового состояния клея и однородности напряженного состояния (см. рис. 8.10). [c.210]

Более перспективные результаты получены при переводе аминокислот перед их разделением методом ГЖХ в Ы-ацетиловые эфиры, благодаря чему маскируются две основные функциональные группы. Юнге [53] использовал бутиловые эфиры, поскольку он обнаружил, что М-ацетилэтиловый эфир глицина в какой-то степени выкристаллизовывается из смесей, вследствие чего нельзя отобрать однородные пробы. Джонсон и др. [24] исследовали пригодность для этих целей М-ацетилированных метилового, -бутилового, изобутилового, м-амилового и изоамилового эфиров и пришли к выводу, что К-ацетил- -амилоБые эфиры дают лучшее разделение, чем другие испытанные соединения. [c.532]

Протобиополимеры, синтезированные в условиях холодной плазмы, и в особенности смеси, богатые липидными структурами, во время размораживания претерпевают самосборку в стабильные микросферы, однородные по размерам (диаметр 10— 50 мкм) (рис. 62). Для их изучения были использованы следующие методы оптическая микроскопия электронная микроскопия (срезы и цельные микросферы) оптическая микроскопия в поляризованном свете растровая электронная микроскопия (РЭМ) электронная микроскопия по методу замораживания — скалывания проверка на устойчивость к термическому и световому воздействию проверка на устойчивость к изменениям pH испытание механической прочности исследование мембранных свойств изучение связывания биологически активных соединений. [c.95]

Пеногаситель ВНИПИГаз-8 получается на основе трибутилфосфата, содержит дополнительно диэтилдисульфид, амиловый спирт при следующем соотношении компонентов (в %) трибутилфосфат (ТБФ) - 50,0 диэтилдисульфид - 30,0 амиловый спирт - 20,0. Диэтилдисульфид является отходом производства очистки углеводородов от сероорганических соединений. Предложенный состав пеногасителя получают в реакторе, снабженном электромешалкой. В реактор загружают 133 г трибутилфосфата и при перемешивании добавляют 53,4 г диэтилдисульфида, смесь перемешивают 10 мин, затем добавляют 54,6 г амилового спирта. Полученную однородную эмульсию пропускают через роторнокавитационный аппарат. Пеногаситель ВНИПИГаз-8 представляет собой эмульсию кремового цвета плотностью 1,015-1,017 г/ м температура замерзания -10 С среда нейтральная (pH = 7). Эффективность пеногашения пеногасителя ВНИПИГаз-8 исследуют в абсорбере с высотой пены 1100 мм при скорости подачи газа 10 л/мин. При подаче 0,089 г пеногасителя ВНИПИГаз-8 высота столба пены мгновенно опускается до 150 мм, и в течение 6 ч уровень жидкости изменяется незначительно (250 мм). Пеногаситель ВНИПИГаз-8 является эффективным пеногасителем для аминовой очистки газа от сернистых соединений. Проведены широкие лабораторные испытания [c.269]