Установка потоков при пуске

В этом разделе будет рассмотрен следующий режим эксплуатации сосуд нагревается до заданной температуры, к нему прикладывается нагрузка, и затем в течение всего срока службы как нагрузка, так и температура сохраняются постоянными. Такой режим слишком упрощен по сравнению с реальными условиями эксплуатации, где в течение года установку многократно пускают и останавливают. Даже в периоды стационарной работы при номинальных параметрах возможны некоторые колебания давления и температуры благодаря действию внешних обстоятельств. В частности, с напряжениями от внутреннего давления могут суммироваться вибрационные напряжения, механически передающиеся от присоединенных к сосуду трубопроводов или возника-щие из-за пульсации потока внутри сосуда. Тем не менее для точного расчета влияния ползучести в деталях сложной формы принятый выше режим работы при постоянных параметрах служит основным исходным положением. Кроме того (см. раздел 3.5), во многих случаях полученные для основного режима решения могут быть распространены и для условий работы сосуда с колебаниями нагрузки и температуры. [c.95]

Пускают в работу детандер, нагрузку которого ведут, ориентируясь на давление в нижней и верхней колоннах. Избыточное давление в нижней колонне не должно превышать 0,6 МПа, в верхней — 0,07 МПа. Холодный воздух после детандера проходит детандерный фильтр, нижнюю колонну и из верхней части верхней колонны поступает в межтрубное пространство основного теплообменника и теплообменника-ожижителя, где постепенно охлаждает проходящий по трубкам воздух высокого давления. Когда температура воздуха высокого давления на выходе из теплообменника-ожижителя достигнет 4—6° С, осторожно открывают дроссельный вентиль воздуха высокого давления. При дальнейшем охлаждении установки потоки воздуха высокого давления перераспределяют между дросселем и детандером до тех пор, пока не установится стабильный температурный режим, указанный в инструкции по эксплуатации установки. [c.114]

При подготовке к пуску второго блока установки не был разработан пооперационный порядок пуска и вывода на режим блока прн работающем первом блоке, не были приняты меры по отсечению второго блока от технологических потоков первого блока. [c.68]

В период пуска установки воздух в регенератор подается через топку 4, в которой для его нагрева под давлением сжигается топливо. В теплообменниках 12 тепло отходящих потоков используется для нагрева исходного сырья, поступающего в секцию гидроочистки. [c.38]

Печи. Трубчатые печи, используемые на многих битумных установках для нагрева сырья, не отличаются от общепринятых в нефтепереработке, и при правильной организации тепловых потоков не обязательны для ведения экзотермического процесса (на период пуска отключают холодильники на АВТ и на битумную установку подают горячий гудрон), поэтому здесь они не рассматриваются. [c.143]

При пуске установки реакция может протекать вначале медленно, особенно если газ подогрет недостаточно. При этом максимальная температура достигается только на значительной глубине от поверхности слоя. Это происходит потому, что поток газа переносит выделяющееся тепло по направлению своего движения и каждый поперечный эле- [c.175]

В первых многосекционных установках стремились следовать практике ректификационных колонн, и перенос твердых частиц от секции к секции осуществляли посредством переливных устройств и погруженных в слой стояков. В подобных конструкциях возникают затруднения в период пуска установки, поскольку упомянутые устройства вместо того, чтобы транспортировать вниз твердые частицы, могут пропускать вверх поток газа. Кроне того, в этом случае трудно в ходе работы регулировать уровень слоя. [c.715]

Особое внимание должно быть уделено опробованию сначала двигателя, а затем всего агрегата воздуходувок, которое производится в течение трех суток перед вводом в эксплуатацию. За время опробования каждой воздуходувки снимается ее характеристика давление, производительность, температура подшипников и т. д., с занесением в специальный журнал испытания. Все контрольно-измерительные приборы должны быть предварительно проверены и подготовлены к включению. Окончательная наладка приборов производится в период пуска установки при наличии потоков сырья, воздуха и катализатора. Прн этом проверяются воздушные линии к приборам и местам продувки, производится проверка манометров, установленных в соответствии с рабочи давлением в аппаратах. Шкала манометра подбирается такой, чтобы показание рабочего давления находилось во второй трети шкалы. [c.131]

В реакторе со стационарным кипящим слоем (СКС) газ проходит снизу вверх с линейными скоростями 10—60 см/с, вычисленными для пустого реактора в условиях реакции синтеза. Слой катализатора расширен, но из реактора не уносится, а остается в нижней половине реактора, как показано на рис. 4. На установках Сасол в течение многих лет работали пилотные реакторы СКС с внутренним диаметром 5 см. Несмотря на более высокие отношения количества газа к количеству катализатора, конверсия в этих реакторах выше, чем в промышленных реакторах Синтол . Крупный опытный реактор СКС, работавший в США (Браунсвилл, шт. Техас) в начале 50-х гг., был сначала признан непригодным для использования из-за низкой конверсии, что связывали с неудовлетворительным распределением катализатора в кипящем слое [10]. Однако, считая такие реакторы перспективными, специалисты фирмы Сасол исследовали в больших плексигласовых моделях характеристики кипящего слоя своего тяжелого железного катализатора. Совместно с компанией Баджер были разработаны эффективные насадки для распределения газа. Также было найдено [11], что распределение катализатора в потоке газа существенно улучшается при добавлении порошка древесного угля. Впоследствии был разработан опытный образец реактора высокого давления, пуск которого намечался на 1983 г. [c.169]

После пуска установки производят выравнивание потоков, температур давлений и уровней в аппаратах согласно технологической карте. [c.278]

При систематизации исходных данных и анализе результатов расчета надежности весь период эксплуатации технологической установки условно делят на три периода с разной частотой возникновения отказов (рис. 12.2). В период пуска и освоения интенсивность отказов высока, что обусловлено возможными дефектами оборудования, недостатками монтажа и более низким уровнем обслуживания в начале эксплуатации. В период стабильной (нормальной работы) параметр потока отказов держится примерно на одном уровне, что объясняется улучшением системы обслуживания установки и повышением квалификации обслуживающего персонала. В третий период происходит быстрый рост параметра потока отказов ввиду изношенности механизмов и устройств (период интенсивного износа). Дальнейшая эксплуатация становится нецелесообразной. [c.524]

Из-за отсутствия газгольдера осуществляется пуск установки на поток, что приводят к постоянному обновлению инертного газа в системе установки. Наличие даже небольших количеств горючих ве- [c.167]

На установках, где конвертор СО следует за риформером, катализатор обычно восстанавливается в течение пуска конвертора риформинга. Восстановление катализатора конверсии СО может начаться при 150° С, пока катализатор риформинга восстанавливается смесью пара и водорода, и в большинстве случаев восстановление будет продолжаться после добавления исходного углеводородного сырья. В аммиачной установке на катализаторе конверсии СО часто не достигаются полностью рабочие температуры до тех пор, пока воздух не будет подан во вторичный риформер. На установках, работающих на природном газе, где нет стадии восстановления с паром и водородом, можно начинать восстановление высокотемпературного катализатора конверсии СО сразу же при появлении водорода в потоке, выходящем из риформера поэтому очень важно обеспечить [c.203]

Основными узлами регенератора являются корпус 1, коллектор ввода воздуха 2 для выжига кокса и поддержания кипящего слоя во взвешенном состоянии, топливные форсунки 3 для разогрева катализатора при пуске установки, форсунки для конденсата 4 с целью предотвращения догорания окиси углерода в двуокись, двухступенчатые циклоны 5, сборная камера 6 и система ввода водяного пара в циклоны первой ступени и под днище сборной камеры для предотвращения догорания окиси углерода в двуокись. В отдельных случаях для съема избыточного тепла и упорядочения движения потока газовзвеси в зоне регенерации устанавливаются пароводяные змеевики. [c.648]

Вместимость ТПУ с помощью описанной установки определяют в следующей последовательности. При помощи регулятора и указателя расхода устанавливают выбранное значение расхода жидкости. При этом перекидное устройство (переключатель потока) должно быть в положении Пролет . Взвешивают (уравновешивают) пустой бак весов ОГВ. Производят пуск поршня ТПУ. При прохождении поршнем первого по ходу детектора на частотомере Ч1 начинается отсчет времени движения поршня, перекидное устройство переключается в положение Бак и на частотомере 42 начинается отсчет интервала времени между импульсами выходного сигнала датчика положения перекидного устройства при переключении его в положение Бак . При прохождении поршнем второго детектора останавливается отсчет времени на частотомере 41, перекидное устройство переключается в положение Пролет и останавливается отсчет времени переключения на Пролет на частотомере 42. [c.159]

Вторая часть воздуха (около 25%) проходит последовательно два скруббера, где очищается от углекислоты, поступает в компрессор и дожимается до давления 90—100 кгс/см (при пуске установки — до 200 югс/см ). Сжатый воздух далее проходит влагоотделитель и поступает в блок осушки 2. Последний состоит из двух попеременно работающих адсорберов, заполненных силикагелем или активным глиноземом. Затем воздух высокого давления делится на два потока. Один поток направляется сразу в теплообменник 6 блока разделения, где охлаждается отходящим кислородом и дросселируется, а затем подается в нижнюю колонну. Другой поток воздуха поступает в поршневой детандер 14, расширяется до давления 5,5—6,0 кгс/см (охлаждается при этом) и, пройдя масляные детандерные фильтры /2, по- [c.429]

Пуск установки. Пуск реакторного блока начинают с горячей циркуляции катализатора. Разогрев катализатора ведут постепенно во избежание его растрескивания. Одновременно выводят на горячую циркуляцию погоноразделительную часть, после чего принимают 13 установку сырье. Далее реактор постепенно включается на поток паров сырья из печи, и уста- [c.235]

В процессе пуска и эксплуатации был выявлен существенный недостаток новой схемы, который заключался в подаче технологического газа в середину каталитических конверторов между двумя слоями катализатора. Неконтролируемое разделение потока приводило к прохождению технологического газа преимущественно через верхний слой катализатора и, соответственно, несоблюдению температурного режима нижнего слоя катализатора и значительному выносу катализатора из верхнего слоя. Это, в свою очередь, вызывало закупорку катализатором нижнего вывода технологического газа из конвертора и нижних трубок котла-утилизатора, быструю их коррозию и выход из строя котла-утилизатора в целом. Кроме того, несовершенство проектной конструкции каталитических конверторов приводило к существенному отклонению температурного режима работы каталитических слоев от оптимального (регламентного) при пониженных загрузках установки, особенно в холодное время года. В этих случаях для поддержания необходимого теплового режима увеличивалась подача воздуха в топке-подогревателе, что вызывала пережог сероводорода, и, соответственно, отклонение соотношения Н28/802 в технологическом газе от оптимального. [c.240]

Для разогрева массы катализатора (только при запуске установки) применяется огневой смесительный нагреватель П1. Воздух, вступающий в этот нагреватель, разделяется на два неравных потока. В меньшем потоке сжигается некоторое количество топлива, подаваемого насосом Н3 горячие продукты горения смешиваются с основной массой холодного воздуха. Таким образом воздух нагревается до требуемой температуры, несколько обогащаясь при этом углекислотой. Такой же нагреватель П2 устанавливается перед входом газов в газовую турбину и используется также только при пуске установки в ход. При нормальном режиме в подогреватели П1 и П2 топливо не подается. Воздух и газы регенерации проходят через них не нагреваясь. [c.214]

Рис. 4. Изменение состава продуктов горения, температуры газового потока, коэффициента избытка воздуха и степени выгорания по длине предтопка при сжигании водоугольной суспензии из тощих углей во время пробных пусков установки

Для очистки масла от унесенных им мелких частиц адсорбента в верхней части аппарата имеется фильтрующее устройство (перфорированная решетка и стальные сетки). Поток масла направлен снизу вверх. При этом наполнение адсорбера маслом и скорость прохождения последнего при первоначальном пуске установки происходят более равномерно и наиболее полно и быстро вытесняется воздух из аппарата. [c.161]

Аналогичные установки сооружаются для эпизодической подачи и извлечения UFe на уровне блоков. Они используются при пуске завода, при ремонте блоков и при некоторых изменениях программ производства, связанных с включением нескольких потоков питания или отбора [3.234]. [c.135]

Обычный пуск печи после завершения ремонтных работ осуществляется в следующей последовательности. Убеждаются в исправности и готовности всего оборудования и приборов, правильности сделанных направлений потоков по змеевикам печи и прохода по ним сырья. По приборам проверяется соответствие начальных рабочих параметров по сырью, топливу, пару и воздуху. Включаются насосы и в течение 1—2 ч производится холодная циркуляция сырья на установке через печь. Налаживается циркуляция в системе жидкого топлива. [c.41]

Применение рассмотренных приборов уменьшает продолжительность вывода перегонной установки на режим. В этом случае оператор располагает данными, позволяющими определенным образом регулировать процесс при пуске установки и направлять соответствующие потоки в продуктовые резервуары сразу по достижении необходимых показателей, без потери времени на ожидание результатов лабораторных испытаний. [c.274]

По схеме вентилятор (мощность двигателя равна 745,7 кВт) продувает загрязненный воздух через пятикаскадный адсорбер с псевдоожиженным слоем. Каждая ступень внутренним диаметром 11,6 мм содержит слой твердых частиц высотой 50—80 мм. Отделение происходит в верхней половине движущегося слоя внутренним диаметром 5,5 м, который выполняет двойную функцию — отделителя и сушилки. Частицы угля в этой секции движутся нисходящим потоком. Циркуляция угля составляет 23 ООО кг/ч, степень адсорбции СЗа достигала 90—95%. Установку легко вывести на рабочий режим затруднения возникают лишь нри пуске и остановке. [c.46]

Период пуска требует большой осторожности. Причины этого можно разделить на две группы а) практические (во время пуска чаще всего обнаруживаются неисиравности неплотности, засорения и т. д.) и б) теоретические, которые заключаются в том, что в ходе пуска установки зависимости, описывающие элемент процесса, усложняются из-за изменения во времени обобщенной плотности потока, т. е. из-за появления в уравнениях величины dVIdt. [c.302]

Свежий катализатор, содержащий избыток влаги, при быстром -нагреве разрушается. Поэтому до ввода в поток горячего циркулирующего на установке катализатора свежего катализатора из него удаляют адсорбированную влагу. Подвушку производят постепенно в бункере-подогревателе или сушилке либо нагретыми газами, либо горячим равновесным катализатором. В период пуска (1950 г.) первой эрлифтной установки термофор наблюдалось значительное разрушение свежего катализатора вследствие высокого содержания нш влаги [114]. [c.138]

Перед пуском этих установок в эксплуатацию было найдено, что более рациональными являются установки с режимом кипяш,его слоя и выводом катализатора из реактора и регенератора вниз. В схеме с нижним выводом катализатора порошкообразный или микросферический катализатор в нижней части стояка проходит через регулирующую задвижку в зону ин-жекции, где разбавляется потоком паров сырья и водяного пара и вдувается в реактор. Ввиду того, что скорость в реакторе значительно сокращается, концентрация твердого вещества в газовом потоке стремится к увеличению и твердые частицы образуют плотный турбулентный слой с достаючно четко ограниченным уровнем. Так как скорость.газового потока в реакторе, как было отмечено выше, значительно сокращается и паровое пространство реактора достаточно велико, выходящие через верх реактора пары уносят лишь небольшое количество катализатора. [c.46]

Отработанный и отпаренный катализатор по катализатопроводу подавался через задвижку / в транспортную линию регенератора. Потоком воздуха катализатор транспортировался в виде фазы с низкой концентрацией катализатора в регенератор 5. В транспортную линию регенератора подавалось около половины воздуха, необходимого для сжигания кокса. Остальной воздух поступал в регенератор через воздушные коробы, расположенные на одном уровне с рас-предежгельной решеткой регенератора. При движении воздуха через слой катализатора кислород контактировал с отложениями кокса на внешней и внутренней поверхностях частиц катализатора. Горение кокса в регенераторе происходило при 570-600 °С. Воздух для подачи катализатора в регенератор подавали турбовоздуходувкой 11. При пуске установки воздух нагревали в топке 10. При нормальной эксплуатации установки топка отключалась. [c.114]

Благодаря утопленному положению сопел на выходе горелки создается эжекционный эффект. Коне ТруКцИЯ горелки обеспечивает легкий розжиг печи при пуске установки (подача только газа), хорошее смешение распыленного жидкого топлива с воздухом, подсос дымовых газов в корень факела (эжекционный эффект). Подача воздуха в межсопловое пространство (между потоками газа и жидкого топлива) создает условия двухстадийного сжигания топлива. Первичный воздух подается в межсопловое пространство с коэффициентом избытка воздуха около [c.85]

Для глубокого обезвоживания и обессоливания нефтей широко используются различные электродегидраторы, работающие на токе промышленной частоты. При проектировании установок подготовки >нефти с применением таких дегидраторов, а также при пуско-наладочных работах и для подбора оптимального режима на установках необходимо иметь данные, получаемые обычно на лабораторных электрообезвоживающих и обессоливающих установках. Электродегидраторы этих установок воспроизводят в уменьшенном масштабе промышленные электродегидраторы с непрерывной обработкой нефти в потоке. [c.85]

Важной особенностью использования трубчатых турбулентных реакторов при реализации весьма быстрых процессов полимеризации является ограничение снизу количества подаваемого сырья. Трубчатый реактор работает неэффективно при малых нагрузках по сырью падает общая конверсия мономера, уширяется ММР, снижается ММ образующегося полимерного продукта, заметно уменьшается производительность реактора и др, (рис. 7.19). Это обусловлено тем, что при малых линейных скоростях движения сырья в трубчатом реакторе снижается и, как следствие, радиус К реактора становится выше В этом случае процесс из квазиизотермического режима (режима квазиидеального вытеснения в турбулентных потоках) переходит в факельный со всеми вытекающими отсюда негативными последствргями. Поскольку производительность трубчатого турбулентного реактора ограничена снизу, то пуск процесса при осуществлении быстрой полимеризации в производственных условиях необходимо проводить при рабочих расходах мономера и раствора катализатора, определяемых реальной производительностью установки. [c.313]

Во время строительства и в период пуско-наладочных работ типовой установки ЗК ВНПЗ ее схема так же претерпела изменения. К примеру, были перераспределены потоки печей [38]. Часть верхних труб потолочного экрана нагревательной печи была подсоединена к реакционному змеевику. Отопление печей было переведено на природный газ вместо ранее применявшегося жидкого топлива (газ в специальном теплообменнике подогревают до 80-90°С). Обвязка печных насосов была выполнена таким образом, что они стали взаимозаменяемыми, а их производительность повысилась благодаря замене паровых турбин ОР-300 на турбины ОК-500, конденсирующие мятый пар. Некоторые насосы установки также были заменены более производительными. Были смонтированы дополнительные контрольно-измерительные приборы[38]. [c.31]

При пуске первой установки синтеза хлористого аллила было выявлено несовершенство узла изотермической абсорбции. В гидравлических расчетах специалисты фирмы, но всей вероятности, перепутали нротивоточное движение продуктов между аппаратами с прямоточным внутри них. В результате пропускная способность абсорбции но хлористому водороду и пропилену, а также соляной кислоте, потоки которых двигались навстречу друг другу между аппаратами, оказалась равной 30-36% от проекта. В то же время смесители хлорирования пропилена не могли эксплуатироваться продолжительное время нри нагрузках ниже 60% от проекта. На малых скоростях смешения хлора и пропилена они забивались. Специалисты завода предложили пересчитать необходимую поверхность теплообмена изотермических абсорберов и нри возможности уменьшить их высоту. В результате было демонтировано 60% установленных графитовых блоков, произведена нереобвязка линий соляной кислоты и паров. На оставшихся 40% блоков таким образом были решены вопросы гидравлики, и пропускная способность узлов абсорбции выросла до 120% от проектной. [c.14]

Поток пара, уходящий из испарителя, обычно содержит капли жидкого аммиака попадание их в цилиндры компрессоров создает опасность аварийного режима работы, особенно при пуске установки или при резком возрастании тепловой нагрузки. Чтобы предотвратить всасывание влажного пара, на линии между испарителем и компрессором установлено сенараиионное устройство IV (отделите 1ь жидкости). В потоке пара из компрессора содержится значительное количество смазочного масла. Масляная пленка, попадающая на поверхности теплообменных аппаратов, заметно ухудшает интенсивность теплообмена. В маслоотделителе большая часть масла задерживается и по мерс накопления возвращается в картер компрессора. [c.353]

Удаление воздуха из сливных коммуникаций. При пуске эжекторной установки дополнительный насос, нагнетая нефтепродукт в эжекторы, вытесняет воздух из нагнетательной линии и сливных стояков в сливной коллектор. До тех пор пока в сливном колекторе будет находиться большое количество воздуха, добиться бесперебойной работы насосов нельзя, несмотря на то, что эжекторы создают определенный подпор для насосов. Для нормальной работы насосов необходимо удалить из коммуникаций скопившийся воздух. Это достигается установкой вантузов или отбойников воздуха в высшей (по ходу потока жидкости) точке сливного коллектора. [c.73]

В предыдущих параграфах было показано, что химические установки, состоящие из многих ступеней, ыогут быть исследованы с помощью уравнений в конечных разностях, если производственные условия являются стационарными. Однако в том случае, когда такого рода установки подвергаются в своей работе ступенчатому изменению, находятся в периоде пуска или выключаются, то составы потоков реакционной массы, проходящей через эти ступени, изменяются со временем. Это приводит к появлению бесконечно малых величин в дополнение к выражениям в конечных разностях, которые в целом составляют так называемые дифференциально-разностные уравнения. Следует отметить, что во многих случаях конечное дифференциально-разностное уравнение, описывающее процесс, становится очень сложным для аналитического решения и тогда необходимо воспользоваться счетно-решающим устройством с целью получения анализа по рабочим ступеням аппарата. [c.300]

Как показывают данные о равновесной адсорбционной емкости различных твердых осушителей, количество адсорбированного водяного пара непосредственно зависит от давления водяного нара в поступающем газовом потоке, т. е. от относительной влажности поступающего газа. Если поступающий на осушку газ насыщен менее чем на 100%, адсорбционные емкости, принимаемые при расчете аппаратуры, должны быть скорректированы в сторону уменьшения. В литературе [16] опубликованы данные для двух адсорбентов, использовавшихся для осушки (при 22° С и давлении 40 ат) природного газа, содержавшего не более 112 г воды на 1000 л газа. На этой установке требовалась весьма глубокая осушка газа, так как необходимо было предотвратить вымерзание воды в холодильниках, где газовый поток охлаждался до —76° С. Испытывали ряд твердых осушителей наилучшие результаты дали шариковый силикагель и таблетированный окисноалю-миниевый адсорбент. Оба эти твердых осушителя имели сразу иосле пуска установки адсорбционную емкость 7%, но в результате продолжительной работы их адсорбционная емкость постепенно снижалась (табл. 12.6). [c.286]

Общая технологическая схема установки и исрядок работы следующие (рис. 2). Перед пуском установки в действие после загрузки катализатором реакторов задается программа работы и включается печь 19 для разогрева. Примерно через полтора часа, когда температура достигнет нужной величины, начинается процесс крекинга. Из питателя 3 сырье подается в реактор 5. Продукты крекинга из реактора поступают в конденсатор-холодильник 6, где охлаждаются до 30 . Через автоматический переключатель потоков конденсат поступает в колбу 10 ректификационной колонны. Несконденсировавшийся газ проходит дополнительный холодильник 7 и через ротаметр 2 поступает в сборник 16 или выбрасывается в атмосферу. После подачи заданного количества сырья питатель переключается на обратный ход. [c.129]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология