Критическая скорость газа Коэффициент

Рис. 9.14. Зависимость отношения полных давлений газов, при вает наибольшее полное давление котором происходит запираме смеси газов, а при заданном полном давлении имеет наибольший коэффициент эжекции. Это связано с тем, что при критическом режиме разность скоростей газов на входе в камеру смешения 101 — становится минимально возможной наименьшей величины достигают и потери при смешении (см. (2)). Одновременно эжектор, рассчитанный для работы на критическом режиме, будет при заданном значении п иметь наименьшие относительные размеры смесительной камеры, т. е. наибольшее значение а.

Следовательно, относительная скорость, необходимая для дробления капли жидкости в потоке коксового газа, должна быть в 1,71 раза больше, чем в потоке паровоздушной смеси. Используя критерий We p, можно рассчитать предельную величину диаметра капли, которая может двигаться в газовом потоке заданной скорости, не подвергаясь дроблению, или решить обратную задачу. Такие расчеты бьши проведены для условий движения одиночной капли диаметром 3,36 мм в конфузоре вертикально расположенного СВ производительностью 50 тыс. м /ч газа с нисходящим параллельным потоком газа и капель жидкости. Для диаметра капли 3,36 мм имеются наиболее полные для заданной конструкции аппарата данные по изменению коэффициента сопротивления и деформации капли в конфузоре СВ. Ниже приведены значения критических скоростей газа в горловине СВ в зависимости от начальной скорости капли при критических относительных скоростях для системы воздух — вода 18,9 м/с и коксовый газ — вода 32,3 м/с. Результаты расчета показывают, что для дробления капель жидкости в конфузоре СВ коксовым газом требуются значительно большие скорости газа, чем при дроблении капель воздухом [c.6]

Для обычно применяемых решеток (dg. э = 3-f-lO мм, = = 0,15- -0,25 м /м ) автомодельный режим наступает уже при 1,2 м/с, т. е. практически с самого начала пенного режима. У решеток с большим свободным сечением So 0,3 м /м ) критическая скорость газа Шкр наступает при значениях w , равных 3,0 м/с и больше, что соответствует их обычным рабочим режимам. В табл. 1.1 приведены значения при Шкр, т. е. в автомодельном режиме, когда t не зависит от Ибо. Из табл. 1.1 видно, что коэффициент прутковых решеток в 1,5—2 раза ниже, чем у решеток других типов, и при скоростях газа выше он зависит практически только ot величины свободного сечения S . Для расчета коэффициента решеток [c.61]

V — кинематический коэффициент вязкости, м сек т и ы) — критические скорости газа, отнесенные к площади сечения незаполненного реактора, м сек [c.449]

Т. е. необходимая минимальная поверхность охлаждения не зависит от начальной температуры газа и определяется только критерием разности температур и значениями коэффициента теплопередачи и объемной скорости газа. Аналогично можно показать, что вариацией начальной температуры циркулирующего катализатора при заданной скорости циркуляции также нельзя изменить критическую величину поверхности охлаждения. [c.510]

Вопросы прикладных гидравлических расчетов, т. е. определения критических скоростей псевдоожижения, сопротивления распределительных устройств, расчета систем пылеулавливания и т. д. на уровне справочных пособий освещены в известных монографиях. В то же время вопросам количественного описания явлений перемешивания твердых частиц и газа, методикам расчета коэффициентов переноса посвящены лишь отдельные статьи. [c.14]

I — коэффициент подачи приведенная скорость (отношение скорости газа при его адиабатном течении к критической скорости а ) ц — массовая расходная концентрация дисперсной фазы, кг/кг [c.362]

Значения безразмерного коэффициента В во всех формулах, приводимых в учебниках и справочной литературе, равны 4. Значения же размерного коэффициента А различны для разных типов насадки для колец Рашига он почти в 2 раза ниже, чем для седел Берля. Кроме того, из-за нечеткости в терминологии при определении критической скорости приводятся различные значения этого коэффициента А = 0,348 — для скорости захлебывания и А = 0,397 для близкой к ней скорости эмульгирования. Труднообъяснимьш является понижение коэффициента А до 0,249 при прохождении пара (вместо газа) через слой орошаемой насадки в случае ректификационных насадочных аппаратов (см. гл. 12). Такие расховдения в значениях коэффициента А связаны, по-видимому, с не вполне обоснованным набором параметров в левой и правой частях приведенного выше уравнения и с ограниченной его точностью. Критическую скорость газа понимают или в аспекте целесообразного рабочего режима, или как предельно допустимую физически, вьпие которой начинается захлебывание аппарата. Поэтому при использовании различных формул необходимо внимательно отслеживать их назначение. [c.931]

Скоростные коэффициенты представляют собой отношение скорости (О газа в данном сечении трубопровода к критической скорости с, т. е. [c.26]

При использовании гелия в качестве газа-носителя коэффициенты диффузии проб с молекулярным весом порядка 50 100 составят примерно 0,3 см сек. Критическая скорость, или скорость перехода, будет достигнута, когда [c.11]

Коэффициент скорости, по определению, есть отношение скорости газа с к критической скорости а -р [c.73]

НИИ с трением не сопутствует критический режим течения, при котором скорость потока в узком сечении равна скорости звука. Коэффициент скорости будем снабжать индексом, соответствующим конечному состоянию газа в рассматриваемом процессе, а в отдельных [c.75]

На рис. 23, а видно, что наибольшая погрешность наблюдается при а<0,4. Однако даже в этом случае коэффициент уменьшения расхода газа ез, подсчитанный по определенной величине с, отличается от значения 8з, найденного по экспериментальной зависимости, представленной на рис. 23, а, не более чем на 15% (при изменении скорости газа от 90 м/с до критической). С увеличением относительного расхода жидкости через форсунку повышается точность определения вз по формуле (115). [c.69]

Рециркуляция отработанных газов используется для уменьшения расхода тепла, повышения влажности среды, снижения концентрации кислорода в теплоносителе, повышения скоростей газов в сушилке и т. д. Повышение влажности среды иногда необходимо для того, чтобы не происходило интенсивной сушки в периоды, когда могут возникнуть критические внутренние напряжения в материале, приводящие к образованию в нем трещин. При большей влажности агента сушки можно повышать температуру газов, не опасаясь локального перегрева материала. При повышенной температуре материала значительно увеличивается коэффициент диффузии влаги, и первый период сушки удлиняется. [c.337]

Для получения сопоставимых расчетных данных следует исходить из предположения, что рабочая скорость воздуха, отнесенная к полному сечению колонны без учета заполнения ее насадкой, равна 90% критической скорости, отвечающей условиям захлебывания колонны. Критическая скорость определялась по уравнению, предложенному Плановским и Кафаровым [Л. 6]. По известной рабочей- линейной скорости воздуха определялась весовая скорость воздуха G и для выбранного отношения LjG вычислялась плотность орошения L. Затем по уравнениям (15а) и (156) для сетчатых насадок и соответствующему уравнению (10) для колец Рашига определялся коэффициент теплоотдачи (aJ) со стороны газа, который и принимался в качестве общего коэффициента теплопередачи. [c.284]

Использование диаграмм при расчете процессов расширения реального газа в общем случае необходимо. Однако во многих случаях этот метод не дает аналитических выражений, без которых трудно обойтись, например, для определения критической скорости истечения газа, для расхода газа через сопла направляющего аппарата, для коэффициента возврата потери теплоперепада и др. Кроме того, при пользовании диаграммами утрачивается общность расчетов и, следовательно, основа для моделирования турбодетандеров и для пересчета их характеристик на другие условия. [c.269]

Наиболее рациональными средствами увеличения интенсивности работы башни с любым типом насадки являются повышение линейной скорости газа и плотности орошения. В обычных условиях работы скруббера, далеких от критических, ускорению абсорбции хорошо растворимых газов способствует в основном увеличение скорости газа, а плохо растворимых — главным образом повышенная плотность орошения. В том и другом случаях возрастают значения частных коэффициентов скорости абсорбции к, а следовательно и величина общего коэффициента абсорбции. Однако при любой растворимости поглощаемого компонента и скорость газа и линейная скорость жидкости (зависящая от плотности орошения) влияют на значение каждого из частных коэффициентов абсорбции. Особенно это относится к к . [c.115]

С уменьшением сопротивления сети против значения, соответствующего точке 5 характеристики, степень сжатия уменьшается, а коэффициент эжекции возрастает (участок 5—4 характеристики). Одновременно увеличивается и приведенная скорость смеси газов в конце камеры смешения (фиг. 9). Это продолжается до того момента, пока в горловине диффузора не установится критическая скорость (точка 4 характеристики). [c.242]

Как видно из приведенных графиков, на первом режиме процесс адсорбции во всех секциях аппарата, за исключением нижней, протекает при скоростях газа ниже критических. Коэффициенты массопередачи как отдельных секций, так и всего аппарата низкие, адсорбент выходит иэ адсорбера насыщенным далеко не полностью. [c.109]

Многочисленные экспериментальные исследования, обобщенные в ряде монографий [50, 75, 77, 78], показали, что движение частиц твердой фазы, которое начинается после достижения сплошной фазой критической скорости Мкр, резко интенсифицирует процесс теплообмена между основной массой дисперсной фазы и теплообменной поверхностью по сравнению с интенсивностью теплообмена стенки с неподвижным слоем того же дисперсного материала. Увеличение коэффициента теплоотдачи к стенке ж по мере повышения скорости газа вначале значительное, затем уменьшается. При некотором значении Ыопт коэффициент а - приобретает максимальное значение и при дальнейшем повышении скорости [c.192]

Сначала рассмотрим более общий случай исключения влияния межфазного массопереноса. Характер температурной зависимости (энергия активации) не может служить в жидкофазных реакциях надежным критерием оценки по ряду причин. Вследствие возможного клеточного диффузионно-контролируемого механизма или ионного характера реакции истинная энергия активации реакции может быть малой. Далее, как указывалось в предыдущем разделе, наблюдаемая температурная зависимость может быть следствием изменения коэффициентов распределения реагентов между фазами. Вблизи критической области такое влияние может быть особенно сильным и сказывается такнлб на соотношении объемов фаз. Наконец, в жидкостях, в отличие от газов, сам коэффициент диффузии зависит от температуры экспоненциально, причем эффективная энергия активации диффузии в вязких жидкостях составляет заметную величину. Поэтому обычно о переходе в кинетическую область судят ио прекращению зависимости скорости реакции от интенсивности перемешивания или барботажа. Здесь, однако, есть опасность, что при больших скоростях перемешивания может наступить автомодельная область, а ири очень интенсивном барботаже измениться гидродинамический режим. В результате объемный коэффициент массопередачи может стать инвариантным к эффекту перемешивания и ввести, таким образом, в заблуждение исследователя. В трехфазных каталитических реакторах этот прием более надежен ири условии неизменности соотношения фаз в потоке. [c.74]

Применяя ранее предложенную простую модель, можно приравнять скорости выделения тепла и теплоотдачи при температуре Г и их первые производные, чтобы найти Г и критические концентрационные условия / (Сс) для любых постоянных начальных условий. Если допустить, что к является коэффициентом передачи тепла между стенками сосуда и газом, а — величина поверхности сосуда, тогда скорость потери тепла при Г = Гд равна Q = Sh Т — То), так что оба условия могут быть записаны в следующем виде [c.377]

Поскольку многие свойства газовых смесей представляют собой усредненные характеристики составляющих их компонентов, то в основном нас будет интересовать состав газа, плотность, относительная молекулярная масса, теплота сгорания, температура пламени, скрытая теплота испарения и коэффициент сжимаемости, причем все эти величины приблизительно равны средневзвешенным значениям соответствующих параметров отдельных компонентов газа. Другие характеристики газовых смесей, например число Воббе, диапазон воспламеняемости, скорость сгорания, точку кипения, критическую температуру, нельзя определить просто как средневзвешенные значения. Здесь требуется более сложный подход. Общепризнано, чта для опре- [c.33]

В случае простого сужающегося сопла с круто сходящимися стенками струя газа продолжает сужаться за иределами сопла, т. е. фактическое узкое сечение струи меньше узкого сечения сопла. Теоретические и экспериментальные исследования показывают, что при этом на срезе сопла скорость потока меньше скорости звука и распределена по сечению неравномерно. Если при истечении газа в неподвижную среду отношение полного давления перед соилом р к давлению вне сопла превышает критическое (л = р 1рн 2), то в узком сечении струи (за пределами сопла) скорость близка к скорости звука. Иначе говоря, ири истечении из сужающегося сопла коэффициент / отражает дополнительное сужение струи эа пределами среза сопла(/= кр/ [c.430]

В качественном отношении уравнение (6) согласуется с данными по влиянию на скорость реакции диаметра сосуда, давления, разбавления инертным газом и состава смеси. Как показывает уравнение, при диаметре сосуда ниже критического скорость реакции падает до пуля. Уравнение (6) дает кривые такого же типа, как изображенные на рис. 1, но все же в меньшей стспсни соответствует экспериментальным данным, чем приведенное выше эмпирическое уравнение (1). Например, рассчитав коэффициенты а и 6 по скоростям реакции при давлении 300 мм рт. ст. в сосудах большого диаметра, можно вычислить, что скорость реакции станет равной пулю в сосудах с диаметром 7, 10 и 14 мм при давлении соответственно 300, 200 и 150 мм рт. ст. В действительности же, при тех жо давлениях, кроме давления в 150 мм рт. ст., реакция идет с измеримой скоростью в сосуде диаметром 5 мм. Точно так же, рассчитанные по уравнению (6) скорости реакции в сосуде с диаметром 29 мм при давлениях 200 и 150 мм рт. ст. были равны соответственно 13,3 и 6,0 мм рт. ст. в минуту в то время, как экспериментально определенные скорости составили 7,5 и 2,8 мм рт. ст. в минуту. [c.244]

Касание вблизи точки О (оно не показано на рис. 46) также отвечает критическому условию, но другого типа. Бесконечно малое перемещение от точки касания прямой теплоотвода влево или кривой выделения тепла вправо приводит к резкому падению темиературы, т. е. горючий материал, вместо того чтобы реагировать ири температуре, соответствующей точке Q или более высокой температуре, находится в устойчивом состоянии при температурах, отвечающих точкам иересечення, лежащим левее Ь. В связи с этим Франк-Каменецкий назвал эту точку критической точкой тушения, а Ван-Лун — минимальной температурой горения. Подобно температуре воспламенения, эта температура пе является постоянной величиной, поскольку она зависит от различных факторов. Например, значительное влияние на нее может оказывать скорость газа. В диффузионной области скорость газа, помимо влияния на коэффициент теплопередачи, может также определять положение кривой теило-выделения. Этот эффект обнаруживается в том случае, когда наиболее медленной стадией является ие диффузия внутри пор к поверхности взаимодействия и от нее, а диффузии через гидродинамический пограничный слой к наружной поверхности твердого вещества. [c.174]

Моделирование методом масшт абиого перехода иа основе частных соотношений применяется, если нет ни полногч) математического описания процесса, ни критериальных уравнений. Пока что такое положение характерно для ряда производственных процессов. При моделировании таких процессов используют соответствующие технологические параметры таких же подобных или аналогичных производств, сочетая их с табличными или графическими результатами лабораторных исследований. При этом применяются отдельные (частные) соотношения, которые должны быть одинаковыми в модели и образце. В частности, постоянное соотношение объемных скоростей реагирующих масс модели и образца Ум/V o постоянство соотношения потоков материалов, поступающих в аппарат, например газа G и жидкости L (G/L)-, одинаковое значение отношения действительной линейной скорости w к критической Wkp, где под Wkp понимают скорость начала взвешивания (псевдоожиження) зерен при применении взвешенного слоя, скорость уноса частиц (капель) в аппаратах с распылением твердого материала или разбрызгиванием жидкости, скорость газа, соответствующую прекращению стекания жидкости по насадке и затоплению башен с насадкой, и т. п. равенство отношений сечения аппарата и свободного сечения ситчатой полки, выражаемое через диаметр аппарата D и диаметр отверстия решетки doiD j Zd и т. п. Применяются также отдельные критерии, используемые при физическом моделировании. Моделирование методом подбора и применения частных соотношений и критериев требует большого опыта и искусства со стороны проектантов. Во многих случаях, когда проектанты не имеют большого опыта, приходится принимать коэффициенты запаса реакционных объемов в 2 раза или более. Таким образом, математическое описание процессов и математическое моделирование являются народнохозяйственной задачей, решение которой уменьшает затраты на строительство новых производств и снижает себестоимость продукции. [c.33]

Многочисленные экспериментальные исследования, обобщенные в [7, 48, 54-57], показали, что движение частиц твердой фазы, начинающееся после достижения восходящим газовым потоком критической скорости начала псевдоожижения и ,, резко интенсифицирует процесс теплообмена между всей массой слоя и теплообменной поверхностью по сравнению с теплообменом стенки и неподвижного слоя дисперсного материала. Увеличение коэффициента теплоотдачи к стенке а ,, вначале значительное, по мере дальнейшего повышения скорости газа уменьшается. При некотором значении скорости газа Мопт коэффициент а , приобретает максимальное значение, и при дальнейшем увеличении скорости газа интенсивность теплообмена псевдоожиженного слоя с поверхностью уменьшается (рис. 4.2.5.1). Значение а , акс может достигать 600 Вт/(м К) при скорости газа, приблизительно в два раза превосходящей скорость начала псевдоожижения. В количественном отношении данные разных авторов различаются весьма значительно, особенно в области восходящей ветви кривой. Однако в области максимальных значений а , оказывается возможным простое обобщение опытных данных в виде корреляционной зависимости [c.258]

ХОДИТ зажигание, причем начальное пламя похоже на обычное остаточное пламя, образующееся в зоне смещения плохообтекаемого стабилизатора. При определенных условиях это пламя распространяется на весь поток холодной горючей смеси. Используя различные топлива, эти исследователи измерили расстояние, на которое удаляется зона образования начального и распространяющегося пламен от точки первого соприкосновения потоков. Установлено, что эти расстояния уменьшаются (как и следовало ожидать) с увеличением температуры потока инертного газа, коэффициента избытка топлива (ниже стехио-метрического) и отношения скорости инертного газа к скорости основного потока, а также с уменьшением абсолютной скорости основного потока. В этой работе отношения скоростей холодного и горячего потоков о/иг лежали в пределах 0,02—0,29 при максимальной скорости холодного потока, равной примерно 13 м/сек. Райт и Беккер, убедившись, что расчеты для случая однородных скоростей потоков не применимы в данном случае, указали на аналогию между их экспериментами и аналитическими исследованиями Марбла и Адамсона. Использовав концепцию Жукоского—Марбла о критическом времени контакта, они пришли к выводу, что X зависит только от химических характеристик горючей смеси и от поля температур, а не от каких-либо других параметров потока . [c.74]

Процесс газификации пылевидного топлива осуществляется непосредственно в потоке газа. Чтобы частицы пыли уносились газовым потоком, скорость газа Юг должна быть выше критической скорости гг кр, при этом частица пыли приобретает поступательную скорость Шп = гог — гоцр- Для мелких частиц пыли ц кр настолько мала, что их поступательная скорость гг п незначительно отличается от скорости газового потока Юг. Для достижения высокого коэффициента использовапия пылевидного топлива необходимо применять частицы возможно меньшего размера. [c.172]

В. Пределы применимости феноменологических законов, определяемые турбулентностью. Другое ограничение применимости уравнений для потоков (4)—(6), содержащих молекулярные коэффициенты переноса Л, Й и т], обусловлено явлением турбулентности. Турбулентность в газах и жидкостях является результатом хаотического движения так называемых турбулентных вихрей, размер которых около нескольких процентов размера всей системы. Этот размер может быть порядка миллиметров в трубах теплообменника, сантиметров — в больн1их градирнях или даже метров — в атмосфере. В жидкостях и газах вихри возникают при больших скоростях течения, в трубах большого диаметра, позади препятствий и т. д. Критерием возникновения турбулентности служит критическое число Рейнольдса [c.72]

Коэффициенты Л, те и га были определены экспериментально по критическим скоростям псевдоожижения фракций катализатора газами различной вязкости и оказались равными соответственно 100, 1,86 и —1. В окончательном виде уравнение для определения критической скорости псевдоожижения узких фракций никель-хромового катализатора (в м1сек) имеет вид [c.44]

Грошевым и др. [205, 206]. Как видно, уравнение (96) хорошо согласуется с опытными данными. Казакова, Мещеряков и др. [202] провели опыты на полупромышленной грануляционной башне с охлаждением сформировавшихся гранул в кипящем слое. Башня имела конусную нижнюю часть, в которой была помещена перфорированная решетка площадью 4,5 с диаметром отверстий 3 мм и площадью живого сечения 8,7%. Охлаждение гранул осуществлялось при небольшой высоте слоя (50—100 мм) и относительно малой скорости газа, превышающей критическую скорость псевдоожижения в 1,5—2 раза, что необходимо для предотвращения истирания гранул в кипящем слое. Как показали результаты этой работы, высота кипящего слоя не оказывает заметного влияния на охлаждение гранул. Унос пыли из башни составлял 1,5—2 кг на 1 т карбамида, что практически соответствовало величине уноса в обычных грануляционных башнях. Коэффициенты теплопередачи от гранул в воздух при изменении скорости воздуха в пределах 0,8—1,8 м1сек и размерах частиц 1—2 мм изменялись в пределах 130—300 ккал м - ч-град). При этом процесс теплообмена между гранулами и воздухом завершался на расстоянии не более 13 мм от газораспределительной решетки, а далее по высоте слоя устанавливалось тепловое равновесие. [c.157]

Принимая максимальный размер частиц, уносимых из слоя 0,5 мм, по формулам (1.1) и (1.3) рассчитываем критическую скорость псевдоожижения Шкр для частиц ( макс == 5,0 мм и скорость витания Швит Д я частиц 0,5 мм. Плотность гранул — = 3280 кг/м плотность газов при 200 °С — р= 0,746 кг/м кинематический коэффициент вязкости у=34,85-10 м /с. Тогда для минАг= = 4,42-103, для макс Аг= 3,31-106, = 74,5, Кекр=2П, ш т = [c.263]

Кинетике этого процесса посвящено много работ часть из них приведена в обзорной статье Данквертца и Шармы . С увеличением концентрации щелочи до критической коэффициент скорости абсорбции вначале быстро увеличивается, а затем начинает постепенно уменьшаться. Критическая концентрация МаОН равна 1,5 н. При концентрации щелочи выше 0,5 моль1л соблюдается условие, по которому скорость абсорбции определяется уравнением (1У-54) для сравнительно необратимой реакции псевдопервого порядка. Сопротивление жидкой пленки при этом примерно на порядок выше сопротивления газовой пленки и скорость газа практически не влияет на скорость абсорбции. Повышение же скорости абсорбции с возрастанием скорости жидкости авторы объясняют увеличением поверхности контакта. [c.169]

Критической скоростью псевдоожижения плавающей насадки и кр мы иазываем, как и авторы работы [6], скорость газа при данной плотности орошения, выше которой неподвижный слой насадки становится подвижным. Полученные опытные данные показывают, что при отсутствии орошения критическая скорость может быть достаточно точно определена из урав.нения, приведенного 1в работе В. Д. Горошко и др. [8]. Критическая скорость зависит от плотности орошения и уменьшается с ростом последней (рис. 8). Полученная зависимость Шкр=/ (Ь) описывается уравнением, предложенным Бляхером с сотр. [6]. Однако значение числового коэффициента, по на1шим данным, оказалось равным 20,5 вместо 37,5 в работе [6]. [c.90]

Общепринятые способы выбора (не определения ) рабочей скорости проводят по простой схеме рассчитывают или определяют экспериментально на лабораторной модели скорость начала псевдоожижения — первую критическую скорость, и далее выбирают, по существу произвольно, число псевдоожижения обычно рекомендуют принимать значение N = 3—5, учитывая рост уноса при возрастании скорости газа. Принципиальная возможность выбора числа псевдоожижения во всей области существования КС (если не принимать во внимание унос) основана на представлении о плавном, без экстремальных состояний, изменении основных характеристик гидродинамической структуры КС. Однако известно, что коэффициенты внешней теплоотдачи а экстремально изменяются в зависимости от скорости потока [14—16]. Сводка многочисленных исследований, приведенная в [4], свидетельствует об общей тенденции уменьшения Оиакс с ростом значения Аг (размера частиц) предложена интерполяционная зависимость для оценки условий максимальной теплоотдачи в КС в виде [c.14]

Точке 3 соответствует режим, при котором покж в асширяющихся частях обоих-сопел дозвуковой, а в критических сечениях скорость потока равна критической скорости Степень сжатия, соответствующая вершине вертикальной ветви характеристики, может быть найдена с помощью (П), (12) и (13), где A,, находятся из соотношений (107), (108) и (82). При дальнейшем повышении противодавления расходы обоих газов начинают одновременно уменьшаться, причем коэффициент эжекции падает до нуля, а степень сжатия несколько возрастает (участок 3- 4 характеристики). Течение в эжекторе ири этом всюду дозвуковое. Расчет этого участка характеристики можно провести, задавая ряд значений от значения, определяемого соотношением (107), до нуля, с помощью (11), (12), (13) и (82). [c.192]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология