Неустойчивости коэффициент

В условиях трения без смазки менее износостойкими оказались материалы 2П-1000 и 2П-1000-Ф (с пропиткой фенолформальдегидной смолой) при неустойчивом коэффициенте трения. [c.153]

Пылевые отложения, взаимодействуя с влагой воздуха, поглощая или теряя связанную влагу, структурно изменяются, из порошков переходят в коллоидные растворы и наоборот. Процесс поглощения и потери влаги зависит от размеров капилляров и химической природы материала отложений, относительной влажности воздуха, температуры воздуха и температуры поверхности трения. Структурные изменения пылевых отложений изменяют их физико-химическую характеристику. В этом заключается сущность неустойчивости коэффициента трения р. исследованном случае сухого трения. [c.64]

Заедание является катастрофическим видом разрушения поверхностей при трении, происходящим вследствие процесса адгезии поверхностей, называемого также схватыванием или сцеплением. Схватывание при трении может проявляться в виде переноса (намазывания) металла с поверхности одного тела на сопряженную с ним поверхность другого тела, в виде наволакивания металла в области трения или в виде образования задиров. Схватывание может переходить в катастрофический процесс заедания, сопровождающийся высоким и неустойчивым коэффициентом трения и значительным разрушением поверхностного слоя на глубину вследствие вырывания металла [18—22]. Про- [c.17]

В задачах 716-726 подразумеваются общие константы неустойчивости, а коэффициенты активности ионов условно принимаются равными единице. [c.185]

Было показано [9], что развитие свободной конвекции за счет концентрационной неустойчивости приводит к заметной интенсификации массообмена, при этом максимум зависимости Ки = = f Pf) смещается в область больших давлений, а абсолютное значение коэффициента извлечения заметно возрастает, приближаясь к пределу в режиме идеального вытеснения с полным поперечным перемешиванием (см. рис. 4.27). В конечном счете это снижает удельные затраты энергии при заданном значении целевого компонента (см. рнс. 7.16). [c.267]

Таким образом, анализ неустойчивости трещины в хрупком теле на основе силового и энергетического критерия дает один и тот же результат, поскольку величина у считается постоянной материала при заданных условиях (среда, температура и др.). Приближенно у = 0,01 Его (го - межатомное расстояние). Из уравнения Гриффитса следует, что д/2Еу = а- [п1. Выражение <тл/тг называют коэффициентом интенсивности напряжений (КИН) и обозначают для трещины отрыва через Кь Условие неустойчивости представляется в виде К( = К с, (или Кс), где Кс и К1с - критический КИН при плоском напряженном состоянии и плоской деформации соответственно. Критерий Кс (Кк) впервые предложен Ирвиным. Достоинством этого подхода является то, что величина К1 определяет поле напряжений и деформаций в области верщины трещины и поддается расчетному определению. Например, нормальное напряжение Оу, действующее в направлении действия силы, выражается через К1 по [c.121]

Направляющие лопатки, устанавливаемые в корпусе аппарата за входом, не улучшили условий течения. Коэффициент неравномерности при этом получился даже несколько большим (Мк = 1,40), а пульсации потока и изменение распределения скоростей во времени сохранились. Применение за направляющими лопатками одной и особенно двух перфорированных решеток или одной уголковой решетки привело практически к полному выравниванию скоростей по трубным электродам (Мк = 1,11 1,03 и 1,08 соответственно) и устранению неустойчивости потока. [c.253]

Упрощенной системе кинетических уравнений (11.117) соответствует и упрощенная стехиометрическая схема процесса, состоящая из суммарных уравнений маршрутов реакций и включающая только устойчивые вещества. Суммарные стехиометрические уравнения можно получить из общей схемы (11.111), умножая входящие в нее уравнения на стехиометрические числа (их не следует путать со стехиометрическими коэффициентами v ) и складывая их таким образом, чтобы исключить промежуточные неустойчивые вещества. Стехиометрические числа должны быть, следовательно, выбраны так, чтобы удовлетворить равенствам [c.90]

Наиболее просто решается задача об устойчивости в случае, если эффективные коэффициенты диффузии всех веществ и коэффициент температуропроводности пористого зерна равны между собой (разными методами эта задача решалась в работах [19—21]). В этом случае все собственные значения действительны и потеря устойчивости может наблюдаться только в точках ветвления. При очень больших и очень малых значениях модуля Тиле процесс всегда устойчив, и он должен оставаться устойчивым вплоть до самой точки скачкообразного перехода в другой режим (т. е. до точки ветвления решений). Промежуточные режимы, лежащие на ветви решений между точками ветвления / и II (см. рис. 111.13), всегда неустойчивы. [c.360]

Случай равенства коэффициентов диффузии и температуропроводности, однако, нетипичен. Нарушение же этого условия сильно усложняет задачу исследования устойчивости, так как при этом собственные значения уже комплексные и, становится возможным возникновение нарастающих колебаний. Здесь были аналитически исследованы различные предельные случаи [22, 23], а также проведены численные расчеты [22, 24]. Ниже приведен приближенный расчет [21], демонстрирующий, что колебательная неустойчивость не должна возникать и при нарушении равенства коэффициентов диффузии и температуропроводности В и хЦ)- [c.360]

Аналогичным уравнением, но с другим коэффициентом В описывается движение газа в насадке в неустойчивом турбулентном режиме Ц0]. Решение уравнения (7.119) позволяет оценить время переходного процесса установления давления в колонне с сухой насадкой при нанесении возмущения по расходу газа. Расчеты методом последовательных приближений, выполненные на ЦВ]М Эллиот-803 , показывают, что для лабораторных колонн это время [c.407]

Наконец, следует отметить, что в реальных условиях устойчивость режима контактного узла достигается путем определенного увеличения объема контактной массы в слоях контактного аппарата. Тем самым создается, так называемый, запас катализатора, причем условия неустойчивости процесса, о которых говорилось ранее, оказываются заведомо невыполненными [86]. Устойчивый ход процесса окисления зависит, главным образом, от величины запаса катализатора в первых двух слоях контактного аппарата и связан с поддержанием в этих слоях определенного режима контактирования, при котором значения степеней превращения диоксида серы в триоксид на выходе каждого из них оказываются практически равновесными. В этом случае условие устойчивости процесса может быть учтено в алгоритме оптимизации как ограничение на величину (коэффициент) запаса катализатора в данном слое, значения которой не могут быть менее заданной. Введем время контакта в слое — отношение объема контактной массы к объемной скорости газового потока через слой. Тогда коэффициент запаса слоя можно представить в виде [c.148]

Можно заметить, что система, записываемая характеристическим уравнением (А, 1), неустойчива, если коэффициенты a разных знаков или любые г = О [см., например, Диксона (1939 г.)1. Противо. [c.243]

На практике учет указанной нелинейности часто проводится в рамках численного решения задачи в одномерной постановке, однако при этом теряются многие существенные детали. Неоднородность температуры по сечению теплообменника ведет к неоднородности потока. Если температурная зависимость коэффициентов сопротивления такова, что сопротивление оказывается большим в областях, где скорость течения меньше, то возможно возникновение неустойчивости. Подобные эффекты можно обнаружить только при проведении двумерных или трехмерных расчетов. [c.37]

Соотношение (4) позволяет использовать уравнения, описывающие теплообмен при вынужденной конвекции, также и для случая естественной или смешанной конвекции, по крайней мере для нахождения хорошего первого приближения. Уравнение (4) показывает, что относительное направление вынужденной и естественной конвекций (одинаковое или противоположное направление скоростей) не влияет на общий коэффициент теплоотдачи. Этот вывод согласуется с экспериментальными данными, за исключением узкой области неустойчивости в случае противоположного направления скоростей, в которой Ке(ог и Ог одного порядка величины. [c.93]

Вертикальный стержень. Как отмечалось ранее, паровая пленка отделяется от стенкн в внде больших сферических образований. Предприняты различные попытки для получения моделей, отражающих в большей степени физические условия, чем уравнение (71). В [76] предполагается, что па вертикальном стержне сферические образования возникают в процессе роста неустойчивости полого газового цилиндра в плотной жидкости. Длина волны, соответствующая максимальному росту неустойчивости этого типа, управляемой поверхностным натяжением, равна А. /2я / /0,484 и приводит к следующему выражению для коэффициента теплоотдачи [c.400]

При гораздо больших скоростях, в области Ке=2-10 , пограничный слой потока перед сферой становится неустойчивым, а при еще более высоких скоростях разделительный круг переходит к задней стороне частицы, что приводит к резкому уменьшению коэффициента лобового сопротивления от 0,4 до 0,1 [941]. [c.202]

Неравномерность подвода тепла к параллельным каналам. Предшествующее обсуждение касалось преимущественно течений в одиночных каналах. В случае применения этих соотношений к теплообменной матрице с множеством параллельных каналов необходимо учитывать возможную разницу в подводе тепла между параллельными каналами, соединенными общими коллекторами. О влиянии такой неравномерности подвода тепла можно составить ясное представление, анализируя график на рис. 5.24, который иллюстрирует существующие условия в современном прямоточном парогенераторе, рассчитанном на давление 112 атм. Использована исходная кривая для отношения удельных объемов, равного И, т. е. для (у" — о ) и = 10 (см. рис. 5.21), когда подогрев эквивалентен 10% тепла испарения. График построен таким образом на исходной кривой с рис. 5.21 взяли точку с относительным расходом 1,0 и начали скользить вдоль кривой для 100%-ного содержания жидкости при этом на каждом расстоянии расход изменялся в число раз, равное изменению интенсивности подвода тепла относительно исходной кривой. Анализируя эти кривые, можно прийти к заключению, что при наличии неравномерности подвода тепла к каналам, работающим параллельно с одинаковыми потерями давления, статическая неустойчивость течения не должна возникать. Но некоторые каналы будут давать избыточное количество перегретого пара, в то время как другие будут подавать смесь пара и воды. Несмотря на то, что течение будет устойчивым, будет происходить перегрев стенок некоторых каналов частично ввиду повышенной температуры пара и частично ввиду более низкого местного коэффициента теплоотдачи. Поскольку избыточно перегретый пар генерируется в каналах с большим тепловым потоком, разность температур стенки канала и пара будет более высокой в горячих каналах. Два этих эффекта в совокупности могут привести к перегреву отдельных каналов до 100—150° С. [c.114]

Котлы с многократной циркуляцией воды могут быть спроектированы таким образом, чтобы питательная вода подогревалась до температуры кипения в отдельной секции, так называемом экономайзере, а насыщенный пар перегревался также в специальной секции — пароперегревателе. При такой конструкции сводятся к минимуму трудности, связанные с гидродинамической неустойчивостью (см. гл. 5), а также с выпадением твердых отложений солей, поступающих в парогенератор с питательной водой. Концентрация солей поддерживается достаточно низкой во избежание трудностей, связанных с образованием отложений в той зоне экономайзера, где питательная вода подогревается до точки кипения. Поскольку коэффициент теплоотдачи с паровой стороны в пароперегревателе обычно значительно ниже коэффициента теплоотдачи в зоне испарения [151, весь пароперегреватель, кроме первой его ступени, должен размещаться в зоне, где температуры газа не слишком высоки. Если этого не сделать, то могут иметь место местные перегревы стенок труб [161. [c.230]

Если выявлено, что значения хронометражного ряда неустойчивы, хронометражное наблюдение по этому элементу повторяется вновь полученные данные подвергаются повторной проверке и т. д. до получения коэффициента устойчивости требуемой величины. [c.156]

Если в реакционном центре активного комплекса возникает флуктуация ЛЕ , которая создает переходное состояние /1 , активный комплекс распадается на продукты реакции. Отношение вероятности возникновения в неустойчивого состояния /1" к вероятности возникновения всех других вариантов дезактивации или распада А характеризуется величиной трансмиссионного коэффициента ае. [c.167]

Плати и Уильямс [64] составили таблицы калибровочного коэффициента ф (а/О) для двух наиболее часто применяемых испытаний на удар — трехточечного изгиба (испытание по Шарпи) и консольного изгиба (испытание по Изоду) при значениях а 0 от 0,04 до 0,60 2110 от 4 до 12. Если подвергаемый изгибу образец ослабляется вследствие неустойчивого роста трещины, то энергия, затраченная на его ослабление, должна соответствовать энергии упругой деформации, накопленной к моменту начала быстрого роста трещины, которая теперь может быть выражена в виде [c.408]

Как и следует ожидать, рост обычной трещины при постоянной или нарастающей нагрузке и развитие усталостной трещины имеют довольно много общего. Так, в обоих случаях на поверхностях статического и усталостного разрушения выявляется область медленного роста и быстрого распространения трещины. Очень хорошо согласуются между собой коэффициенты интенсивности напряжений, полученные в обоих случаях при переходе от устойчивого роста трещины к неустойчивому ее росту [218]. Большинство авторов выражают скорость устойчивого роста усталостной трещины с помощью эмпирической зависимости [c.411]

В. И. Тихонович и Ю. И. Короленко исследовали образцы высокопрочного чугуна в условиях трения со смазкой в контакте с серым чугуном при небольшом нагреве (до 50° С) на поверхности высокопрочного чугуна отмечены довольно значительные разрушения и отдельные сколы [67]. С ростом температуры до 120°С поверхностный слой чугуна приобретает повышенную пластичность, деформация локализуется в этом слое и поверхность выглаживается. При этом значительных разрушений поверхности не наблюдали. Дальнейшее повышение температуры материала несколько изменяет микрорельеф поверхности в сторону более значительного разрушения, а работа образцов при нагреве до температуры 245° С приводит к еще большему увеличению геометрических параметров микрорельефа пову)хности трения. Работа на последнем режиме характеризовалась высоким и неустойчивым коэффициентом трения, наблюдались явления схватывания материала. Минимальный износ соответствовал температуре нагрева 90—100 0. [c.20]

Отметим, что радиационные потери особенно велики при введении термоприемника в несветящееся пламя. В светящихся пламенах этнг потери несколько снижаются вследствие уменьшения прозрачности пламени. Учет радиационных потерь расчетным методом весьма затруднен вследствие пространственной неустойчивости коэффициента черноты излучения факела и окружающих стенок. [c.105]

При больших отношениях сечений /з//р1 ималых отношениях Арс/Арр работа водовоздушного эжектор а становится неустойчивой. Коэффициенты инжекции Ыо при одном и том же отношении Арс/Арр могут иметь различные значения, что объясняется тем, что при этих условиях струя воды может проходить всю камеру смешения, не касаясь стенок. [c.236]

Турбулизация межфазной границы может быть обусловлена- также возникающими при тепло- или массопередаче локальными изменениями поверхностного натяжения. Учет влияния концентрационных и температурных изменений поверхностного натяжения на гидродинамику вблизи межфазной границы представляет собой весьма сложную и в настоян1ее время еще не решенную задачу (необходимо исследовать устойчивость решения уравнения Навье — Стокса по отношению к малым возмущениям — локальным изменениям скорости). Пока сделаны лишь первые попытки решения этой задачи [72, 73]. В частности, показано [72], что возможность возникновения неустойчивости существенно зависит от знака гиббсовой адсорбции растворенного вещества в состоянии термодинамического равновесия, а также от соотношения между кинематическими вязкостями соприкасающихся фаз и коэффициентами диффузии веществ, которыми обмениваются эти фазы. Объяснено явление стационарной ячеистой картины конвективного движения, вызванного локальными градиентами поверхностного натяжения [73].. Дальнейшие исследования в этой области наталкиваются на серьезные математические трудности. [c.183]

ИЗ которого следует, что стандартная энтальпия образования озона положительна и равна 142,5 кДж/моль. Кроме того, как показывают коэффициенты уравнения, в ходе этой реакции из трех молекул газа получаются две молекулы, т. е. энтропия системы уменьшается. В итоге, стандартное изменение энергии Гиббса в рассматриваемой реакции также положительно (163 кДж/моль). Таким образом, реакция превращения кислорода в озон самопро-изЕюльно протекать не может для ее осуществления необходима затрата энергии. Обратная же реакция — распад озона — протекает самопроизвольно, так как в ходе этого процесса энергия Гиббса системы уменьшается. Иначе говоря, озон — неустойчивое вещество. [c.378]

Регулированве. В случае, когда режим процесса оказывается неустойчивым, он может быть стабилизирован с помощью надлежащим образом выбранной системы автоматического регулирования. В обтцем случае регулятор воздействует на параметры процесса, изменяя их в зависимости от измеряемых отклонений от стационарного режима. Чаще всего контролируется температура реакции, а регулирование осуществляется путем изменения температуры теплоносителя Г<.. Если последняя изменяется пропорционально (с коэффициентом пропорциональности А) отклонению температуры от стационарного значения, то [c.333]

Если Д1< О, т. е. если точка А расположена справа от максимума давления, система устойчива, опасность помпажа не существует. Если 01 > О, устойчивость зависит от значений коэффициентов Оа и Р, характеризующих сеть. Для данного значения существует максимальное значение 01, определяемое по линии Г О О, превышение которого всегда связано с неустойчивостью. При О1 > Р система всегда неустойчива. [c.211]

Итак, получается, что прп заданных условиях по оборудованию I конструкция аппарата, поверхность теплообмена, коэффициент теплопередачи и др.) реактор может иметь три стационгфных состояния. Из них два состояния устойчивые одно иигкотемпературное (при малой скорости реакции) и другое— низкотемпературное (с большей скоростью реакции). Третье сэстояние — при промежуточных температуре и скорости реакции — неустойчивое. Можно также сделать вывод, что условие устойчивости заключается в том, чтобы прямая [c.235]

Ниже рассматривается качественно конденсация на вертикальной поверхности, которой в теплообменниках служит обычно вертикально расположенная труба. На рис. 1 показаны основные особенности конденсации на такой поверхиости при неподвижном паре, т. е. при незначительном сдвигающем усилии. Расход конденсата, текущего вниз, равен нулю в верхней части поверхности и с удалением от нее увеличивается по мере того, как накапливается конденсат. В верхней части поверхности существует область с очень малыми числами Re конденсата, где течение ламинарное и безволновое. В некоторой расположенной ниже по поверхности точке число Re достигает такого значения, при котором на границе раздела пар — жидкость образуются неустойчивости, приводящие к появлению волн на пленке. Еще ниже по поверхности число Re возрастает до значения, когда возникает турбулентность. В области ламинарного течения коэффициент теплоотдачи уменьшается с увеличением толщины конденсатной пленки, хотя в области волнового движения скорость уменьшения снижается вследствие перемешивающего эффекта волн. Тур- [c.340]

Высокие антидетонационные качества определяют преимущественное использование спиртов в двигателях внутреннего сгорания с принудительным (искровым) зажиганием. При этом основные мероприятия по переводу автомобилей на работу на чистых спиртах сводятся к увеличению вместимости топливного бака (в случае необходимости сохранения беззаправочного пробега), увеличению степени сжатия двигателя до е = 12—14 с целью полного использования детонационной стойкости топлива и перерегулировки карбюратора на более высокие его расходы (в соответствии со стехиометрическим коэффициентом) и большую степень обеднения смеси. Низкое давление насыщенных паров и высокая теплота испарения спиртов делают практически невозможным запуск карбюраторных двигателей уже при температурах ниже +10 С. Для улучшени Д пусковых качеств в спирты добавляют 4—6% изопентана или 6—8% диметилового эфира, что обеспечивает нормальный пуск двигателя ири температуре окружающего воздуха от —20 до —25 °С. Для этой же цели спиртовые двигатели оборудуются специальными пусковыми подогревателями. При неустойчивой работе двигателя на повышенных нагрузках из-за плохого испарения спиртов требуется дополнительный подогрев топливной смеси с помощью, например, отработавших газов. [c.150]

Хотя это не сразу очевидно, с выбранной схемой движения могут быть связаны сложные проблемы обслуживания некоторых типов теплообменников, а иногда и серьезные снижения коэффициента полезного действия теилообмен-ника из-за специфических проблем, таких, как горячие пятна, вибрация труб или неустойчивость течения. Эти проблемы очень трудно поддаются аналитической оценке, чаще всего для их решения приходится прибегать к испытаниям. [c.167]

К низкокипяшим "полимерам относятся в основном продукты алкилирования тиофена и гомологов бензола, а также димеры и тримеры, полученные при полимеризации непредельных соединений. Высококипящие полимеры" — продукты более глубокой полимеризации. В состав очищенного продукта входят также и сложные эфиры. Все эти высококипящие продукты увеличивают температуру кипения в нижней части ректификационных колонн, вязкость донных продуктов и заметно уменьшают коэффициент теплоотдачи подогревателей и, следовательно, приводят к увеличению температуры стенки подогревателей. Из-за термической неустойчивости они способны образовывать смолистые вещества, отлагающиеся на тарелках колонн и в подогревателях и приводящие к необходимости часто очищать эти аппараты. [c.314]

Одним из существенных факторов, порождающих вибрации, является неустойчивость равновесия деталей, обусловленная неопределенностью их базирования в ма1Ш1не. Это объясняется тем, что часто конструктивные решения машины обусловливают возможность деталей изменять свое относительное положение по мере изменения силового поля, образованного многочисленными силами, действующими на технологические системы. Например, по мере изменения направления тех или иных сил технологической системы может наблюдаться раскрытие стыков между детгшями. Таким образом, деталь до приложения силы, лишенная шести степеней свободы, получая одну или несколько степеней свободы, приобретает консольно расположенную массу, которой достаточно малейшего толчка, чтобы возбудить ее колебания. Однако движения этих деталей ограш-чены, как правило, в обоих направлениях смежными с ними деталями. Входя в контакт с этими деталями, колеблющаяся деталь передает им колебания, а последние, вследствие наличия собственных масс, жесткостей и коэффициентов демпфирования у этих деталей, приобретают иной характер. Одновременно смежные детали оказывают влияние на колебания первой детали, ограничивая амплитуды и изменяя частоту ее колебаний. [c.57]

Пусть до начала коррозионного растворения коэффициент интенсивности напряжений в элементе с краевой трещиной (с начальной длиной 1о) равен значению Кю. В процессе работы такого элемента длина трещины в результате коррозионного растворения увеличивается, что приводит к росту КИН. По истечении определенного времени I наступает неустойчивое состояние К] = К1зсс, где Кзсс - критическое значение КИН в данной коррозионной среде. В принципе, значение К1зсс учитывает действие на металл адсорбционного эффекта и водородного охрупчивания, если оно определено в условиях, способствующих их проявлению. Таковы, например, достаточные время выдержки в коррозионной среде, скорость деформации и др. Не теряя общности решения, для простоты анализа будем полагать, что КИН определяется как для полу-бесконечной пластины с краевой трещиной [199] К[ = 1,12о Л. Скорость распространения трещины опре- [c.348]

Фактические коэффициенты устойчивости (Ку<тф) сравнивают с нормативными (Ку тм), которые определяют по специальной таблице в зависимости от типа производства, продолжительности элементов операции и способа выполнения работы (ручная, машинно-ручная, механизированная). Если Ку тф меньше или равен К сги, то хронометражный ряд считается устойчивым, а наблюдение проведено правильно. Если же Кустф больше Кусти, то ряд неустойчив и надо исключить минимальное или максимальное значение продолжительности элемента операции. Если и после этого хронометражный ряд будет неустойчивым, то наблюдение следует повторить. [c.109]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология