Влияние среднего давления

АНт и А8т — изменение энтальпии и энтропии в процессе плавления при этом предполагается, что каждое вещество должно находиться в определенном термодинамическом состоянии, обычно при давлении насыщенного пара. Поскольку в данных процессах участвуют вещества только в конденсированной фазе, различия между изменениями стандартных величин энтальпии и энтропии АНт° и А8т° и соответствующими изменениями величин АНт и А8т незначительны, за исключением процессов, протекающих при высоких давлениях. Для чистых веществ в жидком и твердом состояниях влияние средних давлений на термодинамические свойства почти всегда пренебрежимо мало. Так, например, теплоемкость при низких температурах того или иного соединения обычно определяют при давлении насыщенного пара плюс зависящее от температуры давление гелия, вводимого для ускорения достижения теп.лового равновесия. [c.220]

Влияние среднего давления [c.218]

Значения факторов /их весьма близки друг к другу, отношение не превышает %. Отсюда был сделан вывод [13], что эффективность колонки практически не зависит от перепада давления, а определяется лишь влиянием среднего давления в колонке. Действительно, если лимитирующим процессом размытия считать внутреннюю диффузию, то число теоретических тарелок п, определяемое на основании экспериментальных значений удерживаемого объема Vr и ширина пика о мл), равно [c.51]

Влияние концентрационной диффузии и фильтрационного переноса на селективность процесса разделения газовых смесей в пористых мембранах исследовалось в работе [20]. На рис. 2.8 приведены результаты расчетов фактора разделения ац, как функции отношения давлений в дренажном и напорном каналах, для смесей N2 и СО2 при различных значениях эффективного радиуса пор, среднего давления газа в мембране и температуры процесса. Видно, что селективность процесса максимальна при малых размерах пор и низком среднем давлении в мембранах, т. е. в условиях, исключающих концентрационную диффузию и фильтрационный перенос и соответствующих свободномолекулярному течению газа в порах мембраны [c.66]

В мембранах с более крупными порами с ростом среднего давления селективность процесса значительно ниже предельной, причем наблюдается максимум селективности, смещающийся с ростом <гп) и Р в сторону больших значений Рд. Эти явления вполне объяснимы влиянием концентрационной диффузии, фильтрационного переноса, а также поверхностной диффузии [см. уравнения (2.69) —(2.71)]. Смещение максимума aij при фиксированном значении среднего давления в мембране определяется снижением давления в напорном канале и, следовательно, изменением механизма переноса в прилегающей области пористой мембраны. [c.66]

Вблизи боковых стенок в пограничном слое скорость, а вместе с ней и центробежная сила уменьшаются до нуля. В этих слоях под влиянием разности давления среда устремляется от периферии к центральной части. За счет этих масс, перетекающих у стенок от периферии к центру, в средней части канала образуется течение в обратном направлении — из центральной части к периферии. Появляется так называемый парный вихрь в меридиональной плоскости, который вызывает дополнительные потери. Влияние этих явлений на суммарную характеристику концевой ступени пока не изучено. Следует полагать, что это влияние может быть различным в зависимости от общего уровня скоростей и от конструктивных особенностей улитки. [c.240]

Как уже отмечалось, добавка масла к шихте позволяет изменять плотность загрузки, имеющей постоянную влажность этим самым создается возможность раздельно рассмотреть эффект влияния этих двух показателей. Па рис. 145 представлена зависимость полученных средних значений давления распирания от плотности загрузки. Плотность оказывает большое влияние на давление распирания. Этот фактор имеет, по всей вероятности, решающее значение. По-видимому, влажность, добавка масла, предварительный нагрев и трамбовка сами по себе не оказывают влияния на давление распирания. [c.381]

Влияние давления. Если постепенно увеличивать среднее давление в колонке от значений ниже атмосферного к атмосферному, то эффективность ее увеличивается, Н уменьшается (рис. У.5, кривые /—4). При дальнейшем увеличении давления эффективность уменьшается (кривые 5 и 6). Из рисунка видно, что при уменьшении давления на выходе минимум кривой смещается в сторону больших скоростей. [c.134]

Если при снятии расходной характеристики для инжекционных горелок среднего давления влияние противодавления (разрежения) среды, в которую происходит истечение газа, ничтожно, то при испытании горелок с принудительной подачей воздуха этим пренебрегать нельзя. [c.176]

Топки печи приспособлены для сжигания газов и жидкого топлива. Для газа применены инжекционные горелки 1 среднего давления. Горячие газы, образующиеся в топках 2, под влиянием тяги, создаваемой дымососами 4, проходят по металлическим каналам 5 и через их стенки передают тепло обеим зонам пекарной камеры. В конце системы охлажденные газы разделяются на два потока один — 7—направляется в дымовую трубу, другой — в смесительную камеру топки 2 для охлаждения стенок и снижения температуры топочных газов. [c.862]

Модели раствора, предназначенные для описания фазовых равновесий при средних и низких давлениях, учитывают концентрационную, а часто и температурную зависимость и 7 но не рассматривают влияние параметра давления на эти величины — на том основании, что в области состояний, удаленной от критической, давление мало влияет на свойства конденсированных фаз. Допущение У1 Ф I (р) в данном случае приемлемо, так как вызванное им несоответствие между реальными свойствами системы и ее математическим описанием фактически перекрывается прочими [c.165]

Снижение энергоемкости с ростом количества водорода Е топливовоздушной смеси ведет к уменьшению среднего давления и работы цикла. Наряду с энергоемкостью заряда на р . определенное влияние оказывает также коэффициент моле-> Улярного изменения у. [c.35]

Первые два члена в уравнении (17) и первые четыре члена в уравнен П1 (18) зависят от О и. Так как Dg обратно пропорционален давлению (см. выше разд. II), эти члены являются функцией только массовой скорости потока газа-носителя, которая постоянна по длине колонки. Когда зона перемещается по колонке, эти вклады в локальную высоту тарелки остаются постоянными. Имеется только одно влияние градиента давления на размывание зоны. Когда зона продвигается по колонке на расстояние йх, имеется дифференциальное увеличение дисперсии, определяемое уравнением (19). Однако вследствие градиента давления этот объемный вклад расширяется во время дальнейшего элюирования зоны в отношении р/ро, т. е. в отношении локального давления к давлению на выходе из колонки. Интегрирование этих эффектов имеет результатом коэффициент на который умножается постоянная локальная высота тарелки при выводе средней высоты тарелки [25] [c.129]

В жидкофазных реакторах-эвапораторах жидкость и пары из высокотемпературного реактора обычно вводятся в нижнюю часть аппарата. Это обеспечивает интенсивность перемешивания жидкости, облегчает эвакуацию образующихся легких продуктов реакции, выравнивает температуру процесса и дополнительно предотвращает выпадание кокса. Недостатком барботажа паров является вспенивание жидкости, происходящее при этом возрастание объема реагирующей смеси и, как следствие, некоторое увеличение размеров зоны реакции. Количественная оценка влияния вспенивания будет приведена далее этот вопрос здесь не играет значительной роли, так как расходы металла на изготовление нижней части эвапорационной колонны обычно имеют сравнительно небольшое удельное значение в затратах Н1 аппаратуру среднего давления . Показатели технологической эффективности работы реакторов-эвапораторов типичны для устройств с внутренней циркуляцией (см, п. 4 5 главы II и п. 3, 3 главы V) дополнительное рассмотрение их не может дать чего-либо нового. [c.408]

Для удобства и упрощения рассмотрения мы ограничимся некоторыми условиями, типичными для области каталитического гидрирования в жидкой фазе. Так, мы примем, что катализатор применяется в виде мелкодисперсного, распределенного равномерно при реакции вещества. Далее, будем считать, что во время реакции производится перемешивание реакционной смеси, приводящее к тому, что диффузионные сопротивления концентрируются на двух границах раздела жидкости с твердым катализатором и жидкости с газом. Другими словами, будем предполагать, что концентрация ингредиентов реакции в жидкости может отличаться от средней только у границ раздела фаз. Следующим ограничивающим условием будет то, что мы будем рассматривать гидрирование чистым водородом и будем считать, что можно пренебречь во время течения реакции влиянием парциального давления пара жидкости, могущего образовать добавочную диффузионную пленку на границе газ — жидкость. Учет последнего фактора не меняет наших выводов, за исключением некоторого усложнения математических формул. Далее, будем считать поверхность частиц катализатора равнодоступной , т. е. не будем учитывать их пористости. Наконец, будем считать реакции необратимыми. [c.376]

Полимеризация этилена при среднем давлении проводится в жидкой фазе при температуре 130—170°С и давлении 35 ат в среде инертного растворителя (пентан, гексан, гептан, бензол, толуол и др.). Растворитель находится в жидкой фазе, а этилен растворен в нем. Катализатором является шестивалентная окись хрома, нанесенная на промышленный алюмосиликат. Некоторые добавки, например СаО, MgO, ВаО, ZnO, WO3 и другие, оказывают промотирующее действие на катализатор. Большое влияние на активность катализатора оказывает его обработка [c.96]

Прп расчете термической устойчивости реакторов в системе жидкость-газ существует еще одпн важный фактор, который оказывает большое влияние на тепловой баланс системы, особенно в области низких и средних давлений. Дело в том, что уравнения теплового баланса (9.3) и (9.4) являются приближенными. Термодинамически более корректным является уравнение теплового баланса вида [c.180]

Основной причной такого изменения структуры потока вблизи периферии следует считать процесс выравнивания давления на периферии. Действительно, вблизи ведущей поверхности лопатки давление в канале несколько выше, а вблизи тыльной поверхности несколько ниже, чем среднее давление в безлопаточном пространстве за колесом. Под влиянием этих перепадов давления происходит некоторое дополнительное ускорение потока вблизи ведущей поверхности лопатки в периферийной области и замедление вблизи 64 [c.64]

Влияние заряда на скорость коагуляции частиц очень сложно, и экспериментальные данные по этому вопросу противоречивы. Если все частицы несут заряды одинакового знака, это замедляет коагуляцию, тогда как разноименные заряды, возникающие на частицах в сильном электрическом поле [299], ускоряют агломерацию. Методы расчета с учетом электрических зарядов частиц можно найти в литературе [315]. Влияние температуры, давления и вязкости на скорость агломерации может быть рассчитана из изменения константы коагуляции х при изменении температуры, вязкости и поправочного коэффициента Каннингхема (который представляет собой сложную зависимость длины среднего свободного пробега молекул газа от температуры, давления и вязкости), т. е. (4СА7 /3[х) при 5 = 2. [c.519]

Влияние перегородок. Описанный выше анализ проводился без учета влияния потерь давления вдоль перегородок, отделяющих один ход от другого. Эти потери складываются из двух компонент первая связана с поворотом потока жидкости па 90° после выхода его из межтрубного пространства пучка, а вторая представляет потери, связанные с движением потока через отверстие между перегородкой и кожухом. Указанные потери можно уменьшить, увеличив проходное сечение в месте поворота это достигается обычно уменьшением величины перегородки, так что она перегораживает только часть трубного пучка и жидкость в части межтрубного пространства движется в осевом направлении. Обычно это позволяет получить проходное сечение после перегородки приблизительно равным сечению при поперечном обтекании пучка, так что динамический напор примерно одинаков в обоих ограниченных участках. Если врезают в трубный пучок перегородку, обеспечивающую достаточную площадь проходного сечения, действительные потери давления могут оказаться несколько выше той приближенной величины, которая получается как сумма динамического напора потока жидкости на выходе из трубного пучка и днналшческого напора, вычисленного по средней скорости движения жидкости через окно между перегородкой и кожухом. [c.175]

Для течения, возникаюш,его при наложении перепада давления на вынужденное течение, ФРД не удается выразить непосредственно через 7, но можно выразить ее через безразмерную величину = = у Н, которая однозначно связана с у. Было проанализировано полностью развившееся изотермическое установившееся ламинарное течение несжимаемой ньютоновской жидкости. Методология расчета ФРД аналогична описанной в разд. 7.10 для чисто вынужденного течения. Полученные результаты демонстрируют сильное влияние градиента давления на ФРД и среднее значение деформации (у). Как следует из рис. 11.7 (где qplqd— безразмерная константа, характеризующая градиент давления), положительный градиент давления (давление растет в направлении течения, а скорость сдвига у неподвижной пластины равна нулю, qylqd <С 0) не только увеличивает среднее значение деформации, но и сужает ее распределение. При <7г)/<7(г = О имеет место чисто вынужденное течение (кривая 2) при qplЯd > о давление уменьшается в направлении течения, а скорость сдвига равна О у движущейся пластины (кривая 3). При этом ФРД такая же, как для течения между неподвижными пластинами под действием давления. Заметим, что аналогом этого случая является вынужденное течение, при котором движущиеся пластины располагаются в сечении = 1, которому соответствует ось симметрии течения под давлением через щель шириной Н = 2Н. [c.379]

Специальными исследовательскими работами, проведенными в начале 60-х годов на Туймазинском месторождении с целью выяснения условий работы пластов при различных давлениях, обнаружено существенное влияние градиентов давления на гидропроводность пласта. При этом гидропроводность увеличивалась по мере роста градиентов давления (скорости фильтрации). Эти результаты, а также теоретические обоснования позволили приступить к форсированному отбору жидкости из скважин Туймазинского месторождения. Наиболее широко форсирование отборов стало применяться с начала 70-х годов, когда появилось необходимое насосное оборудование. Например, в 1973 г. высокопроизводительные центробежные насосы были спущены в 27 скважин Туймазинско10 месторождения, работавших со средним дебитом 293 м /сут и с обводненностью 82,3%. После спуска новых установок средний дебит увеличился до. 506 м /сут (на 73%), а обводненность осталась неизменной. Это позволило пропорционально увеличить и добычу нефти. [c.66]

Для измерений применяют установки различного типа пример одной из них приведен на рис. ХП.12. Пористая мембрана 1, зажатая между фланцами 2 к 3, разделяет два симметричных сосуда 4 с отсчетными капиллярными трубками 5 и неполяризующимися электродами (Си/Си304 — агар) б. Ячейку заполняют раствором электролита так, чтобы мениски жидкости находились в средней части градуированных трубок. Соединяя электроды с внешним источником тока, измеряют объем V жидкости, перемещающейся за время ( в капиллярных трубках вследствие электроосмоса в мембране Для расчетов используют среднее значение скорости Сер == (V У )/2(, нивелируя таким образом изменения V, связанные с тепловым расшйрением. Измерения повторяют несколько раз, меняя направление тока. Значение / (среднее за период измерения) определяют по миллиамперметру, а значения т), е и к берут из таблиц . При выполнении измерений необходимо, чтобы уровни жидкости находились на одной высоте это исключает влияние гидростатического давления . [c.215]

Выделение зон преимущественного применения детандеров разных типов более сложно, что объ51с-няется большим влиянием на КПД плотности рабочего тела на входе в турбодетандер при малых расходах. Для расширительных машин высокого давления (на входе 5— 20 МПа), где плотность рабочего е-ла относительно велика, ориентировочная граница, разделяющая поршневые и турбодетандеры, проходит по производительности 2500 м . Для детандеров среднего давления (1,5—3 МПа) такой границей служит производительность 1000 м ч. Эти данные относятся к машинам воздухоразделительных установок. Для гелиевых детандеров при давлениях на входе 1,6—2,5 МПа соответствующая граница проходит по производительности У=1 3 м /ч. [c.70]

Второй работой, о которой следует упомянуть в этой связи, является исследование Дестп с сотр. (1962) о влиянии различных газов-носителей и различного давления на входе в колонку на объем удерживания. Дести и сотрудники использовали капиллярную колонку, среднее давление в которой варьировалось в пределах до 5 атм. Исходным пунктом их исследования являлось уравнение [c.452]

Влияние щелочной агрессивности котловой воды подтверждается рядом факторов, когда у котлов низкого и среднего давления, длительно работавших на накипном режиме, после ввода в работу Na-кaтиoнитoвoй водоочистки и перехода их на безнакипный режим с высокой относительной щелочностью котловой воды через 1-2 года обнаруживались межкристаллитные трещины. С другой стороны, профилактические ультразвуковые и магнитнодефектоскопические исследования значительного количества котлов с клепаными барабанами показали, что у ряда котлов, работающих на накипном режиме, трещины не выявлены несмотря на длительную их эксплуатацию (более 40 лет). [c.7]

Влияние относительной продольности обтекания поверхности Аа= =Яп/Я (где Яд и Я соответственно обозначают продольно обтекаемую и общую поверхность) на его тепловую эффективность исследовал И. П. Эпик [Л. 117]. Эти исследования проводились в газоходе пылесланцевого парогенератора среднего давления при температурах продуктов сгорания 650—750°С и скорости 12—18 м/с. На змеевиках образовывались плотные сульфатносвязанные отложения, т. е. они работали в области скоростей, которые выше первой критической скорости газов. Эти исследования показали, что с увеличением относительной продольности обтекания Ап тепловое сопротивление золовых отложений на трубах снижается. Соотношение тепловых сопротивлений отложений при Лп=0 и Лп=1 может доходить до 8—10. С увеличением времени это соотношение несколько уменьшается. [c.242]

В ряде случаев даже при средних давлениях не удавалось проведение очистки котлов на ходу . Анализ таких очисток показывает, что они проводились для котлов, питательная вода которых имела высокощелочную реакцию. Для котлов средних давлений добавочная вода приготовляется обычно как умягченная, и следовательно, щелочность питательной воды для таких котлов всегда выше, чем для котлов высоких давлений, для которых добавочная вода обычно бывает обессоленной. Между тем, влияние значения pH на прочность комплексонатов очень велико (см. та бл. 7-3). При значении рН>11,5 комплексы железа вообще не существуют и, следовательно, очистка котлов, питаемых водой такого состава, при котором pH котловой воды превышает 11,0, невозможна. На некоторых ТЭЦ даже высоких давлений также возможна высокощелочная реакция котловой воды. В таком случае снижение давления для очистки на ходу также может не дать ожидаемого результата. Выходом из положения может быть применение комлозиции на основе комплексонов, теоретические основы которых изложены в гл. 12. Это предположение было подтверждено исследованиями в промышленных условиях, результаты которых изложены в 12-7. [c.108]

Расчеты значительно упрощаются, если разности парциальных давлений в пределах пограничного слоя малы по сравнению со средним давлением жидкости. В этом случае скорость иормальная к поверхности стенки, невелика и в уравнениях (16-26) — (16-28) ею можно пренебречь. Тогда уравнения количества двил<ения (16-26) и теплового пото а (16-28) приобретут та1кой же вид, как и в случае чистого теплообмена (см. разделы 6-1 и 7-1). Свойства, проявляющиеся в уравнении, являются практически свойствами жидкости 2. Последнее означает, что массообмен не оказывает влияния на движение среды и теплообмен. Уравнение (16-27) описывает процесс массообмена, однако оно не нуждается в решении, поскольку результат можно непосредственно определить из условий подобия [c.570]

Л, Ф. Верещагин, А, Д. Снегова и Е, Ф, Литвин [363] исследовали влияние высокого давления нри полимеризации стирола на функцию распределения молекулярных весов полистирола. Эти авторы установили сдвиг интегральных кривых распределения в сторону больших молекулярных весов. Одновременно была обнаружена неоднородность молекулярного веса полимера по радиусу реакционного сосуда, которая маскирует влияние давления — в середине реактора средний молекулярный вес (а также степень превращения мономера) меньше, чем у стенки, В реакторах меньшего внутреннего диаметра были получены более монодисперсные и более высокомолекулярные полимеры. [c.205]

Имея в виду указанные соображения, перейдем к анализу экспериментальных данных. Рассмотрим сначала опыты, в которых с помощью лазерного допплеровского анемометра непосредственно измерялись характеристики турбулентности в зоне горения. В уже обсуждавшейся работе Баллала [1979] установлено, что во всех исследованных режимах энергия турбулентности в зоне горения выше, чем в набегающем потоке (рис. 6.11, а, б). Как уже отмечалось, в этих опытах влияние среднего градиента давления исключалось, и поэтому дополнительный сдвиг средней скорости не возникал. Из рис. 6.11, а видно, что если энергия возмущений в свежей смеси мала < 2и ), то возрастаний их масштаба приводит к увеличению пульсационной скорости в зоне горения. Этот вывод согласуется с формулой (6.35). Уменьшение энергии турбулент- [c.243]

Важным параметром, определяющим эффективность гидроочистки ароматизированного сырья, является давление На рис 3 20 показано влияние парциального давления водорсда на деароматизацию сырья Фактор ароматичности монотонно убывает с ростом давления процесса При со = 1 ч в интервале температур 360—380°С степень гидрирования аренов увеличивается с 18—20% (при 4 МПа) до 29—33 и 40—43% (при 7 и 10 МПа соответстиенно) Число ароматических колец в средней молекуле (КА) становится меньше единицы при увеличении давления до 7 МПа Очевидно, для продуктов с высокой долей насыщенных структур и низким содержанием полиядерных ароматических систем параметр КА не отражает [c.320]

При удалении сфер среднее давление, приходящееся на сферу, быстро уменьщ алось. При удалении 12 сфер (меньше 20% всего числа) давление уменьшалось наполовину. Из того, что при этом центральные сферы были окружены еще смежными, следовало, что уменьшение давления не так за-иисит от изменения локального коэффициента сопротивления, как от изменения всей структуры потока и проскока жидкости через отверстия. Давление снижается в два раза при уменьшении скорости в свободном поперечном сечении сосуда в 2 раз, что равносильно удвоению скорости в 20% отверстий. Эти очень незначительные нарушения нормального ламинарного рех<има, происходящие в отдельных точках потока, могут оказать значительное влияние на распределение сил давления. [c.25]

Изменения скоростей подачи водорода не требовалось, так как отношение водород/масло лимитируется количеством водорода, который может быть использован в реакциях гидрирования избыток водорода разбавляет получаемый газ и снижает его теплотворную способность. Таким образом, в производстве газа с теплотворной способностью 8900 ккал/м при работе установки на масле основными переменными факторами процесса являлись максимальное давление в период газования и в несколько меньшей степени средняя температура крекинга. Практически максимальное давление в период газования поддерживалось автоматически, а температура крекинга регулировалась таким образом, чтобы обеспечить получение газа заданной теплотворной способности. На рис. 4 представлены графики, иллюстрируюш,ие влияние максимального давления на результаты газификации в присутствии водорода при производстве из масла высококалорийного газа с относительно постоянной теплотворной способностью. Представленные данные основаны на составе получаемого газа, не содержащего углеводородов и выше, так как концентрация этих обычно жидких компонентов зависит скорее от условий конденсации и способа отбора проб, чем от переменных факторов процесса. [c.385]

Возникновение винилиденовых групп или внутренних двойных связей — прямое указание на существование побочных реакций (изомеризации и др.). Как показывают результаты исследования структуры полимеров, подобные явления почти не встречаются при полимеризации на хромокисных катализаторах, но имеют существенное значение для катализаторов Циглера. Это тем более интересно, что в первом случае применяются более жесткие условия реакции полиэтилен среднего давления часто получают при температуре порядка 150° (это позволяет удерживать полимер в растворе или в расплаве), т. е. на 70—80° выше, чем полиэтилен низкого давления. Следовательно, структурные особенности полимеров обусловлены различиями в механизме тех и других процессов, а не влиянием температуры. [c.436]

По уравнению (5. 74) можно рассчитать влияние перепада давления на форсунке и вязкости топлива на медианный диаметр капель. На рис. 5.33 приведена зависимость = / ( э. д, Ар) при ( 0 = 3,75 мм и V = 20,5 мм /сек, а также м = т з ( э. д, V) прп с = 3,75 мм и р = 1,23 Мн1м . Из графиков видно, что влияние перепада давления на форсунке п вязкости топлива иа средний размер капель по мере роста Лэ. д уменьшается. [c.314]