Кривая температурная материала

Температура псевдоожиженного слоя непрерывно измеряется. Получаемая в процессе эксперимента кривая сушки материала в каждой своей точке соответствует различным температурам, зафиксированным на температурной кривой псевдоожиженного слоя. [c.267]

Если предположить, что в процессе сушки мелкодисперсных частиц скорость их сушки в каждый момент времени соответствует значению средней по высоте псевдоожиженного слоя температуры сушильного агента, которая к тому же принимается равной температуре частиц, то кинетика сушки может быть получена в сравнительно простых опытах [20]. Влажный материал подвергается периодической сушке в псевдоожиженном слое, при этом в некоторые моменты времени отбираются пробы материала для анализа на влагосодержание непрерывно измеряется температура псевдоожиженного слоя. Получаемая в таких опытах кривая сушки материала в каждой точке считается соответствующей температуре, фиксируемой на температурной кривой псевдоожиженного слоя. [c.285]

Сравнение кривых температурной зависимости для различных графитов показывает, что, несмотря на различие технологических факторов, общая высокотемпературная обработка материалов приводит в конечном счете к получению графитов, особенности которых в основном определяются макроструктурой материала. [c.110]

Графики температурной зависимости испускательной способности материалов различной плотности приведены на рис. 9. Испускательная способность плотного малопористого графита Н значительно меньше по величине, чем пористого графита ГМЗ. Кривая температурной зависимости испускательной способности очень пористого материала ПЭ-25 имеет перегиб. Это, очевидно, связано с тем, что при высоких температурах на поверхности пористого материала образуется тонкий налет сажистых частиц, который изменяет поверхностную яркость материала, а следовательно, и его испускательную способность. [c.142]

При любом измерении твердости речь идет об определении сопротивления материала проникновению в него наконечника заданных геометрических размеров. Следовательно, происходит статическое сжатие и отчасти растяжение, при котором деформируется не весь образец, а обычно небольшие области. Это прежде всего относится к измерению твердости по Шору. Таким образом, неудивительно, что кривая температурной зависимости твердости по Шору (рис. 10) расположена симбатно с кривой для статического или динамического -модуля. Нельзя не учитывать, что при этом определении на результаты измерения особенно сильно влияет поверхностное натяжение. Различие по этому показателю между отдельными резинами выражено менее четко, чем при определении -модуля, но как контрольное испытание (для готовых фабрикатов) это измерение вполне пригодно. [c.66]

Если характер процесса, определяющего разрушение материала (химическое взаимодействие со средой или ее диффузия), не меняется, то его скорость связана с температурой экспоненциальной зависимостью. Графически зависимость срока службы материала, т. е. величины, обратной скорости разрушения, от абсолютной температуры выражается прямой линией в логарифмическом масштабе . При изменении характера процесса эта кривая становится ломаной, как, например, для полиэфирных покрытий в азотной кислоте (рис. П.2) По-видимому, разрушение покрытия определяется двумя процессами — его проницаемостью и коррозией подложки, при которой образуются продукты, ускоряющие разрушение полимера. При температуре выше температуры стеклования полиэфиров (60—70° С) изменяется проницаемость покрытия, результатом чего и является перегиб на кривой температурной зависимости. В других средах — соляной, серной, уксусной кислотах и щелочах — разрушение покрытия связано только с химическим процессом, и переход через температуру стеклования не изменяет энергию активации разрушения (см. рис. 11.2). [c.37]

До сих пор рассматривались температурные зависимости кинетических констант, входящих в уравнение Кольрауша. Однако не менее важной, а может быть и самой важной релаксационной характеристикой является равновесное напряжение Ооо (или равновесный модуль упругости Еао = асх>1е). Эта константа полимерного материала, как правило, имеет ярко выраженную температурную зависимость, позволяющую сделать однозначные выводы о механическом поведении твердого тела - . На рис. 16 представлены кривые температурной зависимости Ооо для полиарилата Ф-1 с разными типами надмолекулярных структур. Из рисунка видно, что обе кривые имеют плавный характер, причем равновесное напряжение в обоих случаях уменьшается с ростом температуры, падая до нуля при температуре размягчения этих полимеров. Характерно, что кривые температурных зависимостей Ооо пересекаются при 140° С кривая для Ф-1гл на первом участке лежит выше кривой полиарилата Ф-1ф, а на втором участке— ниже. Это значит, что при одной и той же температуре релаксация напряжения протекает быстрее и глубже у полимера с фибриллярной надмолекулярной структурой при низких температурах, а у полимера с глобулярной структурой — при высоких температурах. Такое соотношение скоростей релаксационных процессов, по мнению авторов работке. обусловлено тем, что при низких температурах фибриллярная надмолекулярная структура обладает большей внутренней подвижностью (полимер менее [c.51]

Влажный материал единовременно загружается в псевдоожиженный слой, после чего через определенные промежутки времени отбираются пробы материала для анализа на влагосодержание. Температура псевдо-ожиженного слоя непрерывно измеряется, и получаемая в ходе эксперимента кривая сушки материала в каждой своей точке соответствует различным температурам, фиксируемым на температурной кривой псевдо-ожиженного слоя. [c.31]

Температура размягчения. Температуру размягчения определяют по методу кольца и шара и выражают в градусах стоградусной шкалы. Это — температура, при которой стандартный стальной шар, помещенный на диск из испытуемого. материала, ограниченный стальным кольцом, проходит через слой материала и достигает дна сосуда. Экстраполяция кривой температурной зависимости пенетрации битумов показывает, что пенетрация битума при температуре размягчения составляет при.мерно 900. [c.48]

При получении керамзита из шахтных пород по мокрому способу было замечено, что большое количество воды в гранулах предотвращало их растрескивание. Поэтому и в настоящей работе мы исследовали влияние насыщения материала водой на поведение его при нагревании. Образцы в течение суток находились в воде, а затем их нагревали в печи со скоростью, несколько большей, чем в случае нагревания сухих образцов. На рис. 1 представлены кривые температурных режимов, по которым нагревались образцы. По режиму 1 нагревались сухие образцы, которые при 300° С [c.85]

Анализ приводимых графиков показывает, что в первоначальный период с повышением температуры коэффициент термического расширения изменяется незначительно (линейный участок кривых). Однако при дальнейшем повышении температуры коэффициент термического расширения материала быстро возрастает, что и характеризуется резким увеличением угла наклона кривых. Эти изменения в ходе кривых обусловлены достижением в полимерном материале температуры стеклования, при которой физические свойства изменяются наиболее резко. На кривых температурный коэффициент — температура, образующих в области стеклования перегиб, температура стеклования соответствует точке перегиба. В стеклообразном состоянии ниже температуры стеклования тепловое расширение полимера происходит только за счет увеличения интенсивности нелинейных колебаний отдельных сегментов. Поэтому его изменения незначительны. При достижении температуры стеклования объем вещества дополнительно увеличивается за счет перестройки структуры, характеризующейся все менее и менее плотным расположением отдельных сегментов [10, 12, 13]. Это вызывает резкое увеличение температурных коэффициентов объемного и линейного расширения. Анализируя ход графиков, можно видеть, что точки перегиба для полимеррастворов на основе фенольных смол находятся при более низких температурах по сравнению с фурановыми замазками, что объясняется большей теплостойкостью последних. [c.93]

Выявленная закономерность позволяет оценить запас вязкости металла при низких температурах путем непосредственного сравнения с вязкостью его при комнатной температуре ( + 20 °С). На полученных кривых для некоторых металлов и сплавов отмечается порог хладноломкости — температурный интервал, в котором резко снижается ударная вязкость металла. Наиболее отчетливо порог хладноломкости выявляется для ферритных и мартенситных сталей. Ударная вязкость ряда металлических материалов понижается плавно, а для отдельных металлов (медь, алюминий) она сохраняет достаточно высокое значение вплоть до температур жидкого гелия (—270 °С). Следует учитывать, что на вязкость материала в значительной мере влияют такие факторы, как кристаллическая структура, термообработка, загрязнения, а также вид прилагаемой нагрузки. На рис. 44 показана зависимость ударной вязкости от температуры для некоторых металлов. [c.133]

По этим методам пробу материала нагревают параллельно с пробой химически инертного в исследуемом температурном интервале материала (например, корунда, в пределах температур 300— 1300 К), который служит эталоном, и регистрируют разницу температур обеих проб. Если в исследуемом материале происходит эндотермическая реакция, например дегидратация, то температура пробы ниже температуры эталона и на кривой ДТА появляется пик, обращенный вниз. [c.116]

Горизонтальная площадка на термомеханической кривой обусловлена способностью полимерных цепей к конформационным переходам и появляется лишь тогда, когда молекула приобретает гибкость. В промежутке между Тс и полимерный материал способен к высокоэластическим деформациям подобно каучуку. Это - температурная область высокоэластичности. [c.132]

Температурная кривая на рис. XV-17 (сплошная линия) характерна для материалов, высушиваемых в виде тонких слоев. Для материалов, высушиваемых в толстом слое, при конвективной сушке температура во внутренних частях в течение почти всего процесса ниже, чем на поверхности (см. пунктирную линию на рис. XV-17). При сушке тонких пластин это отставание температуры проявляется значительно слабее и может возникать только во II период, в пределах от гг- кр и 2, когда происходит углубление поверхности испарения материала. [c.610]

Рис. XV-17. Температурная кривая материала.

Результаты термографического исследования поведения синтетического карбоната магния, его трехводного гидрата и ряда природных образцов приведены на рис. 7.5. Дифференциальная термическая кривая 5 для гидрата, который при нагревании теряет Н2О и СО2, не имеет температурной остановки. Напротив, у безводных мелкокристаллических образцов (кривые 3 и 4) остановки четко выражены (при 595°С), в то время как для крупнокристаллического материала (кривые 1 и 2) они несколько размазаны и относятся к более высоким температурам (620—680°С). [c.205]

За симость температурного коэффициента линейного расширения силицированных графитов от температуры представлена на рис. 103,6. Видно, что значения истинных коэффициентов линейного расширения силицированных графитов с повышением температуры непрерывно возрастают. При приближении к температуре плавления на кривой фиксируется скачок, связанный с изменением плотности кремния при температуре плавления. Более высокое содержание углерода в составе образцов из силицированного графита повышает их стойкость к теплосменам, а более низкое - снижает. Наибольшее количество теплосмен выдерживает материал СГ-М, что объясняется большим количеством графита [c.246]

Так, температурная зависимость электросопротивления для графитов и коксов имеет различный характер. Температурный коэффициент электросопротивления коксов имеет отрицательный знак, его величина зависит от природы материала. Температурный коэффициент электросопротивления графита имеет инверсию знака кривая, изображающая температурную зависимость сопротивления, проходит через минимум, положение которого зависит от размеров кристаллитов графита. [c.116]

На рис. 35, а, б приведено экспериментально полученное изменение текущих температур газа и материала для установок, состоящих из различного числа участков. Интенсивное падение температуры газов происходит в том случае, когда установка состоит из двух участков. Увеличение числа участков приводит к перераспределению температурных напоров и вследствие этого кривая, характеризующая изменение температур газа (см. рис. 35, б) по участкам, принимает более пологий вид. Аналогичный характер имеют кривые, отражающие изменение текущих температур материала (см. рис. 35, а). [c.117]

В СССР наиболее распространенным методом оценки пластических свойств золы является разработанный И. Я. Залкиндом и М. Ф. Лебедевой метод определения кажущейся вязкости в пиропластическом состоянии материала [Л. 120 и др.]. Указанный метод позволяет получить непрерывную кривую зависимости кажущейся вязкости от температуры и определить температуру начала появления жидкой фазы, температурных интервалов рекристаллизации и т. д. [c.91]

Для кристаллических полимеров (пентапласт) упорядочение структуры объясняется продолжением процесса кристаллизации, который ускоряется по мере ужесточения температурного режима испытаний. В начальный период старения степень кристалличности пентапласта возрастает от 36,2 до 40—45%. На кривых рассеяния рентгеновских лучей пики становятся интенсивнее и уже, что соответствует увеличению размеров кристаллов. При этом наблюдается рост плотности материала. Кроме того, происходит изменение в соотношении а- и р-форм пентапласта. Если в исходном образце соотношение а- и Р-форм составляет 3,7, то после трехмесячного теплового старения это соотношение становится равным 2,8. Поскольку р-форма кристаллов образуется в пентапласте при повышенных температурах и соответствует более [c.198]

Часть углеродных материалов, кроме того, несмотря на высокие температуры прокалки, вообще не переходит в графитированное состояние, по крайней мере, гомогенно. Так, на рис. 6 приведена температурная зависимость удельного электросопротивления для промышленного неграфитирующегося материала АО-600. Для сравнения там же приведен график температурной зависимости удельного сопротивления для неграфитирующегося материала высокой степени чистоты. Как показывает сравнение этих графиков, полупроводниковый характер кривой температурной зависимости для обоих материалов указывает на то, что величина йр1б,Т < 0 [c.105]

На рис. И приводятся кривые температурной зависимости испускательной способности стеклографита и промышленного неграфитирующегося материала АО-600. Кривая 1 относится к стек-лографиту — углеродному материалу, полученному из целлюлозы, спрессованной с фурфуриловым спиртом и медленно карбонизованной [13]. Этот материал имеет характерный стекловидный излом, полностью газонепроницаем, с высокой механической прочностью и имеет лишь незначительную закрытую пористость. Испускательная способность стеклографита не зависит от температуры в пшроком интервале ее изменения и высока по абсолютной величине. Кривая 2 относится к антифрикционному материалу АО-600, обожженному при температуре 1600° К. [c.142]

На основании принципа температурно-временной аналогии кривые ползучести материала, полученные при различных температурах, могут быть совмещены, если их сдвигать вдоль оси логарифма времени. Это означает, что действие температуры на вязко-упругие свойства эквивалентао умножению временной шкалы на определенный для каждой температуры коэффициент 1паг. Поэтому формулы (4.26) и (4.30) остаются в силе, только в них вместо т надо подставить х. [c.213]

При осаждении dsAsa на горячую подложку (при температуре свыше 140° С) получены грубозернистые кристаллические слои с сопротивлением 8—50 ом (р = 1 Ю —7 10 ом-см), концентрацией электронов л 5-10 —2-Ю сл4 , близкой к концентрации электронов для литого материала, и со значением подвижности электронов 2500—2700 см в-сек) (при комнатной температуре), сравнимой с величиной подвижности электронов для литого dgAsa [ н — 10 000 см в-сек)]. На рис. 3.18 представлены типичные кривые температурной зависимости удельного сопротивления р, коэффи-ш [c.102]

Таким образом, наличие внутренних напряжений на межфазных границах (кубической и тетрагональных фаз) диоксида циркония увеличивает склонность материала к межзеренному разрушению и уменьшает разрушающее напряжение в интервале температур 20—300 °С. Релаксация внутренних напряжений в результате длительных отжигов или развития актов пластической деформации при нагружении (двойникование) приводит к изменению характера разрушения (межзерениое — внутризереипое) и повышению прочности материала. Обнаруженные структурные изменения поверхности дают возможность объяснить аномальный ход кривых температурной зависимости разрушающего напряжения для диоксида циркония. [c.241]

Добавление сажи растягивает кривую эластичности по температуре, однако не изменяет положения минимума. Эти наблюдения наводят на мысль, что эластичность тесно связана со структурой молекулы и природой межмолекулярных сил, а не с макроструктурой материала. Кроме того, это подтверждается результатами, полученными Миллинсом с вулка-низатом, состоявшим из смеси тщательно перемешанных двух различных каучуков натурального каучука и бутадиен-акрил-нитрильного (Нусаг ОК-15), которая, как показано на фиг. 99, дает на кривой температурной зивисимости эластичности два [c.199]

Температурная зависимость сгвэ часто оказывается более сложной, чем это представлено уравнением (2.12). Для многих полимерных материалов кривая температурной зависимости Свэ включает два участка, имеющие различный наклон (см. рис. 2.9). В области температур, примыкающих к температуре фазового перехода Т справа, участок кривой имеет более крутой наклон к оси температур, чем в области более низких температур. Такого рода температурные зависимости (Твэ характерны для непластифицированного ПВХ, ПС и других полимеров. Вблизи температуры стеклования под действием внешней силы происходит существенная перестройка структуры материала. Значение Тс определяют при напряжениях, намного меньше, чем те, при которых получают значения Овэ. [c.77]

На область перехода материала из стеклообразного состояния в высокоэластическое приходится максимум на кривой температурной зависимости механических потерь [33, с. 109]. Максимальные потери энергии наблюдаются, как известно, при температуре, при которой время релаксации совпадает со временем действия силы. Так как в полимерах могут осуществляться различные виды релаксационных процессов, то наряду с главным максимумом потерь могут появляться другие пики. На рис. 2.13 приведена температурная зависимость угла механических потерь в ПММА. Главный максимум потерь отвечает температуре около 100°С. Он обусловлен затратой энергии на перемещение сегментов основной цепи ПММА и соответствует а-переходу. Ниже 100 °С движение сегментов практически прекращается, и механические потери очень малы. Поскольку в застеклованном ПММА сохраняются вращение эфирных боковых групп и другие виды теплового движения, то при 20 °С, когда время, необходимое для вращения эфирных групп, становится соизмеримым со временем действия внешней силы, на кривой 6 — f(T) появляется второй максимум, соответствующий -переходу. В ПММА существует также у-переход, обусловленный движением СНз-радикалов в эфирных группах. Другие полимеры также обнаруживают релаксационные переходы в стеклообразном состоянии. Например, полиэтилентерефталат имеет а-переход при температуре, близкой к 80 °С, а -nepe-ход —около 40 °С. Благодаря релаксационным переходам снижается хрупкость стеклообразного полимера, поэтому знание условий, при которых осуществляются такие переходы, имеет существенное практическое значение. [c.81]

Индекс вязкости является относительным числом, характеризующим пологость температурной кривой вязкости смазочных масел. Для определения этого показателя качества пользуются таблицей, разработанной Всесоюзным научно-исследовательским институтом по переработке нефти и газа и получению искусственного жидкого топлива. Названная таблица одобрена Государственным комитетом стандартов, мер и измерительных приборов при Совете Министров СССР в качестве руководящего технического материала. Чем выше индекс вязкости масла (ИВ), тем более иолога температурная кривая вязкости и тем лучше масло. [c.176]

Термическое расширение футеровки. Термическое расширение футеровочных материалов является свойством, которое различно для каждого материала и зависит от температуры. На рис. 8 приведены кривые термического расширения различных футеровочных материалов. Значительное число повреждений и разг рушений футеровок связано с термическим расширением ее составляющих частей. Повреждения эти проявляются преимущественно в виде выпучин стен, трещин футеровки, изгиба и разрыва частей каркаса, сдвига опор частей каркаса и т. д. Термическое расширение футеровки имеет существенное значение для прочности всей конструкции печи. Например, футеровка вращающейся цементной печн выполняется в виде замкнутого цилиндрического кольца и располагается внутри металлического корпуса. В результате термического расширения огнеупоров она испытывает значительные напряжения, которые могут привести (при недостаточной ширине температурных 100 [c.100]

Зависимость вязкости от температуры. Вязкость неныотоновских жидкостей зависит от температуры и давления. Это влияние можно описать при помощи метода редуцирования переменных 5]. В этом методе данные по вязкости нри различных температурах и давлениях можно свести к единой кривой при базисной температуре Та и базисном давлении путем представления 1ё(л (У> р)ЛоХ X (То, ро)1г]о(Т, р)) зависимости функций от lg (оту), где ат(Т, р) — коэффициент смещения, зависящий от материала. Небольшое число известных данных по зависимости т) от давления показывает, что температурная зависимость значительно сильнее, чем зависимость от давления. Поэтому в дальнейшем будем пренебрегать зависимостью от давления, предположив, что Т1==Т] (у, Т) и ат=ат(Т). [c.328]

Хотя полученный материал еще и недостаточен для широких обобщений, можно все-таки сказать, что наличие одной длинной цепи в высшем циклическом углеводороде улучшает технические свойства масел по сравнению с углеводородами, содержащими вместо одной длинной цепи несколько коротких с тем же числом углеродных атомов. Природа ядра (циклопентанового или циклогексанового) имеет меньшее значение для индекса вязкости (температурной кривой вязкости). Разветвленная метановая цепь несколько повышает вязкость углеводорода и понижает его темпе-ратуру плавления. Сравнение тояодественных по структуре угле- [c.96]

При публикации результатов термического анализа рекомендуется приводить следующие данные название всех веществ — исследуемого образца, эталона и вещества для разбавления способ получения всех веществ с указанием предыстории, предварительной обработки и чистоты величины средней скорости линейного изменения температуры во всем температурном интервале, включая исследуемый процесс характеристики атмосферы над образцом (давление, состав газа и т. д,) размеры, форма и материал тиглей для образца масштаб абсциссы в единицах времени или температуры методы идентификации промежуточных и конечных продуктов точная репродукция всех подлинных записей без каких-либо изменений направления и формы кривых термоанализа (ДТА. ТГ, ДТГ и т. д.) приводить результаты идентификации по возможности каждого термического эффекта с дополнительными подтверждающими данными массу образца и степень его разбавления характеристику аппаратуры с указанием материала термопар и местоположением дифференциальной и измеряющей температуру термопар. [c.36]

Термомехаиическая кривая для полимеров выглядит несколько сложнее. Она изображена на рис. 85. Полимерам свойственно, как было указано ранее, новое состояние вещества — высокозластиче-ское, обусловленное гибкостью макромо-лекулярных цепей. Оно характеризуется изменением деформируемости материала, т. е. изменением его модуля упругости. Находясь в высокоэластическом состоянии, полимер способен к большим по величине и обратимым деформациям. Это состояние вклинивается между стеклообразным и вязко-текучим состоянием и разделяет температуры стеклования и текучести. Таким образом, полимеры в отличие от низкомолекулярных тел переходят из стеклообразного не в вязко-текучее, а сначала в высокоэла-стическое состояние. Температурный интервал, в котором полимеру свойственна высокая эластичность, зависит от гибкости цепей, т. е. от его химической, природы. [c.252]

Работами [117, 148, 152, 218] показано, что разжижение битума низкомолекулярными углеводородами, преимущественно аро.мати-ческого ряда, приводит к получению материала, обладающего более высокой теплоустойчивостью в широком диапазоне температур. Температурная кривая вязкости таких битумов имеет более пологий вид по сравнению с кривой неразжиженных битумов. [c.149]

В связи с этим можно объяснить, почему от характера выбранной среды и условий испытаний зависят положение и вид температурно-кинетических кривых Ролансона (см. рис. 17), определяющих температурную область восприимчивости материала к МКК. В настоящее время установлено, что продолжительность отпуска в зоне опасных температур, которая приводит к появлению склонности к МКК, существенно зависит от значения потенциала, устанавливающегося в растворе для коррозионных испытаний. Поэтому и протяженность областей восприимчивости и положение линий, их ограничивающих, зависят от вида выбранной коррозионной среды. [c.60]

Определение температурного режима на пожаре производится опытным путем. ЦНИИПО [8] произвел определение темпера-, турного режима на пожаре при горении ряда твердых горючих веществ. Опыты проводились в помещении площадью 10 м -(рис. 3), где были установлены 8 термопар, фиксирующих температуру в различных точках помещения. Через определенные промежутки времени показания всех термопар одновременно фиксировались и сумма их показаний делилась на число термопар. По полученным среднуш температурам в координатах температура— время, строится кривая, которая отражает температурный режим пожара. В опытном помещении сжигаемый материал укладывается на железобетонную плиту, вмонтированную в пол и установленную на раму весов, поэтому одновременно с замером температур производится замер весовой скорости горения. [c.42]

Для повышения этого уровня прочности и расширения диапазона рабочих температур и нагрузок необходимо увеличивать и с р посредством электроосаждения сплавов и конструирования композиционных жаростойких материалов, позволяющих перераспределить нагрузку между матрицей и твердыми включениями и повысить температуру начала рекристаллизации материала в объеме субзерна, определяемую рентгенс-отруктурным анализом и по излому кривой 1п Н = f(T) при изучении температурной зависимости микротвердооти [361, 390 и др.]. [c.135]

Прием ступенчатого нагружения обеспечивает простоту измерения пластических деформаций, однако дает заметную погрешность в области малых пластических деформаций и не учитывает возможность деформационного старения металла в результате разгрузки после каждого нагружения. Этого можно избежать путем постановки испытаний непрерывным нагружением с записью измеряемых параметров на ленту осциллографа с помошью датчиков, показанных на рис.6.3.5. Датчик деформации (6.3.5,а) имеет упругий элемент с наклеенными с двух сторон тензодатчиками сопротивления. Датчик давления (рис.6.3.5,б) имеет цилиндр 1, нагруженный измеряемым давлением. Наклеенные на его поверхности тензодатчики 2 являются рабочими. Температурную компенсацию при использовании мостовой схемы обеспечивают тензодатчики 3, наклеенные на корпус 4, изготовленный из того же материала, что и цилиндр 1. При измерении кривизны выпучины / (рис.6.3.5,в) перемещение штока 2 относительно опор фиксируется упругим элементом 3 с тензодатчиками 4. Методика обработки записи показаний датчиков при непрерывном нагружении достаточно полно изложена в работе [131]. Построенные таким образом зависимости истинных напряжений от истинных деформаций а,- = /(е,) показаны на рис.6.3.6 для четырех различных марок сталей. Светлые точки — это результаты одноосного растяжения плоских образцов из тех же листов в пределах равномерной деформации до образования шейки. Расположение светлых точек, близкое к соответствующим кривым, построенным по результатам двухосного растяжения, свидетельствует об отсутствии заметной анизотропии свойств испытанных тонколистовых элементов [c.140]

Для установления связи кинетики разрыва с механическими характеристиками исследованных вулканизатов были изучены кривые их растяжения (рис. II.44). Оказалось, что понижение температуры испытания, как правило, сопровождается уменьшением относительного удлинения при разрыве. Ранее было показано [366, с. 660], что 8р зависит от температуры сложным образом, так что принципиально вйзмо рно и увеличение бр при понижении температуры, так как температурная зависимость бр определяется влиянием температуры и на разрушающее напряжение, и на деформационные свойства материала. Поэтому можно было бы ожидать немонотонного изменения относительного удлинения при разрыве с понижением температуры. [c.111]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология