Контактное скорость

Рассчитать объемную скорость газа в контактном аппарате, если объем катализатора в нем 15 м , а расход газа 9000 м ч. [c.138]

Показатели работы тарелок. К основным показателям работы ректификационных колонн и контактных устройств промышленных установок АВТ относятся кратность орошения (флегмовое число), весовая скорость паров, линейная скорость паров в свободном сечении колонны, плотность орошения тарелки, градиент уровня жидкости на тарелке, высота подбора слива, гидравлическое сопротивление тарелки, число теоретических тарелок, к. п. д. тарелки. Немаловажную роль играет также конструкция тарелки, способ подачи орошения и отвода тепла. [c.57]

Большая часть колонн атмосферной перегонки ранее построенных установок имеет запас производительности 30—50%. Вакуумные же колонны часто не обеспечивают проектную производительность, в них наблюдается большое налегание фракций и ряд других недостатков. Анализ работы большого количества ректификационных колонн и обобщения этих данных показали, что на погоноразделительную способность колонн оказывают существенное влияние следующие факторы тепловой режим паровых и жидкостных потоков, материальный баланс колонны, размеры сечений контактных элементов, конструкция и число тарелок, кратность орошения, способ ввода орошения в колонну, весовая и линейная скорость паров. [c.54]

В процессе испытания регистрируется температура топлива. По результатам испытаний определяется зависимость износа образца от контактных напряжений, температуры топлива и скорости качения. [c.38]

Для определения влияния внутренней диффузии на скорость контактного процесса нужно знать уравнение скорости в кинетической области и значения эффективного коэффициента диффузии Dg. Здесь коэффициент можно найти по результатам измерений скорости реакции на зернах разных грануляций либо рассчитать, если известны коэффициенты молекулярной или кнудсеновской диффузии и принята определенная модель внутренней структуры зерна (значения и тг). [c.289]

Рис. Х1.8. Зависимость контактной скорости окисления ЗОг (1 к) на ванадиевой контактной массе БАВ и СВД от температуры (1/7 ).

Современные летательные аппараты представляют собой сложные машины, которые работают в различных метеорологических и климатических условиях. Топливные, масляные, гидравлические системы и отдельные узлы и агрегаты должны сохранять свою работоспособность при различных нагрузках и температурах от —60 до нескольких сот градусов выше нуля как при атмосферном давлении на земле, так и на высоте 10—20 км. Стремление получить большие мощности при малом весе двигателя и грузоподъемность при малом весе конструкции летательного аппарата приводит к максимально возможному увеличению скоростей относительного перемещения контактирующих деталей и контактных напряжений. [c.3]

На таких установках можно за короткий промежуток времени и на малом количестве топлива определить основные противоизносные характеристики топлива зависимость износа от контактных напряжений, скорости относительного перемещения трущихся деталей и температуры топлива. [c.37]

В топливных агрегатах пары трения не работают при постоянных условиях, так как меняются скорости скольжения или качения, контактные напряжения, объемная температура. [c.67]

Вращающийся поток, используемый в контактных устройствах, характеризуется отношением тангенциальной составляющей скорости к осевой. Структура потока в основном определяется профилем тангенциальной скорости, зависящей от угла подвода потока и геометрии элементов, создающих вращение. Чем выше тангенциальная составляющая скорости, тем выше межфазная турбулентность газожидкостного потока и эффективность массообмена. [c.65]

Так, например, если в данном контактном аппарате объемная скорость газа 2000, то это означает, что через 1 объема, занятого катализатором ( 1 л катализатора ), проходит 2000 л газа в 1 час. [c.18]

Организация прямоточного движения фаз в момент контакта в условиях высокой скорости газового потока позволяет значительно турбулизовать газожидкостную систему и создать условия для увеличения поверхности массообмена и скорости ее обновления. Однако с ростом скорости движения потоков уменьшается время контакта фаз, что может привести к увеличению длины контактной зоны и, следовательно, общей высоты аппарата. [c.65]

Влияние внутренней диффузии на ход контактного процесса наблюдается, когда скорость этого процесса зависит от таких факторов, как, например, величина зерна или структура массы катализатора, с которой связано значение эффективного коэффициента диффузии. Во внутридиффузионной области концентрации реагентов на внутренней поверхности зерна отличаются от их концентраций внутри зерна. [c.289]

Явление изменения скорости протекания химической реакции, вызываемое различными катализаторами, называется катализом. Различают однородный (гомогенный) и неоднородный (гетерогенный) катализы. При неоднородном катализе катализатор и реагирующие вещества находятся в разных состояниях (фазах), при эюм часто катализатор является твердым телом, а реагирующее вещество находится в жидкой или газовой фазе. К последнему типу катализа относится и каталитический крекинг иногда такие каталитические процессы называют контактными, а твердые катализаторы контактными веществами или просто контактами. [c.44]

V = 1, 2,. .., /,. .., N — число ступеней в реакторе. При равенстве контактных нагрузок на каждой ступени и известных значениях Ую, Сю, Г , Гн, Г, х (v),N, определяемых производительностью реактора и условиями физической и химической осуществимости процесса, по итерационным уравнениям (V. ) —(У.Ю) можно рассчитать для каждой ступени значения концентраций и температур на входе и выходе и объемные скорости потоков жидкости и газа. [c.110]

Активность твердого контактного катализатора медленно уменьшается со временем. Обычно это учитывают, полагая, что константа скорости реакции фактически не постоянна, а зависит от времени к ( ). Необходимо исследовать возможности компенсации медленного процесса, воздействуя определенным образом на другие свободно выбираемые переменные. В частности, таким вмешательством может быть повышение температуры поступающей на слой катализатора среды. Значение переменной естественно может устанавливаться только в определенных пределах, так как медленные изменения сказываются также на работе других элементов процесса. Если продолжать рассмотрение последнего примера, то нетрудно заметить, что повышение температуры в реакторе ограничивает многие другие обстоятельства максимальная достижимая температура в подогревателе, физические свойства катализатора, применяемые реагенты и т. д. [c.311]

Если скорость контактного процесса определяется сопротивлением поверхностной реакции (являющейся результатом последовательных этапов адсорбции исходных веществ, химической реакции и десорбции продуктов), то он проходит в кинетической области. В этом случае скорость такого процесса можно описать кинетическими уравнениями поверхностной реакции. В зависимости от принятых теоретических предположений вид этих уравнений может быть различным. [c.281]

Скорость распространения взрыва в трубке диаметром 34 мм составляет 0,3 м/с при 17% (об.) аммиака в смеси, 0,5 м/с при 22% (об.) и 0,4 м/с при 25% (об.). Поэтому во избежание взрыва в контактных аппаратах содержание аммиака в аммиачно-воздушной смеси не должно превышать 12% (об.), а скорость газа в трубопроводах не должна быть ниже указанной. Однако в условиях эксплуатации случаи превышения концентрации аммиака неоднократно наблюдались, что было вызвано отсутствием или неисправностью КИП и средств автоматизации, ошибками производственного персонала. [c.41]

При температуре ниже 400 °С степень окисления диоксида серы близка к 100 %, однако при этом скорость реакции даже в присутствии катализатора очень мала. Температура, при которой начинается каталитическая реакция окисления диоксида серы в триоксид, это — температура зажигания контактной массы (для данного катализатора составляет 440 °С) при меньшей температуре активность катализатора резко падает. С увеличением кислорода в газе температура зажигания несколько снижается. В связи с обогащением газа кислородом по мере прохождения слоев катализатора (за счет подачи воздуха на охлаждение) температура газа на входе в IV слой может быть снижена до 425 °С. Максимальная температура газа на выходе из слоя контактной массы не должна превышать 580—600 °С во избежание спекания массы и потери ее активности. [c.114]

Как отмечалось выше, эффективность противоизносного действия присадок не является однозначным понятием и существенно зависит от условий трения. Так, применительно к экстремальным условиям трения, характеризующимся высокими контактными давлениями и скоростями скольжения, предпочтение должно быть отдано соединениям, в механизме действия которых доминирует химический фактор. При умеренном же режиме трения целесообразнее использовать присадки, обладающие высокой адсорбируемостью и умеренной реакционной способностью. [c.265]

Для реакций в слое зернистого материала большое значение имеет диффузия реагентов в порах зерна, т. е. внутренняя диффузия. Влияние внутренней диффузии на скорость контактного процесса будет разобрано на стр. 284—289. [c.250]

Скорость контактного процесса во внешнедиффузионной области зависит от гидродинамического режима потока газа в слое катализатора и площади внешней поверхности зерен. Сопротивление переносу массы к внешней поверхности катализатора очень редко лимитирует скорость контактного процесса. Чаще всего при разработке кинетики процесса сопротивление внешней диффузии [c.283]

Кинетическое уравнение контактного процесса, проходящего в изотермических условиях, даже без учета некоторых указанных в табл. Vni-1 простых этапов было бы очень сложным. Обычно считается, что один из этапов оказывает основное сопротивление и лимитирует скорость процесса. Когда сопротивление двух этапов соизмеримо, в кинетическом уравнении необходимо учитывать совместное их влияние на скорость процесса. Однако не всегда удается вывести кинетическое уравнение, основанное на принятом механизме процесса, и тогда приходится пользоваться эмпирическими корреляциями экспериментальных результатов. При этом необходимо помнить, что экстраполировать за пределы данных измерения нужно очень осторожно. Слишком далекая экстраполяция может привести к значительным ошибкам. [c.272]

При определении скорости контактных процессов, проходящих в промышленных условиях, нужно учитывать движение реакционной смеси относительно катализатора и явления теплопереноса ме- [c.272]

Открытие явления адсорбции газов при высоких температурах (Тейлор) позволило объяснить адсорбцию в контактных процессах. Молекулы газа, адсорбированные при высоких температурах, связаны с поверхностью твердого тела в мономолекулярном слое силами химического происхождения (хемосорбция). Скорость хемосорбции значительно возрастает с повышением температуры. Энергия активации в данном случае превышает 10 ккал/моль. [c.274]

В контактных реакторах с неподвижным слоем катализатора условия полного вытеснения выполняются только частично. Несмотря на то, что скорость имеет близкий к плоскому профиль, возможно появление значительной разности температур, а также концентраций в поперечном сечении аппарата. [c.296]

Уравнения изотермы адсорбции для этих случаев были приведены выше. Кинетические уравнения, выведенные на основании данных предположений, в большинстве случаев обеспечивают расчетные значения скорости контактной реакции, совпадающие с экспериментально найденными. Это, возможно, свидетельствует о правильности как одной, так и другой гипотезы. Однако предположение о неоднородности поверхности получило лучшее обоснование. [c.280]

Теоретической основой методов оценки противоизносных свойств реактивных топлив на описанных установках является тот известный факт, что для любой трущейся пары существуют такие условия (контактные напряжения, скорости относительного перемещения, температура, смазочная среда и т. п.), при которых на поверхностях трения развивается и устойчиво существует химический вид износа, характеризующийся малыми скоростями износа, гладкими полированными поверхностями трения и малыми коэффициенталн трения. При изменении этих условий химический вид износа переходит в износ схватыванием с весьма большой скоростью износа и полным повреждением поверхностей вплоть до заклинивания. [c.38]

В кинетической области скорость процесса не зависит от величины зерен катализатора, природы его пористой структуры и скорости потока реакционной смеси. Повышение температуры увеличивает скорость поверхностной реакции, что обусловливает также возрастание скорости контактного процесса. Концентрации (парциальные давления) реагентов на внешней и внутренней поверхности катализатора и в газовом потоке практически не отличаются друг от друга. [c.281]

Диффузионные явления в контактном процессе. В соответствии с упрощенной схемой контактного процесса первым его этапом является перенос исходных веществ из газовой фазы к внешней поверхности катализатора. Однако большинство промышленных катализаторов имеет развитую внутреннюю поверхность, иногда в десятки тысяч раз превышающую внешнюю поверхность. Скорость переноса реагентов к внутренней поверхности зерен катализатора оказывает большое влияние на ход контактного процесса. [c.282]

При установившемся режиме контактного процесса скорости всех последовательных этапов одинаковы. Если сопротивление диффузии реагентов и продуктов в ламинарной газовой пленке, окружающей зерно катализатора, значительно выше сопротивлений других этапов, то контактный процесс проходит во внешнедиффузионной области. [c.283]

Зависимость (УП1-255) выражает скорость контактного процесса во внешнедиффузионной области. [c.283]

В контактных реакторах чаще всего процесс проходит в кинетической или внутридиффузионной областях. Учитывая большое влияние температуры на скорость реакции в этих областях, можно считать, что рещающее значение для увеличения масштаба имеет характер процесса теплопереноса. Этот процесс складывается из теплообмена в жидкости (газе) и в зернах катализатора, теплоотдачи на границе фаз и до стенки аппарата, конвекции в потоке реагентов при высоких температурах следует учитывать также теплообмен лучеиспусканием. [c.466]

Это типичный случай большинства простых реакций, протекающих в растворах. Если же реакция происходит только на поверхности между двумя фазами, то говорят, что такая реакция гетерогенна. Имеется очень много примеров реакций этого типа среди них можно отметить контактный процесс окисления ЗОг кислородом на поверхности платино-асбестового катализатора и гидрогенизацию ненасыщенных соединений в жидких суспен-гшях никелевого катализатора Ренея (N 02). Кроме этих двух категорий реакций, имеется группа реакций, так называемых цепных процессов, скорость которых может зависеть не только от химического состава, но также от размера и геометрии поверхности, ограничивающей реагирующую систему. Хотя такие реакции классифицировались как гетерогенные, это определение не точное, поскольку реакция не ограничивается поверхностными слоями скорее всего поверхность лишь способствует процессам, происходящим в объеме газовой фазы или изменяет их. Типичными примерами таких реакций являются цепное окисление водорода, окиси углерода, углеводородов и фосфора. Большинство изученных газофазных реакций относится к этой категории. [c.17]

При исследовании противоизносных свойств авиационных топлив, необходимо наряду с изучением описанных выше зависимостей изучить механизм взаимодействия топлива с металлами контактируе-мых поверхностей. Многочисленные наблюдения за поверхностями трения, изучение состава продуктов износа, процессов, происходящих в тонких поверхностных слоях металлов, позволяют составить следующую общую схему взаимодействия топлив с металлами в процессе трения. Как только металлический образец погружается в топливо, на его поверхности адсорбируются поверхностно-активные молекулы гетероатомных соединений (кислородных, сернистых, азотистых), а также молекулярный кислород и образуется тонкий граничный слой. Этот слой может воспринимать сравнительно большие, нормальные к поверхностям трения нагрузки и легко деформируется при приложении тангенциальных напряжений. При контактировании двух металлических поверхностей между ними будет находиться граничный слой из адсорбированных молекул. Если контактная нагрузка, скорость относительного перемещения и объемная температура топлива невелики, то тонкая граничная пленка выполняет роль эффективной смазки, а поверхностные слои окислов металла подвергаются в основном упругой деформации, причеМ деформацией охвачены очень тонкие слои окислов. При многократном упругом передеформировании окисных слоев происходит их усталостное разрушение, а на месте разрушенных окислов образуются новые вследствие окисления металла кислородом, всегда присутствующим в топливе или выделяющимся при разложении гетероатомных кислородных соединений. [c.70]

Расчет размеров сложных контактных систем производят по отдельно1М зонам или участкам. На каждом участке определяют требуемое количество катализатора, принимая в расчет среднее зпичсни объемной скорости. [c.121]

Клапанные и балластные тарелки получают за последнее врс мя все более широкое распространение, особенно для работы в условиях значительно меняющихся скоростей газа и постепенно вы-есняют старые конструкции контактных устройств. Принцип дег ствия клапанных тарелок состоит в том, что свободно лежащий на/ отверстием в тарелке клапан различной формы автоматически pei улирует величину площади зазора между клапаном и плоскостью тарелки в зависимости от газопаровой нагрузки и тем самым по/держинает постоянной (в пределах высоты подъема клапана) скс рость газа и, следовательно, гидравлическое сопротивление та— реу ки в целом. Высота подъема клапана ограничивается высотой ограничителя (кронштейна, ножки). [c.177]

В большинстве работ, выполненных методом локального моделирования теплообмена, использовался один шар-калориметр. В работе Дентона и соавт. [100] вводилась поправка на контактный и лучистый теплоотвод от калориметров, а также потери теплоты по проводам. Эта поправка определялась по мощности нагревателя при скорости газа, равной нулю, и разнице температур калориметра и газа в опытах. При этом конвективная составляющая теплоотдачи принималась равной Ыитш = 2. Для средних значений Ыиэ получены зависимости, близкие к формуле (IV. 71), с отклонением для шаров большего диаметра до 25%. [c.159]

Уплотнения с вращающимся и невращающимся узлами аксиально подвижной втулки. Уплотнения с невращаюитимся узлом аксиально подвижной втулки (рис. 56) применяют при больнпгх окружных скоростях вала, так как здесь пружинное контактное устройство не вращается и, следовательно, не подвержено действию центробежных сил, что может нарушить его работу. [c.146]

Так, на фосфорной печи мощностью 48 МВт через прогоревшую часть кожуха электрода в месте неплотного прилегания к нему контактной щеки электродержателя произошла утечка электродной массы, и печной газ попал в кожух электрода, вслед за этим последовал взрыв, от которого в двух местах разорвалась царга и оборвался электрод по нижней части кромки контактных Плит. Несмотря на то, что печь работала на повышенной нагрузке (при пониженном модуле нислотности и завышенной скорости перепуска электродов), продувка электродов инертным газом не проводилась. [c.70]

При разработке новой технологии получения фосфора необходимо тщательно отрабатывать режим спекания и коксования электродной массы. Следует помнить, что верхняя зона коксования должна быть расположена выше контактных токоподводящих плит. При установившемся режиме работы рудотермической печи необходимо обеспечивать установленную скорость перепуска электродов, своевременное и качественное заполнение оболочки электродной массой. Во избежание утечки расплавленной электродной массы через неплотности оболочки необходим тщательный контроль качества ее изготовления и особенно сварки. [c.73]

При воспламенении пылевоздушной смеси дифференциальное контактное реле давления (индикатор обнаружения взрыва 5, реагирующий на скорость нарастания давления в сосуде, срабатывает при давлении 70—100 кПа (0,7—1 кгс/см ), и командный сигнал через блок питания 6 подается на взрывоподавитель 3 и ороситель 2. Огнетушащий состав со средней скоростью 40 м/с подается в зону взрыва. Ороситель 2 включается при срабатывании пиротехнического заряда 4, и огнетушащие средства впрыскиваются в зону взрыва в течение относительно большого промежутка времени. [c.289]

Чтобы избежать этого, применяют ступенчатый адиабатический реактор с промежуточным охлаждением реагирующей смеси между ступенями схематическое изображение аппарата показано на рис. 111-16. На рис. 111-17 приведен также характер изменения температуры реагирующей смеси в таком реакторе. Наличие промежуточного теплообмена между секциями позволяет увеличить температуру реакции на первых ступенях, что обеспечивает высокую скорость реакции при малых степенях превращения и, тем самым, дает возможность существенно уменьшить общий объем реактора, необхо-ДИМ111Й для достижения заданной конечной степени превращения, по сравпеишо с одноступенчатым реактором. Особенно важно. уто для контактно-каталитических процессов, у которых затрат л на катали-зато]з прямо пропорциональны требуемому времени п]1е6ывания реагентов в аппарате для его заданной производительности. [c.123]

Наряду с рассмотренными вязкостью, ее зависимостью от температуры, давления и градиента скорости сдвига, разрушающим напряжением при сдвиге для трения и износа механизмов определенное значение имеют тенлофизические характеристики (теплоемкость, теплопроводность), а также модуль упругости и время релаксации смазочного материала. Большое внимание этим величинам уделяют при теоретическом моделировании процессов смазывания подшипников качения, зубчатых передач, опор турбин в гидродинамической и контактно-гидродинамической теории смазывания. Однако в настоящее время данные по систематическим экспериментальным исследованиям в этой области отсутствуют. [c.271]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология