Раздел Ш. Процессы в псевдоожиженном слое

По технологическому назначению процессы в псевдоожиженном слое можно разделить на три группы 1) процессы, проходящие в твердой фазе (сушка, обжиг, охлаждение сыпучего материала и др.) [c.177]

Хотя химические процессы, протекающие в контактных реакторах, охватывают основные крупные отрасли химической промышленности, с точки зрения проектирования они относятся к сравнительно узкому разделу гетерогенных каталитических процессов. В большинстве контактных реакторов непрерывного действия используется неподвижный, движущийся или псевдоожиженный слой. Наиболее часто встречающиеся реакторы с неподвижным слоем состоят обычно из ряда длинных параллельных труб. [c.132]

Наличие равновесия между разбавленной и плотной фазами псевдоожиженного слоя позволило применить процессы дистилляции и ректификации для разделения смесей сыпучих материалов по размерам и плотностям твердых частиц. На рис. XI-8 представлены кривые дистилляции бензинов и разделе- [c.486]

В разделе Тепловые процессы переработана методика расчета теплообменных аппаратов, рассмотрены конструкции интенсивных теплообменников (пластинчатых, с оребренными поверхностями) и даны сведения о теплообмене в псевдоожиженном слое. [c.10]

Процесс нагрева и вулканизации резиновых изделий в псевдоожиженном слое может быть осуществлен без избыточного давления и под давлением. Эти главные признаки разделяют известные аппараты на два вида с указанными одноименными названиями. [c.302]

Питание змеевиков производится химически очищенной и деаэрированной водой при этом образуется паро-водяная эмульсия, которая разделяется в выносном сепараторе для получения пара промышленных параметров. Коэффициент теплопередачи от псевдоожиженного слоя к охлаждающей воде в процессе окисления нафталина во фталевый ангидрид 250—300 ккал (м ч град). Теплообменники, рассчитанные по этим данным, надежны и оправдали себя в работе. [c.78]

Псевдоожиженные слои разделяют на однородные и неоднородные. Однородные присущи системам жидкость—твердые частицы. При увеличении скорости жидкости от величины, соответствующей началу псевдоожижения, слой равномерно расширяется, причем его пористость монотонно увеличивается. Кроме того, сохраняется четкая граница между верхней частью слоя частиц и жидкостью над ним. Все параметры состояния однородного псевдоожиженного слоя хорошо описываются в рамках модели взаимопроникающих континуальных сред (см. подраздел 3.3.2). При ожижении твердых частиц газом картина существенно меняется. В слое возникают различные структурные образования, которые зависят как от свойств частиц, так и от режимных и геометрических параметров процессов псевдоожижения. [c.213]

Технологически реактор можно разделить на четыре зоны. В первой зоне происходит равномерное распределение взвеси горячего катализатора и крекируемого сырья по всему поперечному сечению реактора во второй зоне в псевдоожиженном слое идет основной процесс крекинга сырья (крекинг сырья начинается при контактировании сырья с катализатором в зоне смешения в транспортном трубопроводе) в третьей — отстойной зоне, расположенной над кипящим слоем, происходит отстой частиц катализатора в четвертой зоне основная масса катализаторной пыли улавливается в циклонных сепараторах и возвращается по внутренним стоякам в кипящий слой. Высота кипящего слоя в реакторе поддерживается примерно 4,5—5,5 м. Плотность катализатора, находящегося в кипящем слое, обусловлена скоростью подачи сырья и глубиной крекинга, так как объем паро-газовой смеси зависит от глубины крекинга. При глубине крекинга 55—65% (в расчете на свежее сырье) объем парогазовой смеси, выходящей из реактора, в 2,5—3,0 раза больше, чем объем паров сырья на входе в реактор. Линейная [c.184]

Твердый продукт пиролиза после выгрузки из печи охлаждается на конвейере водой (без непосредственного контактирования с ней) и, пройдя дополнительную обработку (извлечение металлов, дробление и тонкий помол), направляется потребителям. Парогазовая смесь разделяется в системе охлаждения и конденсации с получением смолы, воды и газа. С ола откачивается на склад и используется в качестве топлива или для других целей. Вода подвергается термическому обезвреживанию в топке сушильной печи. Газ используется в качестве топлива в самом процессе. При избытке газа часть его можно передавать в печи пли котлы-утилизаторы для получения водяного пара или горячей воды, В некоторых зарубежных схемах пиролиз проводят в реакторах с псевдоожиженным слоем [99, 100]. [c.181]

Для уменьшения выхода мазута и увеличения выхода тяжелого газойля, используемого в качестве сырья для каталитического или термического крекинга, широко применяют вакуумную перегонку. Мазут можно также разделить на газойль и битум деасфальтизацией или обработкой легкими углеводородными растворителями, а переработкой газойля можно далее получать бензин и средние дистиллятные топлива. Разработаны многочисленные процессы высокотемпературного пиролиза или коксования нефтяных остатков. Последним и наиболее совершенным процессом этой группы является непрерывное коксование в псевдоожиженном слое. При этом большая часть мазута превращается в легкие нефтепродукты, меньшая—в кокс. Для получения более легких продуктов можно также проводить гидрогенизацию нефтяных остатков. [c.166]

Широкое проникновение представлений и методов фундаментальных естественных наук в науку о процессах и аппаратах химической технологии неизбежно привело к выделению специального ее раздела, который, по нашему мнению, уместно назвать физико-химической механикой основных процессов химической технологии. Этот раздел науки изучает общие закономерности протекания процессов переноса в химико-технологических аппаратах, основываясь на результатах и методах указанных фундаментальных естественнонаучных дисциплин. Физико-химическая механика основных процессов химической технологии, с одной стороны,— часть науки о процессах и аппаратах, а с другой стороны, ее результаты — вклад в развитие таких разделов науки, как гидромеханика, статистическая физика, термодинамика необратимых процессов и др. Так, при описании процессов переноса в конкретной многофазной среде, имеющейся в исследуемом аппарате, приходится решать задачу замыкания уравнений переноса. Решение этой задачи методами термодинамики необратимых процессов является не только необходимым этапом построения теории конкретного процесса химической технологии, но также и может быть определенным вкладом, в развитие термодинамики необратимых процессов. Или, например, исследование процессов переноса в псевдоожиженном слое приводит к постановке задач, которые являются общими как для науки о процессах и аппаратах химической технологии, так и для гидромеханики как фундаментальной науки. Таким образом, физико-химическая механика основных процессов химической технологии находится на стыке указанных фундаментальных естественно-научных ди- [c.5]

Таким образом, в данном разделе рассмотрен ряд задач о гидродинамическом взаимодействии газовых пузырей в псевдоожиженном слое. Однако теоретически описать все детали такого взаимодействия, в частности нестационарные процессы слияния пузырей, н основе уравнений гидромеханики псевдоожиженного слоя до настоящего времени не удается. Поэтому для описания увеличения размеров газовых пузырей в результате их коалесценции используют различные гипотезы [90, с. 583 120]. [c.167]

В ряде работ [129 135—137 138, 1974 139 143] анализ массообмена газового пузыря с плотной фазой псевдоожиженного слоя также основывался на использовании предположения о полном перемешивании целевого компонента внутри области циркуляции газа. В работе [129] задача о массообмене газового пузыря с плотной фазой решалась с использованием модели Мюррея движения газовой и твердой фаз. В этой работе анализировалось также влияние адсорбции целевого компонента твердыми частицами на процесс массообмена между пузырем и плотной фазой, причем предполагалось, что адсорбционное равновесие между газом и твердыми частицами устанавливается мгновенно. Результаты решения задачи подобной той, которая рассмотрена в данном разделе, приводятся также в работе [135]. В работе [136] задача о диффузии целевого компонента из области циркуляции газа рассматривалась в рамках полуэмпирического подхода, основанного на использовании формулы, описывающей диффузию вещества из капли. В работе [137] решалась плоская задача массообмена при больших числах Пекле. В работе [138, 1974] задача о массообмене пузыря с плотной фазой решалась при условии, что псевдоожиженный слой имеет переменное поперечное сечение. В работе [139] рассматривался нестационарный массообмен газового пузыря с плотной фазой при наличии химической реакции в предположении, что имеет место идеальное перемешивание газа внутри пузыря и прилегающей к нему области замкнутой циркуляции газа, а число Пекле мало. В работе [143] для описания массообмена газового пузыря с плотной фазой слоя использовалась теория, аналогичная пенетрациоНной теории Хигби. [c.191]

Таким образом, в данном разделе изложена модель Роу и Партриджа химического реактора с псевдоожиженным слоем. Достоинством данной модели является учет влияния движения пузырей на движение газа в псевдоожиженном слое, а также влияния движения газа на протекание химического процесса. К числу недостатков модели относится необходимость использования значительного количества добавочной эмпирической информации, причем такую информацию, как распределение газовых пузырей по, размерам трудно получить экспериментальным путем. Кроме того, как уже указывалось выще, эта модель имеет ограниченную область применения. [c.223]

В предыдущих разделах данной главы рассматривались примеры использования результатов, полученных в области теоретической гидромеханики псевдоожиженного слоя, при математическом моделировании изотермических химических процессов. Подобные модели могут быть использованы и при математическом моделировании неизотермических химических процессов в псевдоожиженном слое. Так, в работе [168] двухфазная модель Роу и Партриджа была распространена на случай неизотермической химической реакции в псевдоожиженном слое. [c.235]

В данном разделе рассматривались только математические модели изотермического процесса адсорбции. Однако аналогичные модели могут быть использованы также и для описания неизотермического процесса адсорбции в псевдоожиженном слое, а также процесса десорбции в псевдоожиженном слое. Математическая модель неизотермического процесса адсорбции, в которой не учитывалась неоднородная структура псевдоожиженного слоя, рассматривалась, например, в работе [173]. Аналогичная модель может быть построена и для случая неизотермического процесса адсорбции в неоднородном псевдоожиженном слое. В отличие от модели изотермического процесса адсорбции такая модель должна включать дополнительно уравнения для профилей тем- [c.244]

Отметим, что кинетика процесса сушки не всегда может описываться при помощи уравнений вида (6.7-1), (6.7-2). Вообще говоря, скорость процесса сушки твердой частицы в псевдоожиженном слое может зависеть также и от влажности ожижающего агента. В этом случае математическая модель процесса сушки. в псевдоожиженном слое будет иметь более сложную структуру, чем математические модели, которые рассматривались в данном разделе. Математическая модель помимо уравнений для определения температуры твердых частиц., температуры газа в плотной фазе слоя и в газовых пузырях и функции распределения твердых частиц по влагосодержаниям должна будет включать также и уравнения для определения влажности ожижающего агента в плотной фазе слоя и в газовых пузырях. [c.249]

Таким образом, в данном разделе рассмотрены модели непрерывного режима процесса сушки в псевдоожиженном слое при различных предположениях о перемешивании газа в плотной фазе слоя и модель периодического режима процесса сушки. Аналогичную структуру будут иметь математические модели процессов неизотермической десорбции, осуществляемых в псевдоожиженном слое. [c.250]

В предыдущих разделах данной главы были рассмотрены примеры использования результатов, полученных, в области теоретической гидромеханики псевдоожиженного слоя, при математическом моделировании типовых химико-технологических процессов. Как показывают эти примеры, к настоящему времени достигнут значительный прогресс в области математического описания химико-технологических процессов, осуществляемых в псевдоожиженном слое. Этот прогресс стал возможным в результате использования строгой теории процессов переноса в псевдоожиженном слое и позволил отразить в математических моделях ряд существенных особенностей гидромеханики псевдоожиженного слоя. Задача совершенствования существующих в настоящее время ма--тематических моделей типовых химико-технологических процессов в псевдоожиженном слое может быть решена лишь на основе дальнейшего развития теории процессов переноса в данной физической системе. [c.251]

Реакторы с псевдоожиженным слоем превосходят трубчатые аппараты по производительности, в них полнее использован общий объем, имеются лучшие возможности отвода реакционного тепла и создания равномерной температуры по всему рабочему пространству. Последнее объясняется тем, что катализатор одновременно является теплоносителем и при постоянном витании в реакторе способствует выравниванию теплового режима аппарата. Однако по той же причине происходит значительное продольное перемешивание реакционной массы, что снижает степень конверсии и селективность процесса. Этот недостаток был преодолен применением каскада подобных реакторов (с возможностью выделения целевого продукта после каждой ступени) или секционированных реакторов. Секционированные реакторы с помощью нескольких распределительных решеток разделены по высоте на несколько частей (секций), причем паро-газовая смесь из каждой последующей секции не смешивается с той, которая находится в предыдущей. [c.522]

Адсорбция в псевдоожиженном слое может проводиться также в аппаратах, работающих по схеме гиперсорберов. Такое проведе-= ние процесса дает возможность не только выделить из газовой смеси какой-то компонент, но и разделять газовые смеси на не [c.441]

В заключение данного раздела необходимо упомянуть патентную литературу по общему методу фторирования, описанному выше. В ней указаны лишь немногие подробности экс периментальных методик. Имеются также патенты которые касаются проведения реакций в псевдоожиженном слое. Они открывают заманчивые перспективы, но для достижения в этих условиях высокой степени фторирования соединений углеводородного типа требуется значительное количество трехфтористого кобальта (например, для фторирования 1 г гептана требуется 38 2 СоРз), Поскольку в патентах не приведены примеры про ведения таких реакций и сообщения, относящиеся к ним, отсутствуют, возможности данного варианта процесса фторирования трудно оценить. [c.436]

Работа, аналогичная описанной выше, проводилась со сферическим пузырем с использованием рентгеновского метода. В цилиндрическом аппарате на псевдоожиженный слой микросфер из свинцового стекла помещали слой микросфер из натриевого стеклл. Разница плотностей этих разновидностей стекла ничтожна, поэтому твердые частицы практически идентичны с точки зрения гидродинамики. Однако свинцовое стекло гораздо менее прозрачно для рентгеновских лучей, и в находящемся слое ясно видны темная (нижняя) и светлая (верхняя) области, разделенные горизонтальной границей. Прохождение пузыря через границу раздела было снято на кинопленку в рентгецовских лучах последовательные фазы процесса представлены на фото IV-16. [c.151]

При проектировании химических реакторов с псевдоожиженным слоем или расчете кинетических характеристик по измеренным степеням превращения необходимо знать сопротивления массопереносу и движущие силы. Химические процессы в псевдоожиженном слое, описание квторых в рассматриваемом аспекте представляет известные трудности, анализируются в разделе IV. [c.377]

Оксихлорирование дихлорэтана. В этом процессе получаются тетрахлорэтан, трихлорэтан и U. Реакция процесса сложная, с одновременным протеканием заместительного хлорирования, крекинга, реакции Дикона и горения углерода. ДХЭ, хлор, кислород и рециркулирующие органические хлор-производные направляются в реактор с псевдоожиженным слоем. Катализаторы, такие, как полипропиленгликоль и СиСЬ, используются в реакциях, протекающих при умеренном давлении и температуре 425°С. После промывки сконденсированное сырье и слабая кислота разделяются на фазы и сырье осушается азеотропной дистилляцией. Сырье направляется в дистиллятор, где тетрахлорзамещенные отделяются от три-хлорзамещенных углеводородов. Продукты разделяются в колоннах, нейтрализуются, промываются и осушаются. [c.280]

Коксование в слое теплоносителя. Процессы коксования в слое теплоносителя имеют существенное преимущество перед процессом замедленнО ГО коксования сырье до заданной температуры нагревается при контактировании с частицами теплоносителя — обычно кокса. Температурный уровень процесса может быть в этом случае значительно выше. Применяют псевдоожиженный слой коксовых частиц (коксование в кипящем слое) и движущийся слой гранулированного (размер частиц 5—10 мм) кокса (контактное коксование). Механизм образования кокса в этих процессах такой же, как и при замедленном коксовании. Отличие состоит в том, что жидкое сырье распределяется по широкоразвитой поверхности теплоносителя. Это приводит к резкому увеличению поверхности раздела жидкость газ и в результате — к ускоренному переходу продуктов раопада исходного сырья в газовую фазу. Повышенные (относительно замедленного коксования) температуры деструкции сырья и значительно более благоприятные условия испарения продуктов реакции приводят к снижению выхода кокса и соответствующему увеличению выхода продуктов разложения. [c.128]

Обычно регенераторы высокотемпературной регенерации имеют традиционную цилиндрическую форму, но йзвестно об изменении формы аппарата для оптимизации процесса. Так, в патенте [226] предложен регенерационный аппарат, состоящий из двух эллипсоидных частей (нижней и верхней) и центральной, более узкой цилиндрической зоны нижняя и центральная части разделены перегородкой с целью локализации зоны дожига СО в СОг. Нижняя часть отличается неболь-щой высотой псевдоожижениого слоя и малым временем пребывания катализатора в слое, что уменьшает истирание катализатора. Увеличение температуры и расхода кислорода позволяет компенсировать сокращение времени пребывания катализатора в зоне регенерации. Диаметр цилиндрической зоны аппарата сделан небольшим для увеличения скорости дымовых газов в этой зоне и предотвращения отложений катализатора на перегородке. [c.132]

Технологическая схема процесса показана на рис. 12.17. Жидкий дихлорэтан и сухой хлор подают в реактор 1 с псевдоожиженным слоем катализатора. Туда же возвращают и поток циркулирующих ароматических продуктов из секции разделения и очистки. Газообразные продукты реакции подвергают закалочному охлаждению в колонне 2 при этом большая часть органических продуктов конденсируется. Небольшое количество водорода, содержащегося в конденсированном сыром продукте, удаляется нейтрализацией разбавленным щелочным раствором в нейтрализаторе 4. Сырой перхлорэтилен направляют в отстойник 5 для отделения от водной фазы, сушат в осушителе 6 и перегоняют в колонне 8. Легкие органические примеси (например, трихлорэтилен и четыреххлористый углерод) конденсируют и возвращают в виде циркулирующего потока в реактор. Остаток (перхлорэтилен и высококипящие примеси) разделяют перегонкой в колонне 10, перхлорэтиленовый дистиллят нейтрализуют, сушат, после чего к нему добавляют ингибитор. Изменяя рабочие условия в реакторе, при наличии дополнительного дистилляционного оборудования, наряду с перхлорэтиленом можно получать и трихлорэтилен. [c.414]

Вестертерп (1962 г.) применил такой подход к системам параллельных и последовательных реакций первого порядка и нашел, что для последних кривая теиловыделения ири высокой селективности промежуточного продукта имеет форму сдвоенного S. При таких условиях возможны не менее пяти стационарных состояний. Анализ был применен в исследовании процесса получения фталевого ангидрида из нафталина. Реактор с псевдоожиженным слоем моделировался как проточный реактор с перемешиванием. Обоснования для такого приближения приводятся в разделе, посвященном автотер-мическим реакторам. [c.42]

В главу Основы гидравлики включены разделы, посвященные движению тел в жидкости, течению жидкости через зернистый и нористый слои, а также процессам, проводимым в кипящем (псевдоожиженном) слое. Переработан расчет центрифуг, описаны центрифуги новых типов (вибрационные и с выгрузкой через сопла). [c.10]

Выше упоминалось, что при каталитическом крекинге образуются углеводородный газ, жидкий продукт и кокс, отлагающийся на поверхности катализатора. В газе характерно преобладание тяжелых углеводородов — в основном С4, среди которых преобладают изобутан и бутилеиы. Детализированный состав газа представлен в табл. 39 (стр. 275). Жидкий продукт обычно разделяют в ректификационной колонне на бензиновую фракцию, легкий и тяжелый газойли. Переход на цеолитсодержащие селективные катализаторы значительно увеличил выход бензина, снизив соответственно выход газа и газойлей. Вместе с тем изменилось и качество всех продуктов крекинга. Бензин содержит больше непредельных углеводородов, чему способствует повышенная температура в прямоточных реакторах лифтного типа. Углубление процесса путем дополнения прямоточного реактора аппаратом с форсированным псевдоожиженным слоем снижает количество непредельных в бензине и увеличивает концентрацию в нем ароматических углеводородов. [c.182]

Преимуществом процесса в псевдоожиженном слое является возможность его проведения при высоких скоростях потока, которые на порядок выше, чем на установках с периодическими адсорберами. Поэтому сделаны попытки применить этот метод там, где нужно очистить очень большие количества газа от микропримеси, причем компримирование газа с экономической точки зрения невыгодно. Такая проблема, в частности, возникла при рекуперации сероуглерода из вентиляционных газов вискозного производства. Требования к механической прочности адсорбента на установках с псевдоожиженным слоем еще выше, чем на установках с движущимся слоем. Адсорбционный процесс с псевдоожиженным слоем детально описан в монографии Романкова и Лепилина [3], поэтому мы ограничились описанием технологического регламента лишь одной установки в разделе, посвященном применению активных углей в промышленности химических волокон. [c.251]

При данной рабочей скорости ожижающего агента из псевдоожиженного слоя в первую очередь и в наибольшем количестве выносятся, естественно, более мелкие частицы. В случае полндис-персных систем, наиболее распространенных в промышленной практике, слой условно разделяют на две части. Частицы, скорость витания которых меньше рабочей скорости ох<ижающего агента, относят к мелочи слоя частицы, скорость витания которых превышает рабочую скорость, называют основным компонентом псевдоожиженной смеси. Можно было бы ожидать, что при соответствующей скорости ожилоющего агента из слоя будет вынесена вся мелочь. В реальных условиях процесс протекает значительно сложнее в слое всегда остается некоторое количество мелочи [151, 247, 325], а в уносе обнарул<ивается то или иное количество основного компонента [103, 740]. [c.145]

Поскольку в настоящее время далеко не все специалиста, занимающиеся исследованием основных процессов химической технологии, обладают достаточными знаниями и опытом использования результатов и методов указанных выше разделов фундаментальных наук, возникает необходимость в систематизации и доступном изложении основных теоретических результатов, накопленных в области физико-химической механики основных процессов химической технологии. Данную книгу можно рассматривать в качестве одного из этапов решения такой,задачи. Эта книга посвящена изложению одного из разделрв физико-химической механики основных процессов химической технологии — теоретической гидромеханики псевдоожиженного слоя. [c.6]

В данном разделе рассматривался массообмен с плотной фазой псевдоожиженного слоя одиночного газового пузыря. С целью качественного анализа влияния гидродинамического взаимодействия пузырей на процесс массообмена рассмотрим задачу о массообмене газового пузыря с плотной фазой слоя при условии, что движение газовой и твердой фаз слоя описывается с помощью ячеечной модели стесненного движения пузырей, рассмотренной в разделе 8 предыдущей главы. Предполагается, что в пределах области замкнутой циркуляции газа имеет место идеальное перемешивание целевого компонента. 1Радиус г,, области циркуляции вычисляется по формуле (4.8-35). Для функции тока газовой фазы вместо формулы (5.2-4) будем иметь формулу (4.8-34), однако для удобства вместо функции тока г]з/ будем использовать функцию "ф / = —ч)- /- В пределах диффузионного пограничного слоя для функции а[ / будем иметь следующее выражение [c.193]

В предыдущих разделах данной главы при анализе массообмена газового пузыря с плотной фазой псевдоожиженного слоя предполагалось, что целевой компсшент не вступает в химическую реакцию в плотной фазе слоя и не адсорбируется твердыми частицами. Поэтому изложенные в этих, разделах результаты можно применять при математическом моделировании химических реакторов или тепломассообменных аппаратов с псевдоожиженным слоем только в том случае, если протекание химической реакции или адсорбционного процесса существенно не влияет на скорость массообмена газового пузыря с плотной фазой слоя. Цель данного раздела — построение математической модели массообмена газо- вого пузыря с плотной фазой псевдоожиженного слоя при наличии химической реакции.. [c.203]

Таким образом, в данном разделе рассмотрены математические модели процесса массообмена газового пузыря с плотной фазой псевдоожиженного слоя с учетом влияния химической реакции, протекающей в плотной фазе слоя, а также адсорбции целевого компонента твердыми частицами. Как показывают рассмотренные примеры, теоретинеский анализ процесса массообмена газового пузыря с учетом химической реакции весьма сложен, даже если используется целый ряд предположений, упрощающих постановку задачи. , [c.207]

В следующих трех разделах будут рассмотрены три модели химических реакций в псевдоож [женном слое, при построении которых используются результаты теоретического анализа движения газовых пузырей, а также массообмена пузырей с плотной фазой слоя. Таким образом, на, примере этих моделей будут проиллюстрированы возможности применения изложенных в данной книге результатов теоретической гидромехайики псевдоожиженного слоя для математического моделирования химических процессов в псевдоожиженном слое. Далее будут охарактеризованы также [c.211]

Математическая модель химического процесса в неоднородном псевдоожиженном слое катализатора, которая рассматривается в данном разделе, основывается на использовании закономерностей движения отдельных газовых пузырей в псевдоожиженном слое и их массообмена с плотной фазой слоя. Эти закономерности и й-ложены в двух предыдущих главах, Данная модель предложена в работе [136]. Аналогичная модель была рассмотрена в более [c.212]

Результаты, полученные в области теоретической гидромеханики псевдоожиженного слоя, могут быть использованы не только при математическом моделировании химических процессов, но. и при моделировании других типовых химико-технологических процессов, осуществляемых в псевдоожиженном слое. Например, Кунии и Левеншпиль [158] использовали предложенную ими модель движения газа в слое и массообмена пузырей с плотной фазой слоя для расчета процессов теплообмена и массообмена. В данном разделе будет рассмотрена математическая модель сорб-. ционного процесса в псевдоожиженном слое. Для простоты изложения ограничимся построением математической модели изотермического процесса адсорбции. [c.240]

Таким образом, в данном разделе рассмотрены математические модели непрерывного и периодического режимов процесса адсорбции в псевдоожиженном слое. При построении этих моделей использовался ряд предположений о перейешивании газа и твердых частиц и о массообмене между тазовыми пузырями и плотной фазой слоя. Отметим, что при математическом моделировании процесса адсорбции могут бщь использованы и более сложные модели перемешивания газа и твердых частиц и массообмена пузырей с плотной фазой слоя. Так, для больших скоростей газа при математическом моделировании процесса адсорбции может быть использована противоточная модель обратного перемешивания, аналогичная модели Кунии и Левеншпиля. [c.244]

Этерификация. Для получения сложных эфиров терефталевой кислоты можно использовать разработанный в последние годы процесс этерификации в псевдоожиженном слое. При этом пары метанола, содержащие соответствующий катализатор, выполняют роль псевдоожижающего и реагирующего газа. Реакционную смесь разделяют в отпарной колонне, получая диметилтерефталат. [c.175]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология